050212050134-于鐘林-畢業(yè)論文(設(shè)計)

1、2009屆本科生畢業(yè)論文 學校代碼：12795學 號：050212050134殼體壓鑄模的設(shè)計與制造院 系： 光信息機電工程系 專 業(yè)：機械設(shè)計制造及其自動化姓 名： 于鐘林 指導教師： 陳東星 二九年五月 學位論文獨創(chuàng)性聲明本人所呈交的學位論文是我在導師的指導下進行的研究工作及取得的研究成果。據(jù)我所知，除文中已經(jīng)注明引用的內(nèi)容外，本論文不包含其他個人已經(jīng)發(fā)表或撰寫過的研究成果。對本文的研究做出重要貢獻的個人和集體，均已在文中作了明確說明并表示謝意。如論文涉及任何知識產(chǎn)權(quán)糾紛，本人將承擔一切責任。作者簽名： 日期： 學位論文使用授權(quán)說明本人完全了解南昌理工學院有關(guān)保留、使用學位論文的規(guī)定。學校

2、有權(quán)保留學位論文并向國家主管部門或其指定機構(gòu)送交論文的電子版和紙質(zhì)版。有權(quán)將學位論文用于非贏利目的的少量復制并允許論文進入學校圖書館被查閱。有權(quán)將學位論文的內(nèi)容編入有關(guān)數(shù)據(jù)庫進行檢索。有權(quán)將學位論文的標題和摘要匯編出版。保密的學位論文在解密后適用本規(guī)定。   學位論文作者簽名： 導師簽名：日期： 日期： 摘 要壓鑄工藝是一種高效率的少、無切削金屬的成型工藝。壓鑄是將熔融狀態(tài)或半熔融狀態(tài)合金澆入壓鑄機的壓室，在高壓力的作用下，以極高的速度充填在壓鑄模的型腔內(nèi)，并在高壓下使熔融合金冷卻凝因而成形的高效益、高效率的精密鑄造方法。金屬壓鑄模成型技術(shù)是目前成型有色金屬結(jié)構(gòu)件的重要成型工藝方法,

3、 金屬壓鑄模是壓鑄成型的重要工藝裝備。模具作為重要的工藝裝備，在消費品、電器電子、汽車、飛機制造等工業(yè)部門中，占有舉足輕重的地位。工業(yè)產(chǎn)品零件粗加工的75%，精加工的50%及塑料零件的90%是由模具完成的。模具制造的工藝方法可以分為鍛造、熱處理、切削加工、表面處理和裝配等，其中以切削加工為主要的加工方法。切削加工大體可以分為切削機床加工、鉗加工和特殊加工等，通常模具零件的加工工藝路線一般應遵循普通機械加工工藝的基本原則。壓鑄模零件的加工大體可以分為模板加工、孔及孔系加工、成型零件加工等，對不同的模體應根據(jù)其自身的實際情況選擇合適的加工方法。 隨著世界科技進步和機床工業(yè)的發(fā)展，數(shù)控機床作為機床工

4、業(yè)的主流產(chǎn)品，已成為實現(xiàn)裝備制造業(yè)現(xiàn)代化的關(guān)鍵設(shè)備，是國防軍工裝備發(fā)展的戰(zhàn)略物資。數(shù)控機床的擁有量及其性能水平的高低，是衡量一個國家綜合實力的重要標志。加快發(fā)展數(shù)控機床產(chǎn)業(yè)也是我國裝備制造業(yè)發(fā)展的現(xiàn)實要求。數(shù)控加工是現(xiàn)代制造技術(shù)的典型代表，數(shù)控技術(shù)是機械加工自動化的基礎(chǔ)，是數(shù)控機床的核心技術(shù)，其水平高低關(guān)系到國家戰(zhàn)略地位和體現(xiàn)國家綜合國力的水平。本文從具體零件工藝分析入手詳略得當?shù)慕榻B了壓鑄工藝、壓鑄機的選用、壓鑄模的設(shè)計等?！娟P(guān)鍵詞】壓鑄模 模具 工藝 數(shù)控技術(shù)【論文類型】理論實踐研究型AbstractThe compression casting process is a less eff

5、icient, non-cutting metal forming process,and the compression casting is fuses the condition or half fusing condition alloy pours in the die-casting machine the pressure room, under the high pressure function, in presses the mold by the extremely high speed backfill in the die space, and causes unde

6、r the high pressure to fuse alloy cooling to congeal thus forms high benefit, high efficiency precision casting method.The metal presses the mold formation technology is at present takes shape the non-ferrous metal structural element important formation technique, the metal presses the mold is the c

7、ompression casting formation important craft equipment.The mold took the important craft equipment, in industry sectors and so on the consumable, electric appliance electron, automobile, airplane manufacture, holds the pivotal status.The industry product components rough machining 75%, the precision

8、 work 50% and the plastic parts 90% are complete by the mold. The mold makes the technique may divide into forging, the heat treatment, the machining, the surface treatment and the assembly and so on, in which take machining as the main processing method.The machining may divide into the cutting eng

9、ine bed processing, the pliers processing and the special processing roughly and so on, the usual mold components processing craft route should follow the ordinary machine-finishing craft generally the basic principle.Presses the mold components the processing to be possible to divide into the templ

10、ate processing, Kong Jikong roughly is the processing, the formation components processing and so on, should act according to its own actual situation choice appropriate processing method to the different die body. Along with the world advance in technology and the machine tool industry development,

11、 the numerical control engine bed took the machine tool industry the mainstream product, has become the realization equipment manufacturing industry modernization the essential equipment, is the national defense war industry equips the development the strategic resources.The numerical control engine

12、 bed capacity and the performance capability height, is weighs a national synthesis strength the important symbol.Speeds up the development numerical control engine bed industry also is our country equips the manufacturing industry development the reality request.The numerical control processing is

13、modern technique of manufacture typical representative, the numerical control technology is the machine-finishing automation foundation, is the numerical control engine bed core technologies, its horizontal height relates the national strategy status and manifests the national comprehensive national

14、 strength the level.In this paper, the specific parts from the process of analyzing the level of detail appropriate to introduce a compression casting, the selection of compression machine, compression mold design.【Key word】The compression casting mold、Mold、the numerical control technology【Dissertat

15、ion type】A theory and practice and research目 錄第1章 零件工藝性分析 1.1 零件工藝性分析1第2章 壓鑄機型號的選擇 2.1 壓鑄機選用原則3 2.2 按鎖模力選擇壓鑄機32.3 按壓室充滿度選擇壓鑄機 4第3章 確定模具結(jié)構(gòu)3.1 確定分型面6 3.2 確定壓鑄件在模具中的位置63.3 澆注系統(tǒng)的確定 73.4 成型零件的設(shè)計 73.5 模架結(jié)構(gòu) 143.6 推出機構(gòu)設(shè)的計 163.7 澆注系統(tǒng)及排溢系統(tǒng)的設(shè)計 17第4章 繪制壓鑄模裝配圖19第5章 繪制模具零件圖20第6章 典型零件機械加工工藝規(guī)程6.1 導套機械加工工藝過程226.2 斜銷

16、數(shù)控加工程序23致 謝 24參考文獻 25 附 錄 27殼體壓鑄模設(shè)計第1章 零件工藝性分析1.1零件工藝性分析此零件結(jié)構(gòu)較為復雜，殼表面與內(nèi)側(cè)均有凸臺，外圍有側(cè)孔，但壁厚基本均勻，且在鑄件面之間均有圓角過渡，圓角半徑適宜，孔直徑和深度的比例合適。（見圖1）壓鑄件所要求的尺寸精度和表面粗糙度都較適當，能用壓鑄方法能達到尺寸要求的精度。壓鑄件的材料為YZAlSi12壓鑄鋁硅合金，由教科書查得其平均收縮率為0.6%。工藝規(guī)程的制定見下表壓鑄工藝卡。 表1壓力鑄造工藝卡產(chǎn)品名稱壓鑄件名稱殼體材料牌號YZAlSi12壓鑄件質(zhì)量/kg0.387澆注系統(tǒng)質(zhì)量/kg0.24每模件數(shù)1鑲嵌件數(shù)量/新舊爐料比2

17、：1（質(zhì)量比）預熱溫度/工藝規(guī)程模具預熱溫度/230240涂料名稱牌號方法和次數(shù)壓鑄溫度/650680膠體石墨用刷子每壓鑄一次涂定模一次壓射比壓/MPa5760設(shè)備型號壓室直徑/mm壓射速度/m·s-13.05.0J1113C 60保壓時間/s1.52.0工藝說明冷卻方式自然冷卻留模時間/s6.58.0鑄件投影面積/mm217195圖1 殼體零件圖第2章 壓鑄機型號的選擇2.1壓鑄機的選用原則在實際生產(chǎn)中，選擇壓鑄機時，主要根據(jù)產(chǎn)品的品種，生產(chǎn)批量和壓鑄件的論廊尺寸以及鑄件合金種類和重量大小，其次壓鑄機的性能、精度和價格。（一）按產(chǎn)品的品種和生產(chǎn)批量在產(chǎn)品多品種、小批量生產(chǎn)時，通常選

18、用液壓系統(tǒng)簡單,適應性強的能快速進行調(diào)整的壓鑄機;在組織產(chǎn)品為少品種,大批量生產(chǎn)時,要選用配備各種機械化和自動化的機構(gòu),控制系統(tǒng)及裝置的壓鑄機;對單一品種,大批量生產(chǎn)的鑄件,還可以選用專用的壓鑄機。（二）按壓鑄件的特點每一種壓鑄機都具有一定的技術(shù)規(guī)格，當針對具體產(chǎn)品對象選用壓鑄機時，最主要的是根據(jù)壓鑄件的特定一輪廊尺寸、重量、合金種類。應為鑄件的論廊尺寸與壓鑄機的鎖模力和開型距離有關(guān)；而鑄件的合金種類與重量則與壓室中合金的最大容量有關(guān)。在選用壓鑄機時，應核算鎖模力，壓鑄件在分型面上的正投影總面積（包括澆注系統(tǒng)和排溢系統(tǒng)及余料）應小于壓鑄機額定鎖模力、額定投影面積、壓室的額定容量以及開型時滿足相

19、關(guān)的要求，在此初選用J1113C型壓鑄機。2.2 按照鎖模力選擇壓鑄機鎖模力可按下式計算：FsK(Fz+Ff)=K·Pb(A+Ac·tan)·103 1式中：Fs鎖模力；Fz模具無側(cè)向抽芯時的膨脹力（KN）；K安全系數(shù)，一般取11.3，小型壓鑄件取小值，大型壓鑄件取大值；Pb壓射比壓；A鑄件、澆注系統(tǒng)及排溢系統(tǒng)在分型面上的投影面積之和（m2）;Ff楔緊塊斜面的法向分力（KN）；Ac側(cè)向活動零件端部成型部分投影面積之和（m2）；楔緊塊的傾斜角。取此零件的壓射比壓Pb為60MP，估算鑄件、澆注系統(tǒng)及排溢系統(tǒng)在分型面上的投影面積之和為172×10-4 m2，因

20、為側(cè)面型芯端面面積Ac很小，忽略Ff，取K=0.8。故鎖模力：FsK·Fz=K· Pb·A·103=0.8×60×172×10-4×103=825.6（KN）查表得J1113C型壓鑄機鎖模力為1250KN，大于計算所需鎖模力825.6KN。取壓室直徑60mm,壓室內(nèi)最大鋁合金澆注量為2kg，壓鑄件和澆注系統(tǒng)的總重量為0.627kg,故滿足要求。則對應的最大壓射比為：Pbmax=4Fymax/D2 1式中：Fymax最大壓射比（N）;Pbmax最大壓射比壓（Pa）;D壓室直徑（m）。查表得Fymax=1.372

21、15;105N，則：Pbmax=4Fymax/D2=（4×1.372×105）/（3.14×602×10-6）=48.55×106Pa忽略Ff按式（6.3），取K=0.8，則：Fz=103×48.55×172×10-4=835.1KNFs=0.8×835.1=668.1KN實際所需鎖模力668.1KN小于J1113C型壓鑄機的額定鎖模力1250KN，故此壓鑄機能滿足鎖模力要求。 2.3 按壓室充滿度選擇壓鑄機壓室充滿度指澆入壓室的金屬液量的百分數(shù)，一般以7080為宜。若充滿度過小，則增加壓室內(nèi)的空氣量，金

22、屬液包卷氣體嚴重，看來使鑄件氣體增加，還會使金屬液激冷，模具熱平衡難以控制。模具熱平衡和沖頭壓射行程都與金屬液澆入量有關(guān)，所以每一壓鑄循環(huán)，澆入量必須準確或變化很小，尤其對臥式冷壓室壓鑄機更為重要。壓室充滿度計算公式為 =mj/ms×100%=4mj/d2l×100% 1式中 壓室充滿度（%）； mj澆入壓室金屬液的質(zhì)量（g）； ms壓室內(nèi)完全充滿金屬液的質(zhì)量（g）; d壓室內(nèi)徑（cm）; l壓室有效長度（包括澆口套長度）（cm）; 金屬液密度（g/c）。綜上所述，選用J1113C型臥式冷壓室壓鑄機能滿足壓鑄要求。第3章 確定模具結(jié)構(gòu)3.1 確定分型面分型面的定義：壓鑄模的

23、定模與動模接合表面通常稱為分型面，分型面是由壓鑄件的分型線所決定的，而模具上垂直于鎖模力方向的接合面，即為基本分型面。壓鑄件分型面設(shè)計的原則：（1） 開模時，能保持鑄件隨動模移動方向脫出定模；使鑄件保留在動模內(nèi)；并且為便于從動模內(nèi)取出鑄件，分型面應取在鑄件的最大截面上。（2） 有利于澆注系統(tǒng)和排溢系統(tǒng)的合理布置。（3） 為保證鑄件的尺寸精度，應使尺寸精度要求高的部分盡可能位于同一半壓鑄模內(nèi)。（4） 使壓鑄模的結(jié)構(gòu)簡化并有利于加工。（5） 其他：如考慮鑄造合金的性能，避免壓鑄機承受臨界負荷（或避免接近額定投影面積）。圖2 鑄件分型面由圖可知道，該鑄件殼體分型面為A-A（上圖）。這樣分型使得型芯、

24、型腔結(jié)構(gòu)簡單，易于制造；有益于澆注系統(tǒng)和排溢系統(tǒng)的設(shè)置；將主型芯設(shè)在動模一側(cè)，利于鑄件的推出，便于脫模取件且能保證尺寸。3.2 確定壓鑄件在模具中的位置型腔數(shù)目的確定（一）單型腔、多型腔的優(yōu)缺點及適用范圍分析單型腔模具的優(yōu)點：有鑄件的精度高；工藝參數(shù)易于控制；模具制造成本底，周期短。缺點有：鑄件成形的生產(chǎn)率底，鑄件的成本高。適用于鑄件較大，精度要求較高的或者小批量及試生產(chǎn)。多型腔模具的優(yōu)點有：鑄件成形的生產(chǎn)率高，鑄件的成本低。缺點有：鑄件的精度低；工藝參數(shù)難以控制；模具結(jié)構(gòu)復雜；模具制造成本高，周期長。適用于大批量，長期生產(chǎn)的小型鑄件。（二）型腔數(shù)目的確定因素有四點，根據(jù)經(jīng)濟性、根據(jù)鎖模力、根

25、據(jù)鑄件精度、根據(jù)注射量。 由于此殼體零件較為復雜，有多個斜抽芯。經(jīng)綜合考慮確定為一模一腔。3.3 澆注系統(tǒng)的確定根據(jù)壓鑄件結(jié)構(gòu)，外側(cè)澆口設(shè)在輪沿上，當合金液充填型腔時，型腔內(nèi)氣體可由分型面排出氣體，有利于排氣；有利于靜壓力的傳遞；便于壓鑄件的后處理，能獲得較好的壓鑄件。圖3 殼體澆注系統(tǒng)3.4 成型零件的設(shè)計一設(shè)計要點壓鑄模結(jié)構(gòu)中構(gòu)成型腔以形成壓鑄件形狀的零件稱為成型零件。壓鑄模的成型零件主要是指鑲塊和型芯，在結(jié)構(gòu)形式上，分為整體式結(jié)構(gòu)和鑲拼式結(jié)構(gòu)兩種。整體式結(jié)構(gòu)：成型部分的型腔直接在模板上加工而成，整體式結(jié)構(gòu)適用于小型單腔的簡單模具；生產(chǎn)精度要求不高和低熔點合金壓鑄件的模具；生產(chǎn)批量小，可不

26、需進行熱處理的模具，一般較少采用。鑲拼式結(jié)構(gòu)：成型部分的型腔和型心是由鑲塊鑲拼而成，鑲塊裝入模具的套版內(nèi)加以固定，就構(gòu)成了動（定）模型腔。這種結(jié)構(gòu)廣泛地應用于壓鑄模具中。綜上所述 選用鑲拼式結(jié)構(gòu)。結(jié)構(gòu)如下圖所示：圖4 殼體成型零件二收縮率的確定1.實際收縮率 壓鑄件的實際收縮率 實 是指室溫時的模具成型尺寸減去壓鑄件實際尺寸與模具成型尺寸之比，即： 實=（A型A實）/A型×100% 1式中 A型室溫下模具的成型尺寸（mm）； A實室溫下壓鑄件的實際尺寸（mm）。2.計算收縮率 設(shè)計模具時，計算成型零件所采用的收縮率為計算收縮率，它包括了壓鑄件收縮值和成型零件從室溫到工作溫度時膨脹值。

27、 =（AA）/A×100% 1式中 A通過計算的模具成型零件尺寸（mm）; A 壓鑄件的公稱尺寸（mm）。3. 收縮率的確定 壓鑄件的收縮率應根據(jù)壓鑄件結(jié)構(gòu)特點、收縮受阻條件、收縮方向、壓鑄件壁厚、合金成分以及有關(guān)工藝因素等確定。（1）壓鑄件結(jié)構(gòu)復雜、型心多，收縮受阻大時，收縮率較小，反之收縮率較大。（2）薄壁壓鑄件收縮率小，厚壁壓鑄件收縮率大。（3）壓鑄件脫模溫度越高，壓鑄件同室溫的溫差越大，則收縮率也大。（4）壓鑄件收縮率受模具型腔溫度不均勻的影響，靠近澆口處型腔溫度高，收縮率較大，遠離澆口處型腔溫度較低，收縮率較小。綜上所述和經(jīng)驗數(shù)值確定收縮率為0.5% 三模具成型尺寸計算（1

28、） 鑄件的成型尺寸分類（下圖示）（1）、（10）、（23）、（25）屬于型腔徑向尺寸；（17）、（18）、（20）屬于型腔深度尺寸；（2）、（3）、（4）、（6）、（9）、（11）、（12）、（16）、（22）屬于型芯徑向尺寸；（13）屬于型芯深度尺寸；（8）、（19）、（24）屬于中心距離位置尺寸。圖5 殼體主要成型尺寸（2） 型腔尺寸計算D0+=（D+D-0.7）0+ 1H0+=（H+H-0.7）0+ 1式中 D、H型腔尺寸或型腔深度尺寸（mm）；D、H壓鑄件外形的最大極限尺寸（mm）；壓鑄件計算收縮率（%）；壓鑄件公稱尺寸的偏差（mm）；成型部分公稱尺寸的制造偏差（mm）；0.7尺寸補償

29、和磨損系數(shù)計算值（mm）.(1)148h14(0-1)D0+=（D+D-0.7）0+ =(148+148×0.5%-0.7×1) 0+(1/5×1) mm =148.04 0+0.2 mm（10）128h14(0-1)D0+=（D+D-0.7）0+ =(128+128×0.5%-0.7×1) 0+(1/5×1) mm =127.94 0+0.2 mm（23）SR18h14(0-0.43)D0+=（D+D-0.7）0+ =(18+18×0.5%-0.7×10.43) 0+(1/5×0.43) mm =17.

30、7890+0.08 mm（25）SR10h14(0-0.36)D0+=（D+D-0.7）0+ =(10+10×0.5%-0.7×0.36) 0+(1/5×0.36) mm=9.7980+0.072 mm（17）4h14(0-0.3)D0+=（D+D-0.7）0+ =(4+4×0.5%-0.7×0.3) 0+(1/5×0.3) mm =3.810+0.06 mm（18）50h14(0-0.62)D0+=（D+D-0.7）0+ =(50+50×0.5%-0.7×0.62) 0+(1/5×0.62) mm =4

31、9.816 0+0.124 mm（20）4h14(0-0.3)D0+=（D+D-0.7）0+ =(4+4×0.5%-0.7×0.3) 0+(1/5×0.3) mm =3.810+0.06 mm（3） 型芯尺寸計算d0-=（d+d-0.7）0- 1h0-=（h+h-0.7）0- 1式中 d、h型芯尺寸或型芯高度尺寸（mm）；d、h壓鑄件外形的最小極 限尺寸（mm）；壓鑄件計算收縮率（%）；壓鑄件公稱尺寸的偏差（mm）；成型部分公稱尺寸的制造偏差（mm）；0.7尺寸補償和磨損系數(shù)計算值（mm）.（2）121h14(0+1)d0-=（d+d-0.7）0- =(121+1

32、21×0.5%-0.7×1) 0- (1/5×1) mm =120.9050- 0.2 mm（3）25h14(0+0.52)d0-=（d+d-0.7）0- =(25+25×0.5%-0.7×0.52) 0- (1/5×0.52) mm =24.7610- 0.104 mm（4）10h14(0+0.36)d0-=（d+d-0.7）0-=(10+10×0.5%-0.7×0.36) 0- (1/5×0.36) mm =9.7980- 0.072 mm（6）12h14(0+0.43)d0-=（d+d-0.7）0-

33、 =(12+12×0.5%-0.7×0.43) 0- (1/5×0.43) mm =11.7950- 0.086 mm（9）8h14(0+0.36)d0-=（d+d-0.7）0- =(8+8×0.5%-0.7×0.36) 0- (1/5×0.36) mm =7.788 0- 0.072 mm（11）20h14(0+0.52)d0-=（d+d-0.7）0- =(20+20×0.5%-0.7×0.52) 0- (1/5×0.52) mm =19.736 0- 0.104 mm（12）10h14(0+0.36)

34、d0-=（d+d-0.7）0-=(10+10×0.5%-0.7×0.52) 0- (1/5×0.36) mm =9.7980- 0.072 mm（16）8h14(0+0.36)d0-=（d+d-0.7）0- =(8+8×0.5%-0.7×0.36) 0- (1/5×0.36) mm =7.788 0- 0.072 mm（22）41h14(0+0.62)d0-=（d+d-0.7）0- =(41+41×0.5%-0.7×0.62) 0- (1/5×0.62) mm =40.7710- 0.124 mm（13）

35、4h14(0+0.3)h0-=（h+h-0.7）0- =(4+4×0.5%-0.7×0.3) 0- (1/5×0.3) mm= 3.81 0- 0.06 mm（4） 中心距離位置尺寸L±=（L+L）± 1L成型部分的中心距離、位置的平均尺寸（mm）；L壓鑄件中心距離、位置的平均尺寸（mm）；壓鑄件計算收縮率（%）；壓鑄件中心距離、位置尺寸的偏差（mm）；成型部分中心距離、位置的制造偏差（mm）。尺寸的極限偏差按（GB180479）中Js選取。（8）15±0.35L±=（L+L）± =（15+15×0.5%

36、）±（1/5×0.35） =15.075±0.07mm，取15.08±0.07mm。（19）24±0.42L±=（L+L）± =（24+24×0.5%）±（1/5×0.42） =24.12±0.084mm（24）40±0.50L±=（L+L）± =（40+40×0.5%）±（1/5×0.50） =40.2±0.1mm3.5 模架結(jié)構(gòu)壓鑄模是由定模和動模兩個主要部分組成。定模與壓鑄機壓射機構(gòu)連接，并固定在定模安裝板上，

37、澆注系統(tǒng)與壓室相通。動模則安裝在壓鑄機的動模板上，并隨動模安裝板移動而與定模合?；蜷_模。壓鑄模由8個主要部分組成，一般的有28種部件、零件。壓鑄模的部件、零件術(shù)語見GB8847-88壓里力鑄造模具術(shù)語該國標是1988年2月國家標準局批準并于當年9月實施。壓鑄模的基本結(jié)構(gòu)綜述如下：壓鑄模用的材料在壓鑄過程中，壓鑄模（尤其是型腔型心等成形部分）直接受到高溫高壓高速合金夜流的激烈沖刷和沖擊作用，使接觸表面受到侵蝕和磨損，熔融合金帶入的熱量以及沖擊作用，使部分動能轉(zhuǎn)化為熱能，致使型腔型芯與夜流接觸的表面溫度迅速升高，而內(nèi)部較低，導致型腔與型心形成熱應力，甚至產(chǎn)生裂紋；當開型后，型腔型心與空氣接觸和噴刷

38、涂料時，有激冷作用，這樣在每一個壓鑄環(huán)中，由于周期性的忽冷忽熱作用而形成交變熱應力造成熱疲勞裂紋；同時，抽芯和頂出鑄件時有磨損以及夜流和氣體的腐蝕作用等，因此壓鑄模成型零部件的材料應符合下列要求：在高溫下具有較高的強度硬度抗回火的穩(wěn)定性和良好的沖擊性。較好的導熱性和抗熱疲勞性能在高溫下不易氧化，能低抗熔流的粘附和腐蝕。熱膨脹系數(shù)小。熱處理變形小。可但鍛性好，切削加工性能良好。修復及修改時能夠溶解。模架大小設(shè)計與材料選擇名稱 規(guī)格 材料 備注外形尺寸：532x400x370 (mm) 定模套版：532x400x130(mm) 50# 調(diào)質(zhì)HRC28-35動模套版：532X400X140(mm)

39、50# 調(diào)質(zhì)HRC28-35模腳： 400X100X90(mm) 50# 調(diào)質(zhì)HRC28-35頂針固定板：400x348x20(mm) 50# 調(diào)質(zhì)HRC28-35頂針推板： 400x348x30(mm) 50# 調(diào)質(zhì)HRC28-353.6 推出機構(gòu)的設(shè)計（一）推出機構(gòu)的組成推出機構(gòu)一般由下列幾部分組成推出元件 用于推出壓鑄件。如推干、推管、頂針推板、頂針固定板等。復位元件 控制推出機構(gòu)在合模狀態(tài)時準確地回到原位。如復位桿和能兼起復位作用的推桿、卸料板等。限位元件 保證推出機構(gòu)在壓射力作用下不改變位置，起到止退，限位作用。如當釘、當圈等。導向元件 保證推出機構(gòu)按既定方向平穩(wěn)可靠地往復運動。如推

40、板導柱（導釘、導桿、支柱）、推板導套等。結(jié)構(gòu)元件 使推出機構(gòu)各元件裝配成一體，起固定作用。如推桿固定板、推板、其它連接件。（2）推出機構(gòu)的計算 直線推出當H20mm時，S推H+K 當H20mm時，1/3H S推H當使用斜鉤推桿時，S推H+10mm 2式中 H滯留壓鑄件的最大成型長度（mm）； S推直線推出距離（mm）； K安全值，K=35mm?，F(xiàn)在設(shè)計的鑄件最大成形長度H為50mm 所以S推=50+5=55（mm）（3）側(cè)抽芯機構(gòu)設(shè)計 在分型面、澆注系統(tǒng)、壓鑄機已確定的基礎(chǔ)上，確定以下模具結(jié)構(gòu)：由于鑄件有3個側(cè)孔，固要用側(cè)向抽芯機構(gòu)。采用斜銷抽芯機構(gòu)，斜銷固定在定模滑塊在動模。用滑塊，型芯組成

41、滑塊型芯抽出3面的側(cè)孔。型芯的包緊力較大，開模時要迫使鑄件脫離定模。為確保這一效果不至于影響鑄件變形和拉壞，采用斜銷延時抽芯結(jié)構(gòu)，將斜銷與滑塊配合的外側(cè)給出一定的間隙使抽拔動作在開模后有一段延時過程，當間隙消除后著進行抽拔。（4）脫模機構(gòu) 根椐壓鑄機的特性，推出頂桿在動模部分，所以脫模推出機構(gòu)設(shè)計在模具的動模部分，在壓鑄前還噴上脫模劑。由于鑄件在收縮時在動模部分的內(nèi)表面的投影面積a大于在定模部分的外表面的投影面積b（如圖6所示），所以能夠保證鑄件留在動模部分。 圖63.7 澆注系統(tǒng)及排溢系統(tǒng)的設(shè)計（一）澆注系統(tǒng)的確定根據(jù)壓鑄件結(jié)構(gòu)，外側(cè)澆口設(shè)在輪沿上，當合金液充填型腔時，型腔內(nèi)氣體可由分型面排

42、出氣體，有利于排氣；有利于靜壓力的傳遞；便于壓鑄件的后處理，能獲得較好的壓鑄件。圖7 殼體澆注系統(tǒng)（二）排溢系統(tǒng)的設(shè)計溢流槽的作用：1.溢流槽布置在模具溫度低的部位時可調(diào)節(jié)型腔的溫度場分布。2.布置在動模上的溢流槽，可增大壓鑄件對動模鑲塊的包緊力，便于鑄件在開模時留在動模。3.作為壓鑄件存放、運輸及加工時支承、吊掛、裝夾或定位的附加部分。4.有利于排氣和頂出作用。如下圖：圖8 溢流槽第4章 繪制壓鑄模裝配圖根據(jù)確定的模具組成結(jié)構(gòu)及計算所得尺寸，查看有關(guān)設(shè)計手冊得到相關(guān)數(shù)據(jù)，繪制壓鑄模裝配圖，模具總體安裝的技術(shù)要求見殼體壓鑄?？傃b圖。動作過程：開模時，壓鑄件開始脫離定模型芯，繼續(xù)開模，斜銷開始將

43、滑塊抽拔。開模結(jié)束后，推板帶動推桿將鑄件推出，然后取出鑄件。合模時，復位桿帶動推板和推桿復位。圖9 殼體壓鑄模裝配圖第5章 繪制模具零件圖斜銷零件（裝配圖序號24）圖10 斜銷大型芯零件圖（裝配圖序號30）圖11 大型芯導套零件圖（裝配圖序號37）圖12 導套定模套板零件圖（裝配圖序號2）第6章 典型零件機械加工工藝規(guī)程圖13 定模套板 第6章 典型零件機械加工工藝規(guī)程6.1 導套機械加工工藝過程卡片表2 導套機械加工工藝過程卡片材料牌號T10A毛坯種類鍛件毛坯外型尺寸毛坯件數(shù)每臺件數(shù)備注工序號工序名稱工序內(nèi)容車間工段設(shè)備工藝裝備工時準終單件05退火10車1. 以三爪卡盤固定大端粗車小端及其端

44、面，掉頭再粗車大端及其端面。2. 車退刀槽。金工車間臥式車床車刀15鉆鉆通28的孔鉆床麻花鉆20正火25車1. 精車外輪廓2. 精車端面確保76mm3. 精車8mm的端面金工車間臥式車床車刀30擴固定大端擴孔到32，掉頭固定小端擴孔到33長到尺寸26mm臥式車床35淬火到4550HRC40磨1.粗磨外輪廓，端面2.精磨外輪廓，端面金工車間外圓磨床砂輪45鉸粗鉸33、32的孔，精鉸32的孔臥式車床絞刀50研磨研磨32的孔圖14 導套鍛件圖6.1斜削數(shù)控加工程序23N10 G00 X132 Z50N20 M03 S1000N30 T0101 M06N40 X42 Z5N50 G71 U2 R0.5N60 G71 P60 Q110 U0.1 W0.1 F40