工程索道課程設(shè)計

1、精品資料推薦索道運輸課程設(shè)計（1周）院（系）：專業(yè)：年級：學(xué)號：姓名：成績：指導(dǎo)教師：2012年7月5日目錄課程設(shè)計任務(wù)書與指導(dǎo)書2設(shè)計說明書3.計算書4.L計算無荷主要參數(shù)4.(1)設(shè) 計 計 算 跨 的 確 定 4.(2)設(shè)計計算跨的無荷中撓系數(shù) Som的確定 4(3)各跨無荷中撓系數(shù)S。( I)及其無荷中央撓度F。(I) (m)4(4) 各跨無荷索長Lo ( I)和全線路無荷索長L。(m) 5(5) 振動波往返一次所需的時間Se (I ) (s) 62計算設(shè)計荷重P (N ) 6.&承載索設(shè)計計算 7.(1)初選承載索規(guī)格7.(2)無荷重時最大拉力Tw與下支點安裝張力Tx (N) 7(3

2、)計算各跨荷重比N ( I)7(4)無補正有荷最大拉力Tq ( N)8(5)有補正有荷最大拉力Tm ( N)9(6)計算跨的無補正有荷中撓系數(shù)S1 1(7)計算跨的有補正有荷中撓系數(shù)S1 2(8 )承載索的校核12生索道側(cè)型設(shè)計1.2(1)各跨支點的彎折角5 ( I) ( ) 1.2(2)彎折角的正切值tan5 ( I) 1.3(3)側(cè)型參數(shù)的校核13呈懸索無荷線形fox (I )和有荷線形fD (I )的計算(m) 14精品資料推薦比求地面變坡點與有荷懸索間的垂直距離Hy （J）（m） 1 8L集材疝方法的選擇23&工作贏I絞盤機(jī)的詵擇23（1）工作索選擇23 絞盤機(jī)所需實際功率NX.的校核

3、（kW） 242附圖1索道側(cè)型設(shè)計30附圖2索道索系圖（鳥覽圖）設(shè)計 31施工預(yù)算書321 .課程設(shè)計名稱：索道運輸2 .總周數(shù)：1周學(xué)分：1學(xué)分3 .目的及任務(wù)、要求目的課程設(shè)計是索道運輸課程的一個重要實踐環(huán)節(jié)。通過課程設(shè)計，使學(xué)生加 深理解和掌握所學(xué)理論知識，增強學(xué)生的實踐技能，正確掌握工程索道的一般 原理、 方法和步驟，為今后學(xué)生從事工程索道的設(shè)計、架設(shè)和管理打下堅實基礎(chǔ)。任務(wù)完成一條3跨增力式貨運索道完整的設(shè)計，具體設(shè)計內(nèi)容（任務(wù)）如下：對索道進(jìn)行完整的設(shè)計計算；確定集材方式方法；索道側(cè)型圖設(shè)計； 索道索系圖（鳥覽圖）設(shè)計；索道施工預(yù)算書；編寫設(shè)計說明書。要求計算書和圖紙要裝訂成冊，出

4、題每人1題，每人交1份，每份應(yīng)有封面和目 錄。4 .成績評定設(shè)計資料的完整性20%設(shè)計文件質(zhì)量80%封面 目錄設(shè)計說明書計算 書施工預(yù)算書側(cè)型 圖 設(shè) 計索系 圖設(shè) 計封面 目錄設(shè)計說明書計算 書施工預(yù)算 書側(cè)型 圖設(shè)計索系 圖 設(shè)計225533101020201010評分依據(jù)： 設(shè)計計算方法正確，內(nèi)容完整； 圖形布置合理，符合索道設(shè)計要求； 說明書內(nèi)容完整、清楚；5 .主要參考資料： 周新年架空索道理論與實踐北京：中國林業(yè)出版社，1996. 中華人民共和國林業(yè)部.林業(yè)架空索道設(shè)計規(guī)范(LY 1056-91 ) ,北京：中國標(biāo)準(zhǔn)出版社，1992. 周新年.工程索道與柔性吊橋一一理論設(shè)計案例.人

5、民交通出版社，2008.2009級交通運輸專業(yè)索道運輸課程設(shè)計試架設(shè)一條3跨(N=3)單線3索增力式貨運架空索道。已知參數(shù)為跨號I傾角X*/() 跨距 L0(l) /m111.27404214.18287310.35200試選牽引索 13 6X19 NFC 1 570 B ZS(GB/T 20118 2006)，其單位長度重力 Qq=5.93 N/m， 鋼索許可破斷拉力 Tpq=81 500 N ;承載索 28 6X19 NFC 1 670 B ZZ(GB/T 20118-2006),其單位長度重力Qs=27.5 N/m，橫截面面積A=289.95 mm2,鋼索許可破斷拉力Tp=402000

6、N ; 鋼索彈性模量E=1 X105 MPa。木捆重量Pi=20 000 N。初選Ki跑車：跑車輪數(shù)No=4個，跑車自重P2=1 450 N，載物鉤重P3=100 N，鞍座處設(shè)置有 托索器；初選閩林821絞盤機(jī)：額定功率為51.5 kW，絞盤機(jī)位置低于集材點73.2 m ;起重牽引速度 V=1.5 m/s。初定無荷中撓系數(shù)Som =0.035 5+學(xué)號后2位數(shù)字/10 000，各跨線形按M=10等分計算；計算 跨支點位移量Dl= 0.2 m；溫差Dt二10 C。索道下支點坐標(biāo)(0, 0.5)。地面總變坡點數(shù)S=9,測量得地面變坡點坐標(biāo)為跨號變坡點數(shù)N(l)地面變坡點坐標(biāo)XY(J)、YY(J)

7、/m14(0, 0) ； (166, -49); (280, 20); (404, 70);24(518.8, 32); (576.2, 50); (691 , 148);33(791, 100); (891 , 184)要求按拋物線(堀氏)理論對該索道進(jìn)行完整的設(shè)計計算，并繪制索道縱斷面圖。提示堀氏設(shè)計結(jié)果：S&1) = 2.91SS(2) = 3.83當(dāng) S0m=0.03550.0465 時，K=1.05-1.30J=27.33% 33.00%C=26.12 20.00Ni=2.36 2.94滿足全部校核條件：K 1.05、J=10%35%、C=2030、221計算書1計算無荷主要參數(shù)(1

8、) 多跨索道設(shè)計計算跨的判斷(表2-1)表21判斷設(shè)計計算跨/m設(shè)計計算跨Lm 500Lm20 L 10 L 10注：Lm 一最大跨距；AL 一最大與最小跨距之差判斷出設(shè)計計算跨后，對該跨的承載索的各技術(shù)參數(shù)進(jìn)行設(shè)計計算。Lm 404500L 404 200 204 10可知最大跨所在跨為計算跨，即第一跨為計算跨(2) 設(shè)計計算跨的無荷中撓系數(shù)Som的確定將設(shè)計計算跨視為單跨索道考慮，薦用取S0m=O.O30.05，因Som 0.0355學(xué)號后各跨無荷中撓系數(shù)s(l)2位數(shù)字10000，所以Som$(1)及其無荷中央撓度弘1|m式中Im 計算跨的弦線長度(m);I。)一各跨弦線長度(m), l

9、(l)1。(1)各跨水平跨距(m)；I。-全線路水平跨距，io n |0(|)；a(l)各跨的弦傾角(;N一跨數(shù)，1=1 , 2, 3,，No0.0388 , So=Sdm Fo(l)(m)(1)此COS/| 第一跨無荷中撓系數(shù)SQ及其無荷中央撓度Fo(1 )(m)計算如下:1(1)COS 0(1)404COS11.27-411.94m1(1) 411.94mMHI)404411.94mcos Q(1)COS11.27Im 411.94m0.0388 411.94411.940.0388Fo(1) S。卜0.0388 40415.6752m第二跨無荷中撓系數(shù)&(2)及其無荷中央撓度Fo(2)(

10、m)計算如下：1(2U2)cos o(2)287296.02m cos14.18.l(2)296.02m,im 411.94mS。S研2)1 M0.0388 296.02 0.0279411.94Fo(2)S。 1。(2)0.0279 2878.0073m第三跨無荷中撓系數(shù)S(3)及其無荷中央撓度Fo(3)(m)計算如下:1(3)cos o(3)203.31mcoslO.35l(3) 203.31mjm 411.94mS0(3)0.0388 203.310.0191(4)各跨無荷索長Ll)和全線路無荷索長Lo(m)8 24b(l)1 ?S(l)coso(l)l(l)NLoLl)n所以：第一跨無

11、荷索長Lo(1)ggLo(1) 1 So(1)cos4 oCI)l(1)133第二跨無荷索長Lo(2)ggLo(2) 1S2(2)cos4o(2)I(2) 1Jo第三跨無荷索長！_。(3)411.94E3) So(3)lo(3) 0.0191 200 3.82 m(3)(4)0.03882 cos411.27 411.94 413.47m0.02792 cos414.18 296.02 296.56m8 241 30.01912cos410.35L。1So(3) cos o(3)l(3)33全線路無荷索長Lo(m)：NLo Lo(l )L。 L。 L。 413.47 296.56 203.50

12、203.31203.50m913.53m振動波往返一次所需的時間Se(I)(s)所以：第一跨振動波往返一次所需的時間s(i) 6。(1)1。(1)3。)V 0.306SE (S)SESq(1)|q(1)00388 4047.157s0.306:0.306第二跨振動波往返一次所需的時間SeSe(刀號皿)Q.。2792875.1 1 5S0.306.0.306第三跨振動波往返一次所需的時間Se(s)Se 、SO(3)IO(3).O.o 1912003.533s：0.306.0.3062 計算設(shè)計荷重P(N)WqP (P P2)(1 6斤式中Pi、P2一分別為木捆和跑車重量(N)；W牽引索自重(N)

13、, Wq QaLo，鞍座上有托索器時,Wq QqL%4 ；一 計算跨的無荷索長 (m )Qq牽引索單位長度重力(N/m)，其規(guī)格按 GB/T G沖擊系數(shù)，20118G 6S0M O2006選??；g 6soM 6 0.03880.2328L0M Lo(i)3i 8S2(i) ( cos o(i)l(i)8240.03882 cos411.27 411.94413.47m又鞍座處設(shè)置有托索器Wq QqLom 5.93 413.472451.8771Ncccci 2451.87710.2328)P(P PD(i G)今(20000 1450) (1 27669.50N3 承載索設(shè)計計算初選承載索規(guī)格

14、根據(jù)設(shè)計荷重P按GB/T 20118 2006初選承載索規(guī)格。如庫存鋼索，則可酌情選用, 而后進(jìn)行計算。P27670N；Tp 402000 N即PTp故滿足要求，任選已知規(guī)格的承載索無荷重時最大拉力Tw與下支點安裝張力Tx(N)TwTw qHTx 電土 (tan om 4Som)2式中q 承載索單位長度重力(N/m);H 計算跨上支點到索道最高支點的垂直距離(m)；0M一計算跨的弦傾角( ；T w 計算跨的無荷最大拉力(N), Tw詈例 #1 (tan om 4soM ；。 8S)m及M 加 (tan om4soM)1 (tan 11.274 0.0388)227.5 413.478 0.03

15、8838864.87H是計算跨上支點到索道最高支點的垂直距離(m)H lo(2) tan。(2)1o (3) tan。(3)287 tan 14.18200 tan 10.35；109.0421mq Qs 27.5N /mTw Tw qH 38864.8727.5 109.042141863.53NTx(lan OM4SOM)275 4131 (ta 門 11.27 4 0.0388)28 0.038836667.09N(8)計算各跨荷重比N(l)1）帚計算跨的荷重比nM為r,M W式,中W一計算跨懸索自重（N）, W=qLoM o(8)所以：第一跨荷重比N（1）如下：P 27670qb(1)

16、27.5 413.47第二跨荷重比N(2)如下：2.4335N(2)P27670qLo(2) 27.5 296.563.3928第三跨荷重比N(3)如下:N(3)PqL。276704.944427.5 203.5qlom qslom 27.5 413.4711370.425N計算跨的荷重比nMP 276702.4335W 11370.425無補正有荷最大拉力Tq(N)T q=Tq +qH式中T計計算跨的無補正有荷最大拉力(N)，計算式為(9)H 1 tan4soMmm2Tq = H max 1 0 M2 1 ；VLp 1 3g 幣)H max無補正有荷水平拉力(N) f H max HGnG

17、n有荷懸索荷重因數(shù)，計算式為Gn 1 3(小2HM)_NMOM CoS 0M233(i)i 2TqTq式中T所選鋼索鋼絲的破斷拉力。NiTP4020001561322.57 22)校核承載索拉力與輪壓的比值C(15)Tq TqNo cqf式中P設(shè)計荷重；N。一跑車輪數(shù)。C值必須滿足20 Cw 30C若不在此范圍內(nèi)，就增加跑車輪數(shù)，或酌情重選鋼索，或 改變設(shè)計荷重。Tq TqN。QP22.57156132 427670C值必須滿足2030故不需要增加跑車輪數(shù)任選初定鋼索。4索道側(cè)型設(shè)計索道各跨的弦傾角的約定：弦傾角自左至右，仰角為正，俯角為負(fù)。各跨支點的彎折角艮1)(。(16)(I)0(1)0(

18、11)故第一跨弦線與第二跨弦線的彎折角8(1)()如下：(1) 0(1)0(1 1) 11.27:第二跨弦線與第三跨弦線的彎折角82)()如下1*1 (2) o(2)o(2 1) 14.18 10.3514.182.91(13)*3.83,精品資料推薦彎折角的正切值tan町(17)Z(l) = tan 81(要求Z(l)的絕對值滿足：2% 1 .運材索道)。(19)增設(shè)中間支架;根據(jù)具體線路情況采取下列措 施：升高中間支架或降低前后跨支點高度；增設(shè)承載索的壓索裝置。：(1)2.91； 0所以第一跨和第二跨之間為凹形線路第一跨與第二跨的索道弦傾角平均值12.725；(1) (1 1) 11.27

19、cp14.18；22q(Kj 1 D 22Totan (11) tan (1) cos2 cp27.5 (411.94296.02)22 156132 tan 14.18 tan 11.27 cos 12.7251.227故滿足要求。5 懸索無荷線形fox(l)和有荷線形fD(I)的計算(m)fox(l) ml)fo(l)(20)fD(l) r(l)fox(l)(21)式中 mo (|)一線形系數(shù)，mo() 4(k k2)；k距離系數(shù)l0(l)；x各跨懸索上任意點到本跨下支點的距離；r(l)各跨撓度增加系數(shù)IM) /各跨線形按M=10等分計算；X等分點到本跨下支點的水平距離；404第一跨每個等

20、分水平距離404m1040.4&(1)/0.1L 404moi(1) 4(k k2)4 (0.10.12)0.36k2(1)X2(l) 40.4 21o (1)404mo2(1) 4(k k2)4 (0.2 0.22)0.64ka(1)X3(140.4 310.3404精品資料推薦39mo3(1) 4(k k2)4 (0.30.32)0.84404m%(1) 4(k k2)4 (0.4 0.42)0.96k fn/5(140.4 5q551。404m巧 4(k k2)4 (0.5 0.52)1.00/X4(1) 40.4 4k4(1)一 0.4404因為懸索無荷線形加(I)為：fox(l) m

21、l)fo(l);其中fo(l)為各跨無荷中央撓度即 fo(l) Fo(l)所以按等分點計算無何撓度(m): Ff(1)Ff (0.10)mi(1)f1) 0.36015.675 5.643mFf (0.20)m(1)f1) 0.64015.675 10.032mFf (0.30)m(1)f1) 0.84015.675 13.167mFf (0.40)rrv4(1)f。)0.96015.675 15.048mFf (0.50)m巧(1)f。)1.000 15.67515.675m287同理可求得第二跨的 m(l)和k與第一跨等值，其每個等分水平距離28.7m10故按等分點計算無荷撓度(m): F

22、f (2)Ff (0.10)m.2)”(2)0.360 8.0072.883mFf (0.20)mv(2)fo(2) 0.640 8.007 5.124mFf (0.30)m03(2) b(2) 0.840 8.007 6.726mFf (0.40)m%(2)f(2) 0.960 8.007 7.687mFf (0.50)m石(2)卜(2)1.000 8.007 8.007m同理可求得第三跨的 m(l)和k也與第一跨等值，其每個等分水平距離 1020.0m按等分點計算無荷撓度(m): Ff (3)1 2 2.4335.1 12 (2.4335 2.43352) (0.40 0.402)1.17

23、5Ff (0.10)mQi(3)心0.3603.8201.375mFf (0.20)m 式 3)f13)0.6403.8202.445mFf (0.30)m3(3) f(3)0.8403.8203.209mFf (0.40)m04 G) 0 0.9603.8203.667mFf (0.50)m05 (3)，o(3)1.0003.8203.820m因為各跨撓度增加系數(shù)，n1 2n(l)12n(l)n(l)(kk)其中n(l)為各跨的荷重比,即 n(l) N(l)所以按等分點第一跨撓度增加系數(shù)r1如下:n(1)1 2n(I),1 12n(1) n2(1)(ki ki2)1 2 2.43351 12

24、 (2.4335 2.43352) (0.10 0.102)1.8831 2n、1 12n(1) n2(1)(k2k22)1 2 2.43351 12 (2.4335 2.43352) (0.20 0.202)1.431M/12n(1) n (1)(k3 ka)1 2 2.4335.1 12 (2.4335 2.43352) (0.30 0,302)1.254J(1)1 2n(I).1 12n(1)n2(1)(k4k42)1 2n12n(1) n2(1)(k5k52)1 2 2.43351 12 (2.4335 2.43352) (0.50 0.502)1.152A(1 )Ff(I)5.643

25、 1.433714.991m所以第一跨有荷撓度Fd (1)按等分點計算如下：其中Fd(0.10)n(1)M1)1-853Fd(0.20) MM)1.421 10.0321.4337 20.438mFd(0.30) MG )1.249 13.1671.4337 23.578mFd(0.40) MM)Fd(0.50) MM)1.172 15.048 1.4337 25.285m49 5也67 I/337m 25822同理按等分點求第二跨撓度增加系數(shù) r2 如下:r(2) 1.88332)1.431b(2)1.2545(2)1.175心(2) 1.152所以第二跨有荷撓度Fd (2)按等分點計算如下

26、：Fd(0.10)7.783m Fd(0.20)10.513mFd(0.30) 12.092m Fd (0.40) 12.950mFd(0.50) 13.225m同理按等分點求第三跨撓度增加系數(shù)r 3如下：n(3) 1.903(3) 1.437耿 3) 1.2574(3) 1.177 心(3) 1.153所以第三跨有荷撓度Fd (3)按等分點計算如下：Fd(0.10) 3.751 m FD(0.20) 5.037 mFd(0.30)5.783m Fd (0.40)6.188m Fd (0.50)6.315m1 2 2.4335.1 12 (2.4335 2.43建拽御43收麻捋有荷懸索間的垂直

27、距離 Hy(J)(m)1.175 以索道第1跨下支點(即山下起點)的地面坐標(biāo)為原點建立直角坐標(biāo)系，地面變坡點至索道下支點的水平距離Xy(J)為正值，變坡點與索道下支點的地面點高程之差Yy(J)(正負(fù)號由此而定)。J為1,2,3, ，其S為變坡點總數(shù)(包括索道起、終點在內(nèi))。則Hy(J)為Hy(J) Y(l 1) Yy(J) Xy(J) X(l 1)tan0(1) Fy(J)(22)式中Fy(J)地面變坡點處懸索的有荷撓度(m);Xy(J)、Yy(J)一變坡點的乂、丫坐標(biāo)g)；X(l-1)索道各支點至索道下支點的水平距離(m)；丫(1-1)索道各支點至索道下支點的地面坐標(biāo)高程之差(m)。后備高度

28、Ci(m)，即木捆最低點至地面凈空高為。二Hy-(有荷懸索線形至木捆最低點高度)上述側(cè)型設(shè)計中的tan即)或K(l)及后備高度Ci不滿足要求時，除挖疑點外，不論采取何種措 施，只要數(shù)據(jù)一有更動，就得重新進(jìn)行設(shè)計計算。當(dāng) J 1, I 1 時；xi Om ; kix1 。0I。404mi(1)4K k2)4 (0 02) 0foi moi f。 0 15.675 OmGd)_1 2n(l)r 2212n(1)n(1)(k ki)1 2 2.4335.1 12 (2.4335 2.43352) (0 02)5.867Fy(1) n (1)foi(1)5.867 0 1.4337 Om索道下支點坐標(biāo)

29、(0, 0.5)Y(1 1)404 tan11.27： 0.5 81.007 mHy(1) Y(1 1) YYd Xy X(1 1)tano (1) Fy(1)81.007 0 0 404 tan 11.27 081.007 80.5070.500m404mo2(1) 4(k2 k； ) 4 (0.4109 0.41092) 0.968當(dāng) J 2, I 1 時；X2- L X2 166166m , K2l0(1)0.4109404mo2(1) 4(k2 k； ) 4 (0.4109 0.41092) 0.968fo2(1) mo2(1)b(1) 0.968 15.675 15.173m1 2n

30、12n (1) n2(1)(k k22)1 2 2.4335.1 12 (2.4335 2.43352) (0.4109 0.41092)1.167Fy (2) r2(1)k(1)1.167 15.173 1.4337 25.386mHyY(1 1) Yy XyX(1 1 )tan。Fy(2)81.007 ( 49)166 404 tan 11.2725.38657.193m當(dāng) J 3 , I 1 時；X3280m ; k30.6931o 404 m=3(1) 4(ks kj) 4 (0.69310.69312)0.851fo3(1) mO3(1)fo(1)0.851 15.675 13.34

31、0m1 2n(1)3,1 12n(1)n2(1)(k3k32)1 2 2.43351 12 (2.4335 2.43352) (0.6931 0.69312)1.242Fy 3(1)也(1)1.242 13.340 1.433725.754mHy(3) Y(1 1) Yy(3) Xy(3) X(1 1) tana (1) Fy(3)81.007 20280404 tan 11.2725.754x404404 m ; k41.0000當(dāng) J 4, I 1 時；X410.543m1o 404mo4(1) 4(k4 k2) 4 (1.0000 1.00002) 0fo4(1) mo4(1)fo(1)

32、0 15.675 Om4(1)1 2n1 12n(1) n2(1)(kk42)1 2 2.43351 12 (2.4335 2.43352) (1 12)5.867Fy(4) r4 (1)fo4 (1)5.867 0 1.4337 OmHy(4)Y(1 1) Y(4)Xy(4)X(1 1 )tan o(1) Fy(4)81.007 70 404404 tan 11.27：011.007 mJ 5, I 2 時；X5mo5(2) 4(ks k)(518.8 404)4 (0.4000114.8m ； x5 in . 8 0.4000 卜51o(2)2870.40002)0.960fo5(2) m

33、o5(2)fo(2)0.960 8.0077.687m(2) 1 2n(2)J1 12n(2)n2(2)(k5ks)_1 2 3.3923.1 12 (3.3928 3.39282) (0.4 0.42)1.175Fy r5 (2)fo5(2)1.175 7.687 1.4337 12.950m索道下支點坐標(biāo)(0, 0.5)153.523mY(2 1) 404ta n11.27, 0.5 287 tan14.18fHy(5)Y(2 1) Yy(5) XyX(2 1)tano (2) Fy(5)153.523 32 518.8691 tan 14.1812.95065.064 m一其 1722

34、當(dāng) J 6, I 2時；Xe576.2 404 172.2m ；z0.6001o (2)287mo6(2) 4( k6 k2)4 (0.6000.6002)0.960精品資料推薦41foe(2) mo6(2)fo(2)0.960 8.0077.687m1“(2)1 12n (2)2nM伽ke2)1 2 3.39281 12 (3.39281.1753.39282) (0.6 0.62)Fy(6) re(2)fo6(2)1.175 7.687 1.433712.950mHy(6)Y(2 1) Yy(6)Xy(6)X(2 1 )tan o (2) Fy(6)153.523 5061.567m576

35、.2691 tan 14.1812.950當(dāng) J 7, I 2 時；X7691404也 1.0000 404mv(2) 4Kk; )4(1.0000 1.00002) 0fv(2) mv(2) f0.5Ci4重新計算Hy 10,5半懸伐倒木集材3H7-全懸原木集材7VHv 1210.5 12Hy 15,5注：Hy為地面可疑點至有荷線形的垂直距離。根據(jù)表2-2和上述計算可得：集材方式方法應(yīng)采用：半懸空伐倒木索道集材8 .工作索和絞盤機(jī)的選擇非閉合增力式索道的工作索的最大受力產(chǎn)生在提升、運行過程中。（1）工作索選擇1）提升木捆時起重索的拉力 T2 （N）(23TzTq Tq Tr Ta)式中Tq

36、一木捆重量產(chǎn)生的拉力（N） , Tq ,Q=木捆重+載物鉤重；2sin-2。-起重索拉力包角720。僚180 Tq起重索自重附加在跑車上的分力，TqqQh ;h 集材點到絞盤機(jī)位置高度差，絞盤機(jī)高于集材點取“ 十號，反之取號；qQ一起重索的單位長度重力（N/m）；Tr綜合阻力，繞過滑輪、貼地運行等產(chǎn)生的摩擦阻力，Tr （TqW） b ；W起重索自重，Wqob ；fo 一綜合摩擦系數(shù)：當(dāng)滑輪數(shù)少（7個以下），集距較短（500 m以下）時，取0.060.12;當(dāng)滑輪數(shù)多，集距較長時，取0.120.2 ；Ta慣性力，把木材視為勻速上升， TaOoQ=木捆重+載物鉤重20100NQ R P3 20000 100V 120。的 80 取 15053故Tq2sin 2因為此題牽引索起Qq 5.93N /m 。20100.150sin10404.526引和起重作用，所以起重索的單位長度重力因為絞盤機(jī)位置低于集材點 73.2m ；即h 73.2mTq qQh 5.93 73.2434.076NW qoLo 5.93 913.535417.233N又;f為綜合摩擦系數(shù)，設(shè)其滑輪數(shù)多，集距較長時，取 0.12-0.2故取f。0.16Tr (Tq W)fo(104