某鍋爐房課程設(shè)計(jì)說明書

1、某鍋爐房課程設(shè)計(jì)說明書 一、 設(shè)計(jì)概況 本設(shè)計(jì)為一蒸汽鍋爐房，為生產(chǎn)、生活以及廠房和住宅采暖生產(chǎn)飽和蒸汽。生產(chǎn)和生活為全年用氣，采暖為季節(jié)型用氣。 生產(chǎn)用氣設(shè)備要求提供的蒸汽壓力最高為 0.6mp，用氣量為 3.5t/h;凝結(jié)水受生產(chǎn)過程的污染，不能回收利用。采暖用氣量為 6.2t/h，其中生產(chǎn)車間為高壓蒸汽采暖，住宅則采用低壓蒸汽采暖；采暖系統(tǒng)的凝結(jié)水回收率達(dá) 25%通風(fēng)用氣的凝結(jié)水回收率達(dá) 80%。生活用汽主要供應(yīng)食堂和浴室的用熱需要，用氣量為 0.4t/h,凝結(jié)水回收率達(dá) 80%。 二、 設(shè)計(jì)原始資料 1、1. 蒸汽負(fù)荷及參數(shù)： 生產(chǎn)用汽 1d =3.5t/h, 1p =0.40.6mp

2、a,無凝結(jié)水回收 采暖用汽 2d =6.2t/h, 2p =0.40.6mpa,凝結(jié)水回收率=25% 通風(fēng)用汽 3d =0.88t/h, 3p =0.2mpa,無凝結(jié)水回率=80% 生活用汽 4d =0.6t/h, 4p =0.06mpa,無凝結(jié)水回收 2、媒質(zhì)資料： 元素分析成分：% 48 . 32 %, 00 . 9 %, 86 . 0% 11 . 6 %, 94 . 1 %, 06 . 3 %, 55 . 46= = = = = =y y yy y y ya w no s h c 煤的可燃基揮發(fā)分： %, 5 . 38 =rv 應(yīng)用基低位發(fā)熱量 17693 =ydwq kj/kg. 3、

3、水資資料； 總硬度： h=3.1me/l 永久硬度：fth =1.0me/l 總堿度：th =2.1me/l ph 值： ph : 7.5 溶解氧： 6.58.9 mg/l 懸浮物： 0 溶解固形物：380me/l 4、氣象資料： 1) 年主導(dǎo)風(fēng)向： 西北 2) 平均風(fēng)速: 3.5 m/s 3) 大氣壓：97870pa 4) 海拔高度: 396.9 m 5) 最高地下水位：-3.5m 6) 土壤凍結(jié)深度: 無土壤凍結(jié)情況 7) 冬季采暖室外計(jì)算溫度：-5 c0 8) 冬季通風(fēng)室外計(jì)算溫度：1 c0 9) 采暖用氣天數(shù)：100 天 10) 通風(fēng)用氣天數(shù)：100 天 三、 熱負(fù)荷計(jì)算及鍋爐選擇 1

4、、熱負(fù)荷計(jì)算： （1） 采暖季最大計(jì)算熱負(fù)荷 ) (4 4 3 3 2 2 1 1 0max1d k d k d k d k k d + + + = t/h 式中： 0k 考慮熱網(wǎng)熱損失及鍋爐房汽泵、吹灰、自用蒸汽等因素的系數(shù)，取 1.101.15； 1k 生產(chǎn)用汽的同時(shí)使用系數(shù)，取.0.8； 2k 采暖用汽的同時(shí)使用系數(shù)，取 1.0； 3k 通風(fēng)用汽的同時(shí)使用系數(shù)，取 0.81.10； 4k 生活用汽的同時(shí)使用系數(shù)，取 0.5； =m a x1d 1.12（0.8 ´ 3.5+1.0 ´ 6.2+0.9 ´ 0.88+0.5 ´ 0.4）=11.19

5、t/h (2) 非采暖季最大計(jì)算熱負(fù)荷 dmax2=k o （k 1 ´ d 1 +k 4 ´ d 4 ）=1.12(0.8x3.5+0.5x0.4)=3.36 t/h 2鍋爐型號(hào)與臺(tái)數(shù)的確定 根據(jù)最大計(jì)算熱負(fù)荷 11.19 t/h 及生產(chǎn)、采暖和生活用均不大于 0.6mpa，本設(shè)計(jì)選用 kzl4-1.3-aii 型鍋爐 3 臺(tái)。采暖季 3 臺(tái)鍋爐基本上滿負(fù)荷運(yùn)行；非采暖季 2 臺(tái)鍋爐運(yùn)行，負(fù)荷率約在0080 左右，鍋爐的維修保養(yǎng)可在非采暖季進(jìn)行，故本鍋爐房不設(shè)置備用鍋爐。 四、給水及水處理設(shè)備的選擇 1、給水設(shè)備的選擇 （1） 鍋爐房給水量的計(jì)算 g=kdmax （l+p

6、pw ） t/h 式中： k給水管網(wǎng)漏損系數(shù)，取 1.03； dmax 鍋爐房蒸發(fā)量，t/h; ppw 鍋爐排污率，%，本計(jì)算根據(jù)水質(zhì)計(jì)算，取 10%。 對(duì)于采暖季，給水量為 g 1 =kd 1amx（l+ppw ）= 1.03 ´ 11.19(1+0.1) = 12.68 t/h 對(duì)于非采暖季為 d 2 =kd 2max （l+ ppw ）= 1.03 ´ 3.36(1+0.1) = 3.81 t/h （2） 給水泵的選擇 給水泵臺(tái)數(shù)的選擇，應(yīng)能適應(yīng)鍋爐房全年負(fù)荷變化的要求。本鍋爐房擬選用 4 臺(tái)電動(dòng)給水泵，其中 1 臺(tái)備用。采暖季 3 臺(tái)啟用，其流量應(yīng)大于 1.1x12

7、.68 = 13.95 t/h，現(xiàn)選用： 型號(hào) 5211 - gc 流量 6 s m /3 揚(yáng)程 1127 kpa 電機(jī)型號(hào) 2 132 2 - s y 功率 7.5 kw 轉(zhuǎn)數(shù) 2950 r/min 進(jìn)水管 dg40，出水管 dg40。 因 kzl4-1.3-aii 型鍋爐為輕型爐墻結(jié)構(gòu)，爐體蓄熱能力不大；停電時(shí)"給水泵停止給水不會(huì)造成鍋爐缺水事故'，所以，本設(shè)計(jì)不設(shè)置備用汽動(dòng)給水泵。 （3） 給水箱體積的確定 本鍋爐房容量雖小，按"低壓鍋爐水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)'規(guī)定給水應(yīng)經(jīng)除養(yǎng)處理?？紤]到作為課程設(shè)計(jì)，為簡化系統(tǒng)，本鍋爐房按不設(shè)給水除養(yǎng)裝置布置，將凝結(jié)水箱和軟水水箱

8、合一，作為鍋爐的給水箱。為保證鍋爐的安全可靠和檢修條件，給水箱設(shè)中間隔板，以便水箱檢修時(shí)相互切換使用。 給水箱體積，按儲(chǔ)存 1.25h 的鍋爐房額定蒸發(fā)量設(shè)計(jì)，外行尺寸3000 ´ 2500 ´ 2021 mm ，合計(jì) 15 m3 。 2水處理系統(tǒng)設(shè)計(jì)及設(shè)備選擇 根據(jù)原水水質(zhì)指標(biāo)，本設(shè)計(jì)擬采用鈉離子交換法軟化給水。由于原水總硬度為 3.1 l me/ ，屬中硬度水，所以決定選用逆流再生鈉離子交換器兩臺(tái)，以 732#樹脂為交換劑。為提高軟化效果和降低鹽耗，兩臺(tái)交換器串聯(lián)使用：當(dāng)?shù)谝慌_(tái)交換器的軟化水出現(xiàn)硬度時(shí)，隨即把第二臺(tái)串入使用；直至第一臺(tái)交換器出水硬度達(dá) 11.5 l me

9、/ 時(shí)，停運(yùn)第一臺(tái)，準(zhǔn)備再生，由第二臺(tái)單獨(dú)運(yùn)行軟化，如此循環(huán)使用。 （1） 鍋爐排污量的計(jì)算 鍋爐排污量通常通過排污率來計(jì)算。排污率的大小，可由堿度或含鹽量的平衡關(guān)系式求出，取兩者的最大值。 按給水的堿度計(jì)算排污率： %) 1 (gs ggsaa aap-=a 式中： gsa 給水的堿度，由水質(zhì)資料可知為 2.1me/l; ga 鍋水允許堿度，根據(jù)水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)，對(duì)燃用固體燃料的水火管鍋爐為 22 me/l; a 凝結(jié)水回收率，本設(shè)計(jì)可由下式?jīng)Q定： =+=max13 28 . 0 25 . 0dd da 20.14% ap =1 . 2 221 . 2 ) 20 . 0 1 (-´ - =

10、 8.43% 按給水中含鹽量（溶解固形物）計(jì)算排污率： %) 1 (gs ggsss ssp-=a 其中：給水含鹽量gss ，已知 380 me/l，鍋爐允許含鹽量，gs 為 4000me/l， 所以：380 4000380 ) 20 . 0 1 (-´ -=sp =8.38% 故此，鍋爐排污率取 10%。 （2） 軟化水量的計(jì)算 鍋爐房采暖季的最大給水量與凝結(jié)水回收量之差，即為本鍋爐房所需補(bǔ)充的軟化水水量： 3 3 2 2max1) 1 ( p p p kd gpw rsa a - - + = =1.03 ´ 11.19 ´ （1+0.1）-（0.25 

11、0; 6.2-0.8 ´ 0.88）=10.42 t/h （3） 鈉離子交換器的選擇計(jì)算 鈉離子交換器的選擇計(jì)算表（表 1） 序號(hào) 名稱 符號(hào) 單位 計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來源 數(shù)值 1 軟化水量 rsg t/h 先前計(jì)算 10.42 2 軟化速度 "rsv m/h 根據(jù)原水 l me h g / 1 . 3 = 20 3 所需交換器截面積 "f 2m 20 / 42 . 10"=rsrsvg 0.521 4 實(shí)際交換器截面積 f 2m 選用 f 750 交換器兩臺(tái)，交換運(yùn)行 0.441 5 交換劑層高 h m 交換器產(chǎn)品規(guī)格 1.5 6 運(yùn)行時(shí)實(shí)際軟化速度 v

12、 m/h rsg /f=10.42/0.441 23.63 7 交換劑體積 v 3m hf=1.5 ´ 0.441 0.66 8 交換劑工作能力 0e 3/m ge 732#樹脂 11001500 1200 9 交換劑工作容量 e ge 1v0e =0.66 ´ 1200 792 10 運(yùn)行延續(xù)工作時(shí)間 t h ) (0h h gersn-=) 04 . 0 1 . 3 ( 42 . 101 792- ´´ 24.84 11 小反洗時(shí)間 1t min 取用 5 12 小反洗水流速度 1v m/h 取用 8 13 小反洗耗水量 1v 3m f1v1t =0

13、.441 ´ 8 ´ 5/60 0.3 14 靜置時(shí)間 2t min 交換器回落，壓脂平整，取用 4 15 再生劑（食鹽）純度 j % 工業(yè)用鹽，取用 95 16 再生劑單耗 q g/ge 逆流再生 90 17 再生一次所需再生劑量 yg kg eq/1000 j =792 ´ 90/1000 ´ 0.95 75.03 18 再生液濃度 yc % 取用 7 19 再生一次稀鹽液體積 zsv 3m yg /1000yc =75.03/1000 ´ 0.07 1.07 20 再生一次耗水量 3v 3m 近似等于zsv 1.07 21 再生速度 3v

14、 m/h 低速逆流再生，取用 2 22 再生時(shí)間 3t min 603v /f3v =60 ´ 1.07/0.441 ´ 2 73 23 逆流沖洗時(shí)間 4t min 低速將再生液全部頂出交換器 75 24 逆流沖洗耗水量 4v 3m 3v f4t /60=2 ´ 0.441 ´ 75/60 1.10 25 小正洗時(shí)間 5t min 取用 8 26 小正洗速度 5v m/h 取用 12 27 小正洗耗水量 5v 3m f5t5v /60=0.441 ´ 8 ´ 12/60 0.71 28 正洗時(shí)間 6t min 取用 5 29 正洗速度

15、 6v m/h 取用 18 30 正洗耗水量 6v 3m f6v6t /60=0.441 ´ 5 ´ 18/60 0.66 31 再生過程所需總時(shí)間 t min 1t +2t +3t +4t +5t +6t =5+4+73+75+8+5 170 32 再生需用自來水耗量 slv 3m 1v +5v +6v =0.3+0.71+0.66 1.67 33 再生需用軟水耗量 rsv 3m 3v +4v =1.07+1.1 2.17 34 再生一次總耗水量 zv 3m slv +rsv =1.67+2.17 3.84 逆流再生離子交換器逆流再生離子交換器在連續(xù)運(yùn)行 810 周期后，

16、一般宜進(jìn)行一次大反洗，以除去交換劑層中的污物和破碎的交換劑顆粒。大反洗流速取 10 h m/ 。時(shí)間約 15 min 。 大反洗后的第一次再生，其再生劑耗量比正常運(yùn)行時(shí)約增大一倍。 大反洗前，應(yīng)先進(jìn)行小反洗，以保護(hù)中間排管裝置。 （4） 再生液（鹽液）的配置和儲(chǔ)存設(shè)備 為減輕搬運(yùn)食鹽等的勞動(dòng)強(qiáng)度，本設(shè)計(jì)采用濃鹽液池保存食鹽的方法，即將運(yùn)來食鹽直接倒入濃鹽液池。再生時(shí)，把濃鹽液提升到稀鹽液池，用軟水稀釋至要求的程度，再由鹽液泵輸送至離子交換器再生。 1）濃鹽液池體積的計(jì)算 本鍋爐房鈉離子交換器運(yùn)行周期為 24.8+2.83=27.63，每再生一次需耗鹽75.03kg，如按儲(chǔ)存 10 天的食鹽用量

17、計(jì)算，則濃溶液（濃度 26%）池的體積為 347 . 21000 26 . 0 2803 . 75 24 10m =´ ´´ ´ 2）稀鹽液池體積的計(jì)算 再生一次需稀鹽液（濃度 5%）的體積為 1.073m ，若按有效容積系數(shù) 0.8 計(jì)算，稀鹽液池體積為 1.5m3 。本設(shè)計(jì)擬用混凝土砌筑一個(gè)尺寸為 2021 ´ 2021 ´ 1000鹽池。濃，稀鹽池各一半。 3）鹽液泵的選擇 鹽液泵的作用：其一是把濃鹽液提升到稀鹽液池；其二是輸送稀鹽液至離子交換器，過量的部分稀鹽液池進(jìn)行擾動(dòng)，使之濃度均勻。 鹽液泵運(yùn)行時(shí)間短，不需設(shè)制備用泵。為防

18、鹽液腐蝕，選用 102 型塑料泵一臺(tái)：流量 6t/h，揚(yáng)程 196pa，電極功率 1.7kw，轉(zhuǎn)速 2900r/min。 該泵進(jìn)口管徑 dg40，dg40。 4）原水加壓泵的選擇 有時(shí)自來水水壓偏低，為了確保再生時(shí)所需的反洗水壓和軟化過程所需克服交換器阻力的水壓，特設(shè)置原水加壓泵 1 臺(tái)：型號(hào) 5211 - gc ，流量 63m /h, 揚(yáng)程 1128pa，電機(jī) 2 1322- s y ,功率 7.5kw，轉(zhuǎn)速 2950r/min。 該泵進(jìn)口管徑 d g 40，出口管徑 d g 40。 五 、汽水系統(tǒng)主要管道管徑的確定 1 鍋爐房最大的用水量及自來水總管管徑的計(jì)算 2 自來水總管的流量，即為鍋

19、爐最大用水量，包括以下幾項(xiàng)： （1） 運(yùn)行交換器的軟水流量 g rs ，計(jì) 10.42t/h； （2） 備用交換器再生過程中的最大瞬量流量，以正洗流量計(jì)，fv 6 =0.441 ´ 18=7.94t/h （3） 引風(fēng)機(jī)及給水泵的冷卻水流量，按風(fēng)機(jī)軸承箱進(jìn)水管徑 d g 15，水速 2m/s 計(jì)算，冷卻水流量約 1.3t/h； （4） 煤廠，渣廠用水量，估計(jì)約 0.5t/h； （5） 化驗(yàn)及其他用水量，大約 0.7t/h； （6） 生活用水量，粗略取計(jì) 1t/和。 （7） 如 此 鍋 爐 房 最 大 小 時(shí) 用 水 量 大 約 為(10.42+7.94+1.3+0.5+0.7+1)=2

20、1.86t。若取管內(nèi)水速為 1.5m/s，則自來水總管管徑可由下式計(jì)算： d0=2pw 3600g 0= m 072 . 05 . 1 360086 . 212 =´ ´ p 本設(shè)計(jì)選用自來水總管管徑0d =89 ´ 4mm 2 與離子交換器相接的各管管徑的確定 交換器上個(gè)連接管管徑與其本體的對(duì)應(yīng)管徑一致，即除進(jìn)鹽液管管徑為d g 40 外，各管管徑均為 d g 50。 3 給水管管徑的確定 （1） 給水箱出水總管管徑 出水總管的流量，按采暖季給水量 g 1 （12.68t/h）考慮，若取管內(nèi)水速為 2m/s，則所需總管內(nèi)徑為 48mm。本設(shè)計(jì)適當(dāng)留有余量，選用管

21、徑f 73 ´ 3.5mm d1=2pw 3600g 0=0.047m （2） 給水母管管徑的確定 本設(shè)計(jì)采用單母管給水系統(tǒng)。給水母管管徑確定與給水箱出水總管相同，即 f 73 ´ 3.5mm。進(jìn)入鍋爐的給水支管與鍋爐本體的給水管管徑相同，直徑為 f 44.5 ´ 3.5mm，且在每一支管上裝設(shè)調(diào)節(jié)閥。 4 蒸汽姆管管徑 0 （1）蒸汽母管管徑 為了便于操作以及確保檢修時(shí)的安全，每臺(tái)鍋爐的蒸汽母管直接接入分氣缸，其直徑為 f 133 ´ 4mm；每臺(tái)鍋爐的出口和分汽缸入口分別裝有閘閥和截止閥。 （2） 產(chǎn)用蒸汽管管徑 生產(chǎn)用汽管的蒸汽流量 g 1 =k

22、0 d 1 =1.12 ´ 3.5=3.92t/h 生產(chǎn)用汽壓力為 0.4mpa，v"zl =0.3816m3 /kg，蒸汽流速取 35m/s，則 d 1 =2pw 360010 v g3zl zl´=0.123m 選取生產(chǎn)用汽管管徑為 f 133 ´ 4mm （3）采暖用蒸汽管管徑 采暖用汽管流量為 1.12 ´ 6.2=6.94t/h,蒸汽壓力為 0.2mpa,仍按流速 35m/s 計(jì)算， d=235 36001000 88592 . 0 82 . 6´´ ´p=0.249m 決定選取管徑 f 273 

23、0; 8.mm。 （4）生活用蒸汽管管徑 蒸汽流量為 1.12 ´ 0.4=0.448t/h，蒸汽壓力取用 0.4map ，v"zl =0.3816m3/kg 則 d=235 36001000 3816 . 0 448 . 0´´ ´p=0.042m 經(jīng)計(jì)算決定選用管徑為 f 57 ´ 3mm 無縫鋼管。 （5）通風(fēng)用蒸汽管管徑 蒸汽流量為 1.12 ´ 0.88=0.987t/h，蒸汽壓力和取用流速與采暖蒸汽管相同， d=35 36001000 88592 . 0 987 . 0´´ ´p=0

24、.094m 經(jīng)計(jì)算決定選用管徑為 f 108 ´ 4mm 無縫鋼管。 六 分汽缸的選用 1. 分汽缸的直徑的確定 已經(jīng)知道采暖期最大計(jì)算熱負(fù)荷max1g =11.19t/h,蒸汽壓力 p=0.6mpa，比容"v =0.31553m /kg，若蒸汽在分汽缸中流速 w 取 15m/s，則風(fēng)汽缸所需直徑為 mwgd 289 . 036001023 " max1= =pu 本設(shè)計(jì)采用 f 377 ´ 9mm 無縫鋼管作為分汽缸的筒體 2. 分汽缸筒體長度的確定 分汽缸筒體長度取決于接管管徑，數(shù)目和結(jié)構(gòu)強(qiáng)度，同時(shí)還顧及接管上的閥門的啟閉操作的便利。本設(shè)計(jì)的分汽缸筒

25、體上，除接有三根來自鍋爐的進(jìn)汽管（ f 133 ´ 4mm）和供生產(chǎn)（ f 133 ´ 4mm）、采暖（ f 273 ´ 8mm）及生活用汽（ f 108 ´ 4.35mm）的輸出管外，還接有鍋爐房自用蒸汽管（ f 57 ´ 3.5mm），備用管接頭（ f 108 ´ 4mm）、壓力表接管（ f 25 ´ 3mm）以及疏水氣管等。分汽缸筒體結(jié)構(gòu)和管徑布置如圖 1 所示，筒體由 f 377 ´ 9mm無縫鋼管制作，長度為 2820mm。 七、送、引風(fēng)系統(tǒng)的設(shè)備選擇計(jì)算 為了避免互相干擾，鍋爐的通風(fēng)除塵系統(tǒng)按單臺(tái)機(jī)組獨(dú)

26、立設(shè)置。以下均按單臺(tái)鍋爐的額定負(fù)荷為基礎(chǔ)進(jìn)行計(jì)算。 1鍋爐燃料消耗量的計(jì)算 根據(jù)生產(chǎn)用汽參數(shù)，本鍋爐房降壓到 0.7mpa 運(yùn)行。在此工作壓力下， 查得bt =170.42 c0，"i =2768.4kj/kg ，r=2047.5kj/kg。又知固體不完全燃燒熱損失4q =10%，鍋爐效率 h =72%以及蒸汽濕度 w=2%，給水溫度45 c0，如此，燃料消耗量 ydwgs pw pw gsqi i d i wr i dbh) ( ) ("- + - -= = 17693 72 . 0) 4 . 188 9 . 720 ( 4000 1 . 0 ) 4 . 188 5 .

27、2047 02 . 0 4 . 2768 ( 4000´- ´ + - ´ - = 814kg/h 而計(jì)算燃料消耗量為 bj=b(1-1004q) =814（1-0.1）=733kg/h 2理論空氣量和煙氣量 vok =1/0.21（1.866 100yc+0.7100ys+5.55100yh-0.7100yo）=4.81 kg m n /3 voy =0 00161 . 0 0124 . 0 111 . 0 008 . 0 79 . 0 ) 375 . 0 ( 01866 . 0ky y yky yv w h n v s c + + + + + = =5.22

28、kg m n /3 3送風(fēng)機(jī)的選擇計(jì)算 已知爐膛入口的空氣過量系數(shù)1a =1.3，在計(jì)算及修正裕度后，每臺(tái)送風(fēng)機(jī)的風(fēng)量為btv b vlkk sf10132527327301"1 1+= a b =5528.43m /h 其中，1b 為送風(fēng)機(jī)流量 ´ 儲(chǔ)備系數(shù)，取 1.05 因缺空氣阻力計(jì)算資料，如按煤層及爐排阻力為 748pa、風(fēng)道阻力為 98pa估算，則送風(fēng)機(jī)所需風(fēng)壓為 3 . 1 0 3 89 7 8 7 01 0 1 3 2 52 7 3 20273 30882 1 . 11013252732732= ´+´ ´ = ´+d

29、=åbhtthsflkyfbpa 其中， b2為送風(fēng)機(jī)壓頭儲(chǔ)備系數(shù)，取 1.1； t sf 為送風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)條件下的空氣溫度，有風(fēng)機(jī)樣本查值為 200 c。 所以，選用 t4-72-11 型 no4a 送風(fēng)機(jī)，規(guī)格：風(fēng)量 7460 3m /h，風(fēng)壓為 1290pa；電機(jī)型號(hào) 21 132- s y ，功率 5.5kw，轉(zhuǎn)速 1450r/min 4、引風(fēng)機(jī)的選擇計(jì)算 計(jì)算除塵器的漏風(fēng)系數(shù) 05 . 0 = da 后，引風(fēng)機(jī)入口處的過量 系數(shù) apy=1.65和排煙系數(shù) jpy =200c0，取流量儲(chǔ)備系數(shù) bl=1.1，則引風(fēng)機(jī)所需流量為 101325273273) 1 ( 0161 .

30、1 01bv v b vpyk pyoy j yf´+- + =ja b =12141 h m /3 需由引風(fēng)機(jī)克服的阻力，包括： （1） 鍋爐本體的阻力 按鍋爐制造廠提供資料，取 » d h1588pa （2） 省煤器的阻力 根據(jù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，省煤器管布置為橫 4 縱 10，所以其阻力系數(shù)為 x =0.5 z2 =0.5 ´ 10=5 而流經(jīng)省煤器的煙速為 8.56m/s，煙溫為 290 c0，有教材線算圖 8-3 查的22rw=22.6pa，再進(jìn)行重復(fù)修正，則省煤器的阻力為 rrwrx00222hyh´ = d =117pa （3） 除塵器阻力 本鍋爐房

31、采用 xs-4b 型雙旋風(fēng)除塵器，當(dāng)煙氣量為 120213m /h，阻力損失 686pa 。 (4)煙囪抽力的煙道阻力 由于本系統(tǒng)為機(jī)械通風(fēng)，煙囪的抽力和阻力均忽略不計(jì)；煙道阻力約計(jì)為 147pa。 因此，鍋爐引風(fēng)系統(tǒng)的總阻力為 h d å =1h d +2h d +3h d +4h d =1538 pa 引風(fēng)機(jī)所需壓力 yfh =2b h d åb t yfpy 101325273273´+ j= 76 . 191097870101325273 202173 2021538 2 . 1 = ´+´ ´ pa 其中風(fēng)壓儲(chǔ)備系數(shù)2b 取

32、 1.2，引風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)條件下介質(zhì)溫度yft =200 c0。 所以，本設(shè)計(jì)選用 y5-47 型 no6c 引風(fēng)機(jī)，其流量 123903m /h，風(fēng)壓 2400 pa 電機(jī)型號(hào) y1602m 2，功率 15 kw，轉(zhuǎn)速 2620 r/min。 5.煙氣除塵設(shè)備的選擇 鏈條鍋爐排出的煙氣含塵濃度大約在 2021mg/3nm 以上，以減少大氣污染，本鍋爐房選用 xs-4b 雙旋風(fēng)除塵器，起主要技術(shù)數(shù)據(jù)如下：煙氣流量12021 h m /3，進(jìn)口截面尺寸 1200 ´ 300mm，煙速 9.3m/s；出口截面尺寸 f 606mm，煙速 11.8m/s；煙氣凈化效率 90%92%；阻力損失 58

33、8686pa。 除塵后，煙氣的含塵濃度為 ) 9 . 0 1 ( 2021 - »oc =2021/nm mg 6.煙囪設(shè)計(jì)計(jì)算 本鍋爐房三臺(tái)鍋爐用一個(gè)煙囪，擬用紅磚砌筑，根據(jù)鍋爐房容量，由指導(dǎo)書中表 6 選用煙囪高度為 40m。煙囪設(shè)計(jì)主要是確定其上、下口直徑。 煙囪上、下口直徑的計(jì)算 1） 出口處的煙氣溫度 煙氣高度為 40m，則煙囪的溫降為 j d =dahyz=4 340 4 . 0´´=4.6 c0 其中修正系數(shù) a，可據(jù)磚煙囪平均壁厚0.5m，由教材表 87 查得為 0.4。 如此，煙囪出口出的煙溫 "yzj =yj - j d =200-4

34、.6=195.4 c0 2）煙囪出口直徑 bv v nb vpyok pyoy j yz101325273273) 1 ( 0161 . 1 ""´+- + =ja =309063m /h 若取煙囪出口處的煙速為？m/s，則煙囪出口直徑 =´ ´= =12 360030906236002""2p pyzyzwvd 0.95m 本鍋爐房煙囪的出口直徑為 1m 。 3）煙囪底部直徑 若取煙囪錐度 i=0.02，則煙囪底部直徑為 ld =2d +2yzih =1+2+0.02340=2.6m 八、燃料供應(yīng)及灰渣清除系統(tǒng) 本鍋爐房運(yùn)

35、煤系統(tǒng)按三班制設(shè)計(jì)。因耗煤量不大，擬采用半機(jī)械化方式，即用電動(dòng)葫蘆吊煤罐上煤，吊煤罐的有效容積為？3m 。灰渣連續(xù)排出，用人工手推車定期送至渣場(chǎng)。 1燃料供應(yīng)系統(tǒng) （1） 鍋爐房最大小時(shí)耗煤量計(jì)算 按采暖季熱負(fù)荷計(jì)算： ydwgs pw pw gsjqi i p d i wr i dbh) ( ) (max1" max1max- + - -= =17693 72 . 0) 4 . 188 9 . 720 ( 1 . 0 19 . 11 ) 4 . 188 5 . 2047 02 . 0 4 . 2768 ( 19 . 11´- ´ + - ´ - =2.

36、28 t/h (2) 運(yùn)煤系統(tǒng)最大運(yùn)輸能力的確定 按三班工作制作業(yè)設(shè)計(jì)，最大運(yùn)煤量為 b"=8 t ！ kb fmaxt/h 式中： k考慮鍋爐房將來發(fā)展的系數(shù)，取 1； m運(yùn)輸不平衡系統(tǒng)，一般采取 1.2； t 運(yùn)煤系統(tǒng)每班的工作時(shí)數(shù)，取 6。 ="b 8 ´ 2.28 ´ 1 ´ 1.2/6=3.65 t/h 按吊煤罐有效溶劑估算，每小時(shí)吊煤 8 罐。 2、 灰渣清除系統(tǒng) （1）鍋爐放最大小時(shí)除灰渣量 )32886 100 100(max max´+ =ydw ayj hzq q ab g =2.286（32866 10017693 1 . 010048 . 32´´+ ） =1.184 t/h （2）除渣方式的選擇 鍋爐灰渣連續(xù)排出，但考慮吧到需要排除的總灰渣量不大，故選用人工手推車定期送至渣場(chǎng)的方式。 3、 煤場(chǎng)和灰渣場(chǎng)面積的確定 （1） 煤場(chǎng)面積的估算 本鍋爐房燃煤由汽車運(yùn)輸；煤場(chǎng)堆、運(yùn)采用鏟車。據(jù)工業(yè)鍋爐房設(shè)計(jì)規(guī)范要求，煤場(chǎng)面積mcf 現(xiàn)按貯存 10 晝夜的鍋爐房最大耗煤量估算，即 mcf =j r mfhmn tb max 式中 t鍋爐每晝夜運(yùn)行時(shí)間，24h； m煤的儲(chǔ)備天數(shù)； n考慮煤堆通道占用面積的系數(shù)，取 1.6； h煤堆的高度，4m，取 2.5m； mr 煤的堆積密度，約