《架空輸電線路桿塔結構設計技術規(guī)定》新舊規(guī)范對照

1、架空輸電線路桿塔結構設計技術規(guī)定新舊規(guī)范對照：現(xiàn)行110kV750kV架空輸電線路設計規(guī)范GB50545-2010架空輸電線路桿塔結構設計技術規(guī)定DL/T5154-2012作廢架空輸電線路桿塔結構設計技術規(guī)定DL/T5154-2002 1總則1.0.1 為了在架空輸電線路桿塔結構的設計中貫徹國家的基本建設方針和技術經濟政策，做到安全可靠、先進適用、經濟合理、資源節(jié)約、環(huán)境友好，制定本標準。套話，原則性問題。與GB50545-2010的區(qū)別為涉及直流線路問題。適用范圍擴大。1.0.2本標準適用于新建的110kV750kV架空輸電線路桿塔結構的設計。對應原DL/T5154-2002條文：1.0.1

2、 、1.0.2、1.0.3由110kV500kV調整為110kV750kV，與GB50545-2010相一致。與GB50545-2010的區(qū)別為涉及直流線路問題及750 kV的雙回及多回問題。適用范圍擴大。去掉了原DL/T5154-2002條文1.0.1 “通信桿塔設計可參照采用”；略去了1.0.2、1.0.3。DL/T5154-2012條文說明1.0.2明確了臨時線路、通信桿塔結構設計參照執(zhí)行，原線路的改造和改建參照驗算和設計?；疽恢?.0.3本標準確定了架空輸電線路桿塔結構的設計原則，給出了角鋼鐵塔和混凝土電桿的設計計算方法。新增1.0.4本標準采用以概率理論為基礎的極限狀態(tài)設計方法，用

3、可靠度指標度量結構構件的可靠度，在規(guī)定的各種荷載組合作用下或各種變形或裂縫的限值條件下，滿足線路安全運行的臨界狀態(tài)。 對應原DL/T5154-2002條文：3.0.2一致1.0.5桿塔結構設計，應從實際出發(fā)，結合地區(qū)特點，積極采用新技術、新工藝、新設備、新材料，推廣采用節(jié)能、降耗、環(huán)保的先進技術和產品。新增與GB50545-2010條文：1.0.3一致。1.0.6桿塔結構設計采用新理論、新材料或新結構型式，當缺乏實踐經驗時，應經過試驗驗證。對應原DL/T5154-2002條文：3.0.3一致1.0.7本標準規(guī)定了桿塔結構設計的基本要求，當本標準與國家法律、行政法規(guī)的規(guī)定相抵觸時，應按國家法律、

4、行政法規(guī)的規(guī)定執(zhí)行。對應原DL/T5154-2002條文：3.0.4 區(qū)別為“國家法律、行政法規(guī)”和“現(xiàn)行國家標準和電力行業(yè)標準”基本一致。不妨礙執(zhí)行。1.0.8桿塔結構設計，除應符合本標準的規(guī)定外，尚應符合國家現(xiàn)行有關標準的規(guī)定。 對應原DL/T5154-2002條文：3.0.4基本一致。不妨礙執(zhí)行。術語和符號與GB50545-2010相應條文基本一致，與DL/T5154-2002相應條文區(qū)別為“插入角鋼（鋼管）”調整為“插入構件”3荷載3.1一般規(guī)定3.1.1荷載分類應符合下列規(guī)定：永久荷載：導線及地線、絕緣子及其附件、桿塔結構、各種固定設備等的重力荷載；拉線或纖繩的初始張力、預應力等荷載

5、。與GB50545-2010條文10.1.1-1基本一致，未涉及“土壓力”對應原DL/T5154-2002條文：5.1.1-1區(qū)別：明確“拉線或纖繩的初始張力”為永久荷載可變荷載：風和冰(雪)荷載；導線、地線及拉線的張力；安裝檢修的各種附加荷載；結構變形引起的次生荷載以及各種振動動力荷載。與GB50545-2010條文10.1.1-2一致。對應原DL/T5154-2002條文：5.1.1-2一致。3.1.2荷載作用方向應符合下列規(guī)定：桿塔的作用荷載一般分解為：橫向荷載、縱向荷載和垂直荷載。對應原DL/T5154-2002條文：5.1.1一致。桿塔應計算最不利風向作用，懸垂型桿塔應計算與桿塔線路

6、方向成0、45(或60)及90的三種基本風速的風向；一般耐張型桿塔可只計算90和45兩種基本風速的風向；終端桿塔除計算90和45兩種基本風速的風向外，還需計算0基本風速的風向；懸垂轉角桿塔和小角度耐張轉角桿塔還應計算與導、地線張力的橫向分力相反的風向。對應原DL/T5154-2002條文：5.1.2 區(qū)別：“桿塔應計算最不利風向作用”，原DL/T5154-2002條文“對特殊桿塔應計算最不利風向”。 “一般耐張型桿塔可只計算90和45兩種基本風速的風向” 原DL/T5154-2002條文“對一般耐張型桿塔可只計算90一個風向” “終端桿塔除計算90和45兩種基本風速的風向外” 原DL/T515

7、4-2002條文“對終端桿塔，除計算90風向外”注意對耐張終端增加了45風向工況。3.1.3風向與導、地線方向或塔面成夾角時，導線、地線風載在垂直和順線條方向的分量，塔身和橫擔風載在塔面兩垂直方向的分量，按表3.1.3選用。表3.1.3角度風作用時風荷載分配表風向角q（度）線條風荷載塔身風荷載水平橫擔風荷載角度風作用示意圖XYXYXY000.25Wx0Wsb0Wsc450.5Wx0.15WxK10.424（Wsa+Wsb）K10.424（Wsa+Wsb）0.4Wsc0.7Wsc600.75Wx0K1（0.747Wsa+0.249Wsb）K1（0.431Wsa+0.144Wsb）0.4Wsc0.

8、7Wsc90Wx0Wsa00.4Wsc0注：1X、Y分別為垂直與順導、地線方向風荷載的分量。 2Wx為風垂直導、地線方向吹時，導、地線風荷載標準值，按公式3.7-1-1計算；3Wsa、Wsb分別為風垂直于“a”面及“b”面吹時，塔身風荷載標準值，按公式3.8-1計算；4Wsc為風垂直于橫擔正面吹時，橫擔風荷載標準值，按公式3.8-1計算；5K1為塔身風載斷面形狀系數(shù)：對單角鋼斷面取1.0，對組合角鋼斷面取1.1。對應原DL/T5154-2002條文：5.1.3一致。3.1.4各類桿塔均應計算線路正常運行情況、斷線情況、不均勻覆冰情況和安裝情況下的荷載組合，必要時尚應驗算地震等稀有情況下的荷載組

9、合。 對應原DL/T5154-2002條文：5.1.4區(qū)別：增加了 “不均勻覆冰情況”3.1.5計算曲線型桿塔時，應計算沿高度方向不同時出現(xiàn)基本風速的不利情況，可參見附錄A計算。新增。3.1.6各類桿塔在斷線情況下的斷線張力（或分裂導線縱向不平衡張力），以及不均勻覆冰情況下的不平衡張力均應按靜態(tài)荷載計算。對應原DL/T5154-2002條文：5.3.4區(qū)別：增加了 “不均勻覆冰情況”按靜態(tài)荷載計算。明確耐張桿塔斷線張力（或分裂導線縱向不平衡張力）靜態(tài)荷載計算。原規(guī)定為“耐張桿塔的導、地線張力均按靜態(tài)荷載計算?！?.1.7防串倒的加強型懸垂型桿塔，除按常規(guī)懸垂型桿塔工況計算外，還應按所有導、地線

10、同側有斷線張力（或分裂導線縱向不平衡張力）計算。與GB50545-2010條文10.1.11一致。新增條文3.2正常運行情況3.2.1 各類桿塔的正常運行情況應計算下列荷載組合：1基本風速、無冰、未斷線(包括最小垂直荷載和最大水平荷載組合)；2設計覆冰、相應風速及氣溫、未斷線；3最低氣溫、無冰、無風、未斷線(適用于終端和轉角桿塔)。對應原DL/T5154-2002條文：5.2.1一致。3.3斷線情況3.3.1懸垂型桿塔(不含大跨越懸垂型桿塔)的斷線情況應按-5、有冰、無風的氣象條件，計算下列荷載組合：1單回路桿塔：單導線斷任意一相導線（分裂導線任意一相導線有縱向不平衡張力），地線未斷；斷任意一

11、根地線，導線未斷。對應原DL/T5154-2002條文：5.3.1區(qū)別：明確斷線溫度，將“無冰”改為“有冰”2雙回路桿塔：同一檔內，單導線斷任意兩相導線（分裂導線任意兩相導線有縱向不平衡張力），地線未斷；同一檔內，斷一根地線，單導線斷任意一相導線（分裂導線任意一相導線有縱向不平衡張力）。對應原DL/T5154-2002條文：5.3.1區(qū)別：明確斷線溫度，將“無冰”改為“有冰”斷導線情況由一相增加為兩相；斷地線情況由導線未斷改為斷一相導線3多回路桿塔：同一檔內，單導線斷任意三相導線（分裂導線任意三相導線有縱向不平衡張力），地線未斷；同一檔內，斷一根地線，單導線斷任意兩相導線（分裂導線任意兩相導線

12、有縱向不平衡張力）。對應原DL/T5154-2002條文：5.3.1區(qū)別：明確斷線溫度，將“無冰”改為“有冰”斷導線情況由兩相增加為三相；斷地線情況由導線未斷改為斷兩相導線3.3.2耐張型桿塔的斷線情況應按-5、有冰、無風的氣象條件，計算下列荷載組合：1單回路和雙回路桿塔：1） 交流線路：同一檔內，單導線斷任意兩相導線（分裂導線任意兩相導線有縱向不平衡張力）、地線未斷；同一檔內，斷任意一根地線，單導線斷任意一相導線（分裂導線任意一相導線有縱向不平衡張力）。對應原DL/T5154-2002條文：5.3.2區(qū)別：明確斷線溫度，將“無冰”改為“有冰”斷地線情況由導線未斷改為斷一相導線2） 單回路直流

13、線路：同一檔內，斷任意一根地線，單導線斷任意一極導線（分裂導線任意一極導線有縱向不平衡張力）。對應原DL/T5154-2002條文：5.3.2區(qū)別：明確斷線溫度，將“無冰”改為“有冰”斷線情況由單獨斷一根地線或斷任意一極導線改為斷一根地線且斷任意一極導線3） 雙回路直流線路：同一檔內，單導線斷任意兩極導線（分裂導線任意兩極導線有縱向不平衡張力）、地線未斷；同一檔內，斷任意一根地線，單導線斷任意一極導線（分裂導線任意一極導線有縱向不平衡張力）。對應原DL/T5154-2002條文：5.3.2區(qū)別：明確斷線溫度，將“無冰”改為“有冰”斷導線情況由斷任意一極導線改為斷任意兩極導線斷地線情況由單獨斷一

14、根地線改為斷一根地線且斷任意一極導線2多回路桿塔：同一檔內，單導線斷任意三相導線（分裂導線任意三相導線有縱向不平衡張力）、地線未斷；同一檔內，斷任意一根地線，單導線斷任意兩根導線（分裂導線任意兩相導線有縱向不平衡張力）。主要針對交流，目前無多回直流線路對應原DL/T5154-2002條文：5.3.2區(qū)別：明確斷線溫度，將“無冰”改為“有冰”斷導線情況由兩相增加為三相；斷地線情況由導線未斷改為斷兩相導線3.3.310mm及以下的冰區(qū)導、地線的斷線張力（或分裂導線縱向不平衡張力）的取值應符合表3.3.3規(guī)定的導、地線最大使用張力的百分數(shù)值，垂直冰荷載取100設計覆冰荷載。表3.3.310mm及以下

15、冰區(qū)導線、地線斷線張力(或分裂導線縱向不平衡張力) （%）地形地線懸垂型桿塔耐張型桿塔單導線雙分裂導線雙分裂以上導線單導線雙分裂及以上導線平丘10050252010070山地10050302510070對應原DL/T5154-2002條文：5.3.1、5.3.2 完全改變，忘記過去3.3.4中冰區(qū)導、地線的斷線張力（或分裂導線縱向不平衡張力）的取值應符合表3.3.4規(guī)定的導、地線最大使用張力的百分數(shù)值，垂直冰荷載取100設計覆冰荷載。表3.3.4中冰區(qū)導線、地線斷線張力(或分裂導線縱向不平衡張力) （%）冰區(qū)懸垂型桿塔耐張型桿塔單導線雙分裂導線雙分裂以上導線地線單導線雙分裂及以上導線地線15m

16、m5040351001007010020mm50504510010070100新增3.3.5重冰區(qū)導、地線的斷線張力（或分裂導線縱向不平衡張力）覆冰率的取值應符合表3.3.5-1規(guī)定的導、地線最大覆冰的百分數(shù)值，垂直冰荷載取100設計覆冰荷載。表3.3.5-1重冰區(qū)導線、地線斷線張力（或分裂導線縱向不平衡張力）覆冰率取值表 （%）冰區(qū)懸垂型桿塔耐張型桿塔一類二類三類一類二類三類20mm706050100706030mm807060100807040mm908070100908050mm100908010010090注：一類：750kV，500kV，重要330kV；二類：330kV，重要220k

17、V；三類：220kV及110kV。重冰區(qū)導、地線的斷線張力（或分裂導線縱向不平衡張力）除應按表3.3.5-1的覆冰率進行計算外，具體取值不應低于下表3.3.5-2規(guī)定的導、地線最大使用張力的百分數(shù)值。表3.3.5-2重冰區(qū)導線、地線斷線張力（或分裂導線縱向或不平衡張力） （%）冰區(qū)懸垂型桿塔耐張型桿塔導線地線導線地線20mm551007510030mm601008010040mm651008510050mm7010090100新增3.3.6轉動橫擔或變形橫擔的啟動力，應滿足運行和施工的安全要求。一般110kV線路采用標準值2 kN3kN；220kV線路采用標準值5kN6kN。對應原DL/T51

18、54-2002條文：5.3.1-3一致。3.4不均勻覆冰情況新增內容，重點學習3.4.1各類桿塔不均勻覆冰的不平衡張力應計算下列荷載組合：110mm冰區(qū)：所有導、地線同時同向有不均勻覆冰的不平衡張力；2重覆冰區(qū)： 1）所有導、地線同時同向有不均勻覆冰的不平衡張力；2）所有導、地線同時不同向有不均勻覆冰的不平衡張力。疑問：中冰區(qū)怎么辦？重覆冰區(qū)包括中冰區(qū)及重冰區(qū)？暫按此執(zhí)行,由3.4.3理解所得。3.4.210mm冰區(qū)不均勻覆冰情況的導、地線的不平衡張力的取值應符合表3.4.2規(guī)定的導、地線最大使用張力的百分數(shù)值，垂直冰荷載取75設計覆冰荷載。相應氣象條件按5、10m/s風速的氣象條件計算。表3

19、.4.210mm冰區(qū)不均勻覆冰情況的導、地線不平衡張力 （%）懸垂型桿塔耐張型桿塔導線地線導線地線102030403.4.3重覆冰區(qū)不均勻覆冰情況的導、地線的不平衡張力的取值可按表3.4.3-1覆冰率計算，垂直冰荷載取不小于75%設計覆冰荷載。相應氣象條件按5、10m/s風速的氣象條件計算。表3.4.3-1重覆冰區(qū)不均勻覆冰情況的導、地線不平衡張力覆冰率 （%）線路等級懸垂型桿塔耐張型桿塔一側另一側一側另一側750kV、500kV及重要的330kV100201000330kV及重要的220kV1003010015220kV及110kV1004010030中冰區(qū)不均勻覆冰情況的導、地線的不平衡張

20、力的取值除按表3.4.3-1的覆冰率進行計算外，具體取值不應低于表3.4.3-2規(guī)定的導、地線最大使用張力的百分數(shù)值。表3.4.3-2中冰區(qū)不均勻覆冰的導、地線不平衡張力 （%）冰區(qū)懸垂型桿塔耐張型桿塔導線地線導線地線15mm1525354520mm20304050重冰區(qū)不均勻覆冰情況的導、地線的不平衡張力的取值除按表3.4.3-1的覆冰率進行計算外，具體取值不應低于表3.4.3-3規(guī)定的導、地線最大使用張力的百分數(shù)值。表3.4.3-3重冰區(qū)不均勻覆冰的導、地線不平衡張力 （%）冰區(qū)懸垂型桿塔耐張型桿塔導線地線導線地線20mm2546425430mm2950465840mm3354506350

21、mm385854673.5安裝情況3.5.1各類桿塔的安裝情況，應按10m/s風速、無冰、相應氣溫的氣象條件下考慮下列荷載組合：1懸垂型桿塔的安裝荷載應符合下列規(guī)定：1）提升導、地線及其附件時的作用荷載。包括提升導、地線、絕緣子和金具等重量(一般按2.0倍計算)和安裝工人和工具的附加荷載，并考慮動力系數(shù)1.1，附加荷載標準值宜符合表3.5.1的規(guī)定。表3.5.1附加荷載標準值 kN電壓（kV）導 線地 線跳 線懸垂型桿塔耐張型桿塔懸垂型桿塔耐張型桿塔1101.52.01.01.51.02203303.54.52.02.02.05007504.06.02.02.03.0對應原DL/T5154-2

22、002條文：5.4.1區(qū)別：電壓等級擴大至750kV。增加跳線安裝附加荷載。2）導線及地線錨線作業(yè)時的作用荷載。錨線對地夾角不宜大于20，正在錨線相的張力應考慮動力系數(shù)1.1。掛線點垂直荷載取錨線張力的垂直分量和導、地線重力和附加荷載之和，縱向不平衡張力分別取導、地線張力與錨線張力縱向分量之差。對應原DL/T5154-2002條文：5.4.1基本一致，明確正在錨線相的張力應考慮動力系數(shù)1.1。原條文為“錨線張力動力系數(shù)采用1.1”去掉了直流線路單柱拉線桿塔的部分內容?？赡芸紤]工程實際，現(xiàn)已無此種結構。耐張型桿塔的安裝荷載應符合下列規(guī)定：1）導線及地線荷載：錨塔：錨地線時，相鄰檔內的導線及地線均

23、未架設；錨導線時，在同檔內的地線已架設。緊線塔：緊地線時，相鄰檔內的地線已架設或未架設，同檔內的導線均未架設；緊導線時，同檔內的地線已架設，相鄰檔內的導線和地線已架設或未架設。2）臨時拉線所產生的荷載：錨塔和緊線塔均允許計及臨時拉線的作用，臨時拉線對地夾角不應大于45，其方向與導、地線方向一致。臨時拉線一般可平衡導、地線張力的30%。對500kV及以上桿塔，對4分裂導線的臨時拉線按平衡導線張力標準值30kN考慮，6分裂及以上導線的臨時拉線按平衡導線張力標準值40kN考慮，地線臨時拉線按平衡地線張力標準值5kN考慮。3）緊線牽引繩產生的荷載：緊線牽引繩對地夾角宜按不大于20考慮，計算緊線張力時應

24、計及導、地線的初伸長、施工誤差和過牽引的影響。4）安裝時的附加荷載：可按表3.5.1選用。對應原DL/T5154-2002條文：5.4.1區(qū)別：臨時拉線所產生的荷載電壓等級500kV及以上有變化，原條文為“導線20kN，地線5kN”，目的為減小安裝控制強度。理解500kV及以上桿塔，4分裂以下導線應執(zhí)行30%的要求，此時可能超過30kN。3導、地線的架設次序，宜考慮自上而下地逐相(根)架設。對于雙回路及多回路桿塔，應按實際需要，可考慮分期架設的情況。對應原DL/T5154-2002條文：5.4.1 5.1.54終端桿塔應計及變電所(或升壓站)側導線及地線已架設或未架設的情況。對應原DL/T51

25、54-2002條文： 5.1.55與水平面夾角不大于30且可以上人的鐵塔構件，應能承受設計值1000N人重荷載，且不應與其他荷載組合。對應原DL/T5154-2002條文：5.4.1 原條文為“水平和接近水平”，現(xiàn)明確為“與水平面夾角不大于30.”3.6驗算情況3.6.1驗算情況是針對稀有氣象條件、地震等特殊情況。3.6.2位于基本地震烈度為九度及以上地區(qū)的各類桿塔均應進行抗震驗算。驗算條件：有風（風荷載最大設計值的30%），無冰、未斷線。對應原DL/T5154-2002條文：5.5.1取消了“位于基本地震烈度為七度及以上地區(qū)的混凝土高塔”的抗震驗算要求；但GB50545-2010 10.1.

26、16對此依然要求驗算?；炷粮咚富炷了砜偢叨瘸^100m的塔。3.6.3各類桿塔的驗算冰荷載情況，按驗算冰厚、-5、10m/s風，所有導、地線同時同向有不平衡張力。新增內容3.6.4重覆冰線路各垂直檔距系數(shù)（垂直檔距與水平檔距之比）小于0.8的桿塔，應按導、地線脫冰跳躍和不均勻覆冰時產生的上拔力校驗導線橫擔和地線支架，導線上拔力取最大使用張力的510，地線上拔力可取最大使用張力的5。相鄰塔位高差較大時，還應校驗耐張型桿塔橫擔受扭情況。新增內容取消了原DL/T5154-2002條文：5.5.2，但GB50545-2010 10.1.17對此依然要求驗算。3.7導線及地線線條風荷載的標準值導

27、線及地線風荷載的標準值，應按下式計算：WxaWomZmSCbcdLpB1sin2q （3.71） WoV2/1600 （3.72）式中：Wx垂直于導線及地線方向的水平風荷載標準值，kN；a風壓不均勻系數(shù)，應根據(jù)設計基本風速，按照表3.7-1確定； 注意：數(shù)值與原DL/T5154-2002有變化。mZ風壓高度變化系數(shù)，基準高度為10m的風壓高度變化系數(shù)按表3.7-2的規(guī)定確定； 注意：數(shù)值與原DL/T5154-2002有變化。且與現(xiàn)行建筑荷載規(guī)范數(shù)值（略?。┎煌遄萌∮?。mSC導線或地線的體型系數(shù)：線徑小于17mm或覆冰時(不論線徑大小)應取mSC=1.2；線徑大于或等于17mm，mSC取1.

28、1；bc500kV和750kV線路導線及地線風荷載調整系數(shù)，僅用于計算作用于桿塔上的導線及地線風荷載(不含導線及地線張力弧垂計算和風偏角計算)，bc應按照表3.7-1確定；其它電壓等級的線路bc取1.0； 注意：與原DL/T5154-2002略有變化，主要為基本風速取值的變化。d導線或地線的外徑或覆冰時的計算外徑；分裂導線取所有子導線外徑的總和，m；Lp桿塔的水平檔距，m；B1導、地線及絕緣子串覆冰風荷載增大系數(shù)，5mm冰區(qū)取1.1，10mm冰區(qū)取1.2，15mm冰區(qū)取1.3，20mm及以上冰區(qū)取1.52.0；q風向與導線或地線方向之間的夾角，度；Wo基準風壓標準值，kN/m2；V基準高度為1

29、0m的風速，m/s。對應原DL/T5154-2002條文：5.6增加參數(shù)B1（導、地線及絕緣子串覆冰風荷載增大系數(shù)）表3.7-1風壓不均勻系數(shù)a和導地線風載調整系數(shù)bc風速V（m/s）2020V2727V0.611.00.850.660.500.330.1521.00.900.750.600.450.30注：1A塔架的輪廓面積； a塔架迎風面寬度； b塔架迎風面與背風面之間距離；2中間值可按線性插入法計算。表3.8.1-2桿塔風荷載調整系數(shù)bz桿塔全高H （m）2030405060bz單柱拉線桿塔1.01.41.61.71.8其他桿塔1.01.251.351.51.6注：1中間值按插入法計算。

30、2對自立式桿塔，表中數(shù)值適用于高度與根開之比為46。對應原DL/T5154-2002表：5.7-1、5.7-23.9絕緣子串風荷載的標準值3.9.1 絕緣子串風荷載的標準值，應按下式計算：WIWOmZB1AI （3.91）式中：WI絕緣子串風荷載標準值，kN；AI絕緣子串承受風壓面積計算值，m2。對應原DL/T5154-2002條文：5.8增加參數(shù)B1 4材料4.0.1鋼材的材質應根據(jù)結構的重要性、結構形式、連接方式、鋼材厚度和結構所處的環(huán)境及氣溫等條件進行合理選擇。鋼材等級宜采用Q235、Q345、Q390和Q420，有條件時也可采用Q460。鋼材的質量應分別符合現(xiàn)行國家標準碳素結構鋼GB/

31、T700和低合金高強度結構鋼GB/T1591的規(guī)定。 對應原DL/T5154-2002條文：6.1.1增加鋼材Q420及Q4604.0.2所有桿塔的鋼材均應滿足不低于B級鋼的質量要求。當結構工作溫度不高于40時，Q235、Q345、Q390焊接構件和Q420鋼材質量等級應滿足不低于C級鋼的質量要求，Q460鋼材質量等級應滿足不低于D級鋼的質量要求，螺栓孔宜采用鉆孔工藝。對應原DL/T5154-2002條文：6.1.1 xxxxx，對冬季計算溫度等于或低于-20，對Q235鋼尚應具有-20沖擊韌性的合格保證；對Q345、Q390鋼尚應具有-40沖擊韌性的合格保證。本條主要注意當結構工作溫度不高于

32、40時，鋼材等級要求及制孔要求。 4.0.3當采用40mm及以上厚度的鋼板焊接時，應采取防止鋼材層狀撕裂的措施。新增，主要指塔腳板。材料符合厚度方向性能鋼板要求。4.0.4螺栓連接副宜采用4.8級、5.8級、6.8級、8.8級熱浸鍍鋅螺栓和螺母，有條件時也可采用10.9級螺栓，其材質和機械特性應分別符合現(xiàn)行國家標準緊固件機械性能 螺栓、螺釘和螺柱GB/T 3098.1和緊固件機械性能 螺母 粗牙螺紋GB/T 3098.2 及現(xiàn)行行業(yè)標準輸電線路桿塔及電力金具緊固用冷鐓熱浸鍍鋅螺栓與螺母DL/T 764.4的規(guī)定。對應原DL/T5154-2002條文：6.3及10.1.1-4增加“也可采用10.

33、9級螺栓”內容；對緊固件增加DL/T 764.4要求。4.0.5對鋼材手工焊焊接用焊條應符合現(xiàn)行國家標準碳鋼焊條GB/T 5117和低合金鋼焊條 GB/T 5118的規(guī)定。對應原DL/T5154-2002條文：6.1.3一致4.0.6對自動焊和半自動焊應采用與主體金屬強度相適應的焊絲和焊劑，應保證其熔敷金屬抗拉強度不低于相應手工焊焊條的數(shù)值。不同強度的鋼材相焊接時，可按強度較低的鋼材選用焊接材料。焊絲應符合現(xiàn)行國家標準焊接用鋼絲GB 1300規(guī)定的要求。對應原DL/T5154-2002條文：6.1.4一致4.0.7環(huán)形斷面的普通混凝土桿及預應力混凝土桿的鋼筋，宜符合下列規(guī)定:1普通鋼筋宜采用H

34、RB400級和HRB335級鋼筋，也可采用HPB235級和RRB400級鋼筋；2預應力鋼筋宜采用預應力鋼絲，也可采用熱處理鋼筋。對應原DL/T5154-2002條文：6.1.2區(qū)別：普通混凝土桿“、級鋼筋和LL550冷軋鋼筋”改為“HRB400級和HRB335，也可采用HPB235級和RRB400級”；預應力混凝土桿去掉了冷拉鋼筋。4.0.8普通鋼筋混凝土離心環(huán)形電桿的混凝土強度等級不宜低于C40；預應力混凝土離心環(huán)形電桿的混凝土強度等級不宜低于C50，有條件時應采用強度等級更高的混凝土，其他預制構件的混凝土強度等級不應低于C30。對應原DL/T5154-2002條文：6.1.5區(qū)別：原條文“

35、其他預制構件的混凝土強度等級不應低于C20”4.0.9鋼材（型鋼）機械性能指標，應按現(xiàn)行國家標準低合金高強度結構鋼GB/T1591和碳素結構鋼GB/T700的規(guī)定采用。對應原DL/T5154-2002條文：6.2 區(qū)別：沒給出性能表，按現(xiàn)行規(guī)范取值。4.0.10鋼材的強度設計值應按現(xiàn)行國家標準鋼結構設計規(guī)范GB50017的規(guī)定采用，孔壁承壓強度設計值應按表4.0.10-1采用；螺栓和錨栓的強度設計值應按表4.0.10-2采用。表4.0.10-1鋼材孔壁承壓強度設計值 N/mm2鋼材 厚度或直徑（mm）孔壁承壓*Q235163701640406060100Q3451651016404904063

36、4406380415Q39016530164051040634806380450Q42016560164053540635106380480表4.0.10-2螺栓和錨栓的強度設計值 N/mm2鍍鋅粗制螺栓(C級)4.8級標稱直徑d39200/170螺桿承壓4205.8級標稱直徑d39240/2105206.8級標稱直徑d39300/2406008.8級標稱直徑d39400/30080010.9級標稱直徑d39500/380900錨栓Q235鋼外徑16160/Q345鋼外徑16205/35號優(yōu)質碳素鋼外徑16190/45號優(yōu)質碳素鋼外徑16215/40Cr合金結構鋼外徑16260/42CrMo合

37、金結構鋼外徑16310/注：1*適用于構件上螺栓端距大于等于1.5d(d螺栓直徑)；28.8級高強度螺栓應具有A類(塑性性能)和B類試驗項目的合格證明；340Cr合金結構鋼、42CrMo合金結構鋼抗拉強度為熱處理后的強度，熱處理后的材料機械性能應滿足GB/T3077的要求。對應原DL/T5154-2002條文：6.2區(qū)別：除鋼材孔壁承壓強度和螺栓和錨栓的強度外，按現(xiàn)行鋼結構規(guī)范取值。4.0.11鋼材（型鋼）物理性能指標，應按現(xiàn)行國家標準鋼結構設計規(guī)范GB50017的規(guī)定采用。4.0.12焊縫強度設計值，應按現(xiàn)行國家標準鋼結構設計規(guī)范GB50017的規(guī)定采用。4.0.13拉線宜采用鍍鋅鋼絞線，其

38、強度設計值，應按現(xiàn)行國家標準鍍鋅鋼絞線YB/T5004的規(guī)定采用。4.0.14混凝土軸心抗壓、軸心抗拉強度標準值和設計值應按現(xiàn)行國家標準混凝土結構設計規(guī)范GB50010的規(guī)定采用。4.0.15混凝土受拉或受壓的彈性模量應按現(xiàn)行國家標準混凝土結構設計規(guī)范GB50010的規(guī)定采用。4.0.16普通鋼筋和預應力鋼筋的強度標準值和設計值應按現(xiàn)行國家標準混凝土結構設計規(guī)范GB50010的規(guī)定采用。4.0.17鋼筋彈性模量應按現(xiàn)行國家標準混凝土結構設計規(guī)范GB50010的規(guī)定采用。明確以上內容均按現(xiàn)行國家規(guī)范取值，本次參數(shù)均未給出。保持了與現(xiàn)行國家規(guī)范的一致性。5設計基本規(guī)定5.1計算的基本規(guī)定5.1.1

39、桿塔結構設計應采用以概率理論為基礎的極限狀態(tài)設計法，結構構件的可靠度采用可靠指標度量，極限狀態(tài)設計表達式采用荷載標準值、材料性能標準值、幾何參數(shù)標準值以及各種分項系數(shù)等表達。對應原DL/T5154-2002條文：3.0.2基本一致5.1.2結構的極限狀態(tài)是指結構或構件在規(guī)定的各種荷載組合作用下或各種變形或裂縫的限值條件下，滿足線路安全運行的臨界狀態(tài)。極限狀態(tài)分為承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)。1承載能力極限狀態(tài)：結構或構件達到最大承載力或不適合繼續(xù)承載的變形。其計算表達式為：go(gGSGK+SgQiSQiK)R (5.1.2-1)式中： go桿塔結構重要性系數(shù)，重要線路不應小于1.1，臨

40、時線路取0.9，其他線路取1.0；gG永久荷載分項系數(shù)，對結構受力有利時不大于1.0，不利時取1.2；gQi第i項可變荷載的分項系數(shù)，取1.4；SGK 永久荷載標準值的效應；SQiK 第i項可變荷載標準值的效應；可變荷載組合系數(shù)，應按表5.1.2-1的規(guī)定確定；R結構構件的抗力設計值。 表5.1.2-1計算各類桿塔用的可變荷載組合系數(shù)正常運行情況斷線情況安裝情況不均勻冰荷載情況驗算情況1.00.900.900.900.75提高了110kV線路斷線情況可變荷載組合系數(shù)：0.75改為0.92正常使用極限狀態(tài)：結構或構件的變形或裂縫等達到正常使用或耐久性能的規(guī)定限值。其計算表達式為：SGK+SSQi

41、K C (5.1.22)式中：C結構或構件的裂縫寬度或變形的規(guī)定限制值，mm。3結構或構件承載力的抗震驗算，應按以下公式計算：gGSGE+gEhSEhk+gEVSEVK+gEQSEQK+ywESwkR/gRE (5.1.23)式中：gG 永久荷載分項系數(shù)，對結構受力有利時取1.0，不利時取1.2，驗算結構抗傾或抗滑移時取0.9。gEh，gEV水平、豎向地震作用分項系數(shù)，應按表5.1.2-2的規(guī)定確定；表5.1.2-2地震作用分項系數(shù)地震作用的情況gEhgEV僅計算水平地震作用1.30僅計算豎向地震作用01.3同時計算水平與豎向地震作用水平地震作用為主時1.30.5豎向地震作用為主時0.51.3

42、SGE永久荷載代表值的效應；SEhk 水平地震作用標準值的效應；SEvk 豎向地震作用標準值的效應；gEQ 導、地線張力可變荷載的分項綜合系數(shù)，取0.5；SEQK 導、地線張力可變荷載代表值的效應；SWK風荷載標準值的效應；ywe地震基本組合中的風荷載組合系數(shù)，可取0.3；gRE承載力抗震調整系數(shù)，應按表5.1.2-3的規(guī)定確定。表5.1.2-3承載力抗震調整系數(shù)材 料結構構件承載力抗震調整系數(shù)鋼材跨越塔0.85除跨越塔外的其它桿塔0.80焊縫和螺栓1.00鋼筋混凝土跨越塔0.90鋼管混凝土桿塔0.80鋼筋混凝土桿0.80各類受剪構件0.85對應原DL/T5154-2002條文：7.1.1除“

43、110kV線路斷線情況可變荷載組合系數(shù)”外，基本一致5.1.3結構或構件的強度、穩(wěn)定和連接強度，應按承載力極限狀態(tài)的要求，采用荷載的設計值和材料強度的設計值進行計算；結構或構件的變形或裂縫，應按正常使用極限狀態(tài)的要求，采用荷載的標準值和正常使用規(guī)定限值進行計算。對應原DL/T5154-2002條文：7.1.2一致5.1.4不帶拉線的懸垂型桿塔，在縱向荷載情況下計算時，可以考慮順線路方向的地線支持力作用。但最大支持力不得大于地線線夾的允許握著力，并考慮有一定的裕度。對應原DL/T5154-2002條文：7.1.4區(qū)別：原DL/T5154-2002條文只是針對“直線桿”，現(xiàn)針對“懸垂型桿塔”。目前

44、最大支持力的計算需解決理論依據(jù)。5.1.5一般拉線桿塔，拉線受力按簡化方法計算時，須乘以1.05增大系數(shù)。對應原DL/T5154-2002條文：7.1.5一致5.1.6桿塔拉線初應力一般控制在120 N/mm2140N/mm2。拉桿預拉力可取拉桿最大使用拉力的20%30%。對應原DL/T5154-2002條文：7.1.6一致5.1.7桿塔輔助材在其支撐點所提供的支撐力一般不低于所支撐主材內力的2%、斜材內力的5%，當受力材之間的夾角25時，支撐該受力材的輔助材的承載力應適當提高或通過試驗確定。對應原DL/T5154-2002條文：7.1.7黃色部分為新增5.1.8中重冰區(qū)各類桿塔在覆冰工況下，

45、均應計入構件覆冰對桿塔構件的影響。新增，應用時參考條文說明5.1.9重覆冰線路不宜采用下列型式的桿塔： 1導線非對稱排列的桿塔；2塔身斷面非正方形鐵塔。新增5.1.10桿塔結構應根據(jù)重覆冰線路的特點進行設計： 1拉線桿塔的根部結構宜為鉸接支承；2不應采用轉動橫擔或變形橫擔；3110kV線路30以上轉角桿塔和220kV及以上線路耐張型桿塔宜采用自立式桿塔；4鋼筋混凝土桿應有便于冰期登桿的設施；新增5.1.11塔架為一空間桁架結構，應采用三維計算模型程序進行內力分析。當用人工進行桿塔內力分析時，可按附錄B簡化計算。繪制桿塔結構加工圖時必須與內力計算圖保持一致。對應原DL/T5154-2002條文：7.1.8區(qū)別：取消了雙桿受力分配，更正了手工計算序號2的受力簡圖。5.1.12計算長短腿桿塔時，應對所選定的各種長短腿配置方式，按工程設計的全部荷載組合情況進行計算。對應原DL/T5154-2002條文：7.1.9基本一致5.2桿塔結構基本規(guī)定5.2.1長期荷載效應組合(無冰