20120222#4爐燃燒控制調(diào)整氮氧化物試驗總結(jié)報告

1、#4爐燃燒控制調(diào)整氮氧化物試驗總結(jié)報告2000年12月22日 二值班，二期運行部按照#4鍋爐（SG-1025/17.4-M851）燃燒調(diào)整NOx試驗大綱，在現(xiàn)有條件下（不改變煤種，不改變機組電、熱負荷），積極探索、實踐#4爐燃燒組織中對NOx控制，指導、服務(wù)于運行調(diào)整。結(jié)論：1、本次試驗在煤質(zhì)不變、鍋爐負荷不變情況下，對習慣性調(diào)整工況下進行低NOx燃燒調(diào)整，其NOx（以NO計）由調(diào)整前的455mg/m3下降為368mg/m3，降幅為19.1%。2、增加下層一次風口煤粉量或煤粉濃度，減少上層一次風口煤粉量或煤粉濃度，可降低NOx排放濃度。3、采用頂部多層配風、逐層配風且增加頂部二次配風量（OFA

2、2、OFA1、DD）,減少中部（BC1、BC2）風量，可降低NOx排放濃度。4、把上層的C層和D層一次風口看做一個一次風口，那CD層即為夾心風，降低CD層風量，變相增加上層的煤粉濃度，可降低NOx排放濃度。5、在降低氧量進行低NOx燃燒調(diào)整試驗中，氧量由4.5%降為4%、再將為3.5%時，對NOx排放濃度。而繼續(xù)深度降低氧量，NOx排放濃度下降不明顯。降為3%時，NOx排放濃度下降明顯，同時主、再熱器減溫水量減為0。6、整個試驗過程中燃燒穩(wěn)定。在增加上層二次風配比，減少中部二次風配比調(diào)整中，減溫水量有少量增加。建議和努力方向：1、燃煤的揮發(fā)份的高低，直接影響NOx排放濃度和排放總量，且所占較大

3、比重。燃用揮發(fā)份高的煤，其NOx排放濃度較燃用無煙煤會有大幅度降低。二期鍋爐就氮氧化物減排來講，二期機組應(yīng)減少無煙煤參燒量，增加煙煤和貧煤量，找準參燒無煙煤與大氣污染物排污費經(jīng)濟結(jié)合點。2、本試驗方法不考慮燃燒器區(qū)域所形成得還原性氛圍對水冷壁高溫腐蝕的影響，在運行調(diào)整中應(yīng)充分考慮此危害。3、在燃燒過程中降低氮氧化物排放濃度與鍋爐強化燃燒有相悖方面，在運行操作中應(yīng)找準結(jié)合點，在保證鍋爐燃燒穩(wěn)定、鍋爐效率無降低情況下，努力通過燃燒調(diào)整降低氮氧化物排放量。試驗工況一：常規(guī)習慣性工況試驗工況一 2000年12月22日 9：18分試驗方法：以試驗工況一（運行人員常規(guī)習慣性工況）為前提，以下通過改變層燃料

4、分配、改變二次配風、改變氧量等試驗工況，實踐對NOx控制和影響。試驗工況一結(jié)論：NOx（以NO計）：455mg/m3。OFA2%90A、B、C、D四套制粉系統(tǒng)運行?？偨o煤量120噸。噴燃器擺角：水平位置。蒸發(fā)量t/h780OFA1%55給水溫度259DD%50氧量%4.5D制粉系統(tǒng)出力占總煤量分配比例%22二次風箱壓力kPa0.52/0.58CD%50二次風量t/h344/360C制粉系統(tǒng)出力占總煤量分配比例%26一次熱風母管壓力kPa7.7BC2%48煙氣量t/h886BC1%53B制粉系統(tǒng)出力占總煤量分配比例%23AB1/AB2%48/48A制粉系統(tǒng)出力占總煤量分配比例%28AA2%45A

5、A1%50試驗工況二：在工況一的基礎(chǔ)上，改變A、B、C、D四套制粉系統(tǒng)負荷分配。試驗工況二 2000年12月22日 9：31分試驗方法：在工況一的基礎(chǔ)上，改變A、B、C、D四套制粉系統(tǒng)負荷分配。兩側(cè)氧量平均自動設(shè)定值4.5%。試驗工況二結(jié)論：NOx（以NO計）：由455 mg/m3437mg/m3。OFA2%90A、B、C、D四套制粉系統(tǒng)運行?？偨o煤量116噸。噴燃器擺角：水平位置。蒸發(fā)量t/h780OFA1%55給水溫度259DD%50氧量%4.5D制粉系統(tǒng)出力占總煤量分配比例%2218二次風箱壓力kPa0.54/0.56CD%50二次風量t/h370/365C制粉系統(tǒng)出力占總煤量分配比例%

6、2624一次熱風母管壓力kPa7.9BC2%48煙氣量t/h901BC1%53B制粉系統(tǒng)出力占總煤量分配比例%2328AB1/AB2%48/48A制粉系統(tǒng)出力占總煤量分配比例%2831AA2%45AA1%50試驗工況三：在工況二的基礎(chǔ)上，增加頂層（OFA1）二次風量，降低中部（BC1、BC2）二次風量。試驗工況三 2000年12月22日 9：42分試驗方法：在工況二的基礎(chǔ)上，增加頂層（OFA1）二次風量，降低中部（BC1、BC2）二次風量。兩側(cè)氧量平均自動設(shè)定值4.5%。試驗工況三結(jié)論：NOx（以NO計）：由437mg/m3423 mg/m3。OFA2%90A、B、C、D四套制粉系統(tǒng)運行。總給

7、煤量116噸。噴燃器擺角：水平位置。蒸發(fā)量t/h780OFA1%5590給水溫度259DD%50氧量%4.5D制粉系統(tǒng)出力占總煤量分配比例%18二次風箱壓力kPa0.58/0.59CD%50二次風量t/h359/346C制粉系統(tǒng)出力占總煤量分配比例%24一次熱風母管壓力kPa7.9BC2%4835煙氣量t/h863BC1%5335B制粉系統(tǒng)出力占總煤量分配比例%28AB1/AB2%48/48A制粉系統(tǒng)出力占總煤量分配比例%31AA2%45AA1%50試驗工況四：在工況三的基礎(chǔ)上，繼續(xù)增加頂層（DD）二次風量，繼續(xù)降低中部（BC1、BC2）二次風量。試驗工況四 2000年12月22日 9：50分

8、試驗方法：在工況三的基礎(chǔ)上，繼續(xù)增加頂層（DD）二次風量，繼續(xù)降低中部（BC1、BC2）二次風量。兩側(cè)氧量平均自動設(shè)定值4.5%。試驗工況四結(jié)論：NOx（以NO計）：由423 mg/m3415mg/m3OFA2%90A、B、C、D四套制粉系統(tǒng)運行?？偨o煤量116噸。噴燃器擺角：水平位置。蒸發(fā)量t/h780OFA1%90給水溫度259DD%5070氧量%4.5D制粉系統(tǒng)出力占總煤量分配比例%18二次風箱壓力kPa0.61/0.60CD%50二次風量t/h335/322C制粉系統(tǒng)出力占總煤量分配比例%24一次熱風母管壓力kPa8.2BC2%3520煙氣量t/h850BC1%3520B制粉系統(tǒng)出力占

9、總煤量分配比例%28AB1/AB2%48/48A制粉系統(tǒng)出力占總煤量分配比例%31AA2%45AA1%50試驗工況五：在工況四的基礎(chǔ)上，降低燃燒器之間夾心風（CD）二次風量。試驗工況五 2000年12月22日 10：00分試驗方法：在工況四的基礎(chǔ)上，降低燃燒器之間夾心風（CD）二次風量。兩側(cè)氧量平均自動設(shè)定值4.5%。試驗工況五結(jié)論：NOx（以NO計）：由415mg/m3389 mg/m3，降幅較大。OFA2%90A、B、C、D四套制粉系統(tǒng)運行?？偨o煤量116噸。噴燃器擺角：水平位置。蒸發(fā)量t/h780OFA1%90給水溫度259DD%70氧量%4.5D制粉系統(tǒng)出力占總煤量分配比例%18二次風

10、箱壓力kPa0.72/0.70CD%5030二次風量t/h348/334C制粉系統(tǒng)出力占總煤量分配比例%24一次熱風母管壓力kPa8.1BC2%20煙氣量t/h877BC1%20B制粉系統(tǒng)出力占總煤量分配比例%28AB1/AB2%48/48A制粉系統(tǒng)出力占總煤量分配比例%31AA2%45AA1%50試驗工況六：在工況五的基礎(chǔ)上，降低燃燒器之間夾心風（AB1、AB2）二次風量。試驗工況六 2000年12月22日 10：05分試驗方法：在工況五的基礎(chǔ)上，降低燃燒器之間夾心風（AB1、AB2）二次風量。兩側(cè)氧量平均自動設(shè)定值4.5%。試驗工況六結(jié)論：NOx（以NO計）：由389 mg/m3394mg

11、/m3,無明顯變化。OFA2%90A、B、C、D四套制粉系統(tǒng)運行?？偨o煤量116噸。噴燃器擺角：水平位置。蒸發(fā)量t/h783OFA1%90給水溫度259DD%70氧量%4.5D制粉系統(tǒng)出力占總煤量分配比例%18二次風箱壓力kPa0.74/0.72CD%30二次風量t/h340/338C制粉系統(tǒng)出力占總煤量分配比例%24一次熱風母管壓力kPa7.8BC2%20煙氣量t/h907BC1%20B制粉系統(tǒng)出力占總煤量分配比例%28AB1/AB2%48/4840/40A制粉系統(tǒng)出力占總煤量分配比例%31AA2%45AA1%50試驗工況七：在工況六的基礎(chǔ)上，降氧量運行。兩側(cè)氧量平均自動設(shè)定值由4.5%4%

12、。試驗工況七 2000年12月22日 10：15分試驗方法：在工況六的基礎(chǔ)上，降氧量運行。兩側(cè)氧量平均自動設(shè)定值由4.5%4%。試驗工況七結(jié)論：NOx（以NO計）：由394 mg/m3391mg/m3,無明顯變化。OFA2%90A、B、C、D四套制粉系統(tǒng)運行?？偨o煤量116噸。噴燃器擺角：水平位置。蒸發(fā)量t/h783OFA1%90給水溫度259DD%70氧量%4.54.0D制粉系統(tǒng)出力占總煤量分配比例%18二次風箱壓力kPa0.64/0.66CD%30二次風量t/h359/341C制粉系統(tǒng)出力占總煤量分配比例%24一次熱風母管壓力kPa7.6BC2%20煙氣量t/h858BC1%20B制粉系統(tǒng)

13、出力占總煤量分配比例%28AB1/AB2%40/40A制粉系統(tǒng)出力占總煤量分配比例%31AA2%45AA1%50試驗工況八：在工況七的基礎(chǔ)上，繼續(xù)降氧量運行。兩側(cè)氧量平均自動設(shè)定值由4.0%3.5%。試驗工況八 2000年12月22日 10：15分試驗方法：在工況七的基礎(chǔ)上，繼續(xù)降氧量運行。兩側(cè)氧量平均自動設(shè)定值由4.0%3.5%。試驗工況八結(jié)論：NOx（以NO計）：由391 mg/m3388mg/m3,無明顯變化。OFA2%90A、B、C、D四套制粉系統(tǒng)運行?？偨o煤量116噸。噴燃器擺角：水平位置。蒸發(fā)量t/h783OFA1%90給水溫度259DD%70氧量%4.03.5D制粉系統(tǒng)出力占總煤

14、量分配比例%18二次風箱壓力kPa0.63/0.59CD%30二次風量t/h359/341C制粉系統(tǒng)出力占總煤量分配比例%24一次熱風母管壓力kPa8.3BC2%20煙氣量t/h865BC1%20B制粉系統(tǒng)出力占總煤量分配比例%28AB1/AB2%40/40A制粉系統(tǒng)出力占總煤量分配比例%31AA2%45AA1%50試驗工況九：在工況八的基礎(chǔ)上，再深入降氧量運行。兩側(cè)氧量平均自動設(shè)定值由3.5%3.0%。試驗工況九 2000年12月22日 10：15分試驗方法：在工況八的基礎(chǔ)上，再深入降氧量運行。兩側(cè)氧量平均自動設(shè)定值由3.5%3.0%。試驗工況九結(jié)論：NOx（以NO計）：由388 mg/m3368mg/m3,變化明顯。 氧量降低后，主汽、再熱器減溫水量減至0。OFA2%90A、B、C、D四套制粉系統(tǒng)運行?？偨o