42樓地下室頂板行車方案資料

1、編制依據(jù)2工程概況2施工措施2支撐計算書3附圖1518 / 15編制依據(jù)1、工程施工圖紙2、現(xiàn)場實際情況3、 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB 50009-2012）、建筑施工模板安全技 術(shù)規(guī)范（JGJ162-2008）、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī) 范（JGJ130-2011）工程概況因42#樓樁基檢測需要，結(jié)合施工現(xiàn)場實際情況，經(jīng)現(xiàn)場多方協(xié)商，檢 測用吊車及配載等需經(jīng) B區(qū)地庫2-19 2-27/2-F 2-Q部位的頂板通過，并 將2-19 2-21/2-L 2-Q范圍內(nèi)作為吊裝區(qū)域；吊車及配載實際重量約為 3040T ,吊裝時需要10米*12米的操作平臺，車輛最大寬度約 4米。施工措施為確保

2、樁基檢測的順利進(jìn)行，并避免對地庫頂板造成破壞，現(xiàn)擬按如下方式 進(jìn)行吊裝區(qū)域及行車通道部位的頂板支撐保障措施：1、按照地下室頂臨時通道及吊裝平臺平面示意圖，將軸線及框架梁 柱邊線引測至地庫相應(yīng)部位的頂板，并根據(jù)梁柱軸線及平面圖放出吊裝及行車通道輪廓線（附圖一）。2、根據(jù)地下室臨時支撐立桿布置示意圖，在地庫相應(yīng)范圍內(nèi)放出吊 裝及行車通道線，用鋼管扣件及頂撐U托搭設(shè)支撐架（附圖二）、（附 圖三）。3、根據(jù)地下室頂臨時通道及吊裝平臺平面示意圖，在地下室外側(cè)施 工一條臨時道路（回填壓實）；基坑部位的回填需按圖紙回填要求進(jìn) 行。4、臨時道路施工完成后，因地下室基坑部位回填土厚度較大，為防止車輛經(jīng)過時土方塌

3、陷，確保車輛順利通過，在地下頂板與室外相接 處鋪墊2塊12*1200鋼板，每側(cè)鋼板長度12米，便于車輛上下并保 護(hù)地下室邊角。5、檢測過程中，派專人指揮同行車輛，重載車輛不得行駛出放出的吊裝及行車通道輪廓線外。支撐計算書4.1行車通道處支架計算書樁基檢測用吊車空載重量為30T，軸數(shù)、軸距及寬度與消防車相當(dāng)，因此按 消防車為原型進(jìn)行計算。根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2012)中表5.1.1，消防車通過地下 室頂板時的均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值按20KN/M考慮，頂板無覆土，動力系數(shù)取1.3，樓 面其余活荷載按2.0KN/M2考慮，則均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值按28KN/M計算樓板模板的計算參照建筑施工模

4、板安全技術(shù)規(guī)范(JGJ162-2008)、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范(GB506666-2011)、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全 技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2011)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2010)、建筑 結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2012)等編制。本支架計算公式(1)根據(jù)腳手架試驗，參照腳手架規(guī)范和腳手架工程實例，本支架計算公式(2)參照施工技術(shù)2002.3扣件式鋼管模板高支撐架設(shè) 計和使用安全。模板支架搭設(shè)高度為3.35米搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距 b=0.50米，立桿的橫距1=0.50米，立桿的步距 h=1.20 米。板底龍骨采用木方：50 X 100；間距：200mm;采用

5、的鋼管類型為 48 X 3.0，采用扣件連接方式，頂部橫桿為雙扣件連接。Mdz縱.向鋼匱hb圖1樓板支撐架立面簡圖OOD圖2樓板支撐架荷載計算單元4.1.1、板底龍骨的計算板底龍骨按照均布荷載下三跨連續(xù)梁計算。1. 荷載的計算活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2）:q13 = 28.000X 0.200=5.600kN/m2均布線荷載設(shè)計值為：q1 = 0.90 X 1.4 X 0.9 X 5.600=6.35kN/m2. 板底龍骨的計算按照三跨連續(xù)梁計算，計算過程如下：板底龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面抵抗矩V和截面慣性矩I分別為:W = 5.00X 10.00 X 10.00/6 = 8

6、3.33cm 3;I = 5.00X 10.00 X 10.00 X 10.00/12 = 416.67cm 4;(1)抗彎強度計算 M = 0.1q1l 2 = 0.1 X 6.350 X 0.5002=0.159kN.m(T = M / W f其中(7板底龍骨的抗彎強度計算值(N/mn?);M 板底龍骨的最大彎距(N.mm);W板底龍骨的凈截面抵抗矩；f板底龍骨的抗彎強度設(shè)計值，取16.50N/mn?;經(jīng)計算得到板底龍骨抗彎強度計算值7 = 0.159 X 1000X1000/83333=1.905N/mn?板底龍骨的抗彎強度驗算7 f,滿足要求！最大支座力最大支座力 N = 1.1ql

7、=1.1 X 6.350 X 0.500=3.175kN4.1.2、橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。3.163183.183.183 163183.1831B3.1 S2也山1山心山、倉a a.J1J1a. II500 I500 I500 I支撐鋼管計算簡圖4.7E7B1.921921591.591.261 251.26 11.261.591 59I_J1.924.43 4.434 767G支撐鋼管剪力圖(kN)4.43 4 43支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.430kN.m最大變形vmax=0.29

8、0mm最大支座力 Qmax=9.194kN抗彎計算強度 f=0.430 X 106/4490.0=95.72N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mn?,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm滿足要求！4.1.3、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編,P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80(規(guī)范該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為 Rc=16 X 0.80=12.80kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算5.2.5):R Rc其中Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取1

9、6.0 X 0.80=12.80KN;R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，R=9.19kN雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算值 R=9.19KN Rc=12.80KN,滿足要求！4.1.4、模板支架荷載標(biāo)準(zhǔn)值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載，地下室內(nèi)不考慮風(fēng)荷載。1. 靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：腳手架鋼管的自重(kN):NG1 = 0.1129X 3.350=0.378kN鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范(JGJ 130- 2011)附錄A.0.3滿堂 支撐架自重標(biāo)準(zhǔn)值。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG = 0.427kN。2. 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值。計算支架立柱及其

10、他支撐結(jié)構(gòu)時,均布荷載取28.00kN/m2經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = 28.000 X 0.500 X 0.500=7.000kN3. 不考慮風(fēng)荷載時，立桿的軸向壓力設(shè)計值模板支架的荷載設(shè)計值：N = 0.90X (1.35 X NG + 1.4 X 0.9 X NQ)=8.398kN4.1.5、立桿的穩(wěn)定性計算該架體頂部荷載通過水平桿傳遞給立桿，頂部立桿呈偏心受壓狀態(tài)，故為滿堂腳手架形式，采用滿堂腳手架計算方法計算。1、不考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N不考慮風(fēng)荷載時，立桿的軸心壓力設(shè)計值，N = 8.40kN ;軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)由長細(xì)

11、比入=0/i查表得到;計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ； i = 1.60A 立桿凈截面面積(cm 2) ; A = 4.24鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；f鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，f = 205.00N/mm 2;10計算長度(m);(1).參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2011),計算公式如下：10 = k山其中，k計算長度附加系數(shù)，應(yīng)按表5.3.4采用；k=1.155 ;卩一一考慮滿堂腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，按附錄C采用；尸2.758計算結(jié)果：入= 山/i=2.758 X 1.200 X 100/1.600=207 入=250,滿足要求！

12、立桿計算長度 10 = k 山=1.155 X 2.758 X 1.20 = 3.8210/i = 3822.588/16.000 = 239由長細(xì)比10/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.128鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 “ =154.73N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f1=205.00N/mm2,滿足要求！4.2、吊裝區(qū)域樓面等效活荷載計算書吊車自重30T，吊裝工作時最大滿載質(zhì)量按40T計算，吊車工作狀態(tài)下主要重 力由其中兩只支腿承擔(dān)，根據(jù)平面示意圖，吊車工作時四條支腿分別支設(shè)于四塊 板跨內(nèi)，參考建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2012)，吊裝作業(yè)工況下動力系 數(shù)取1.3，考慮

13、吊裝作業(yè)時的最不利工況下，整車重力由單一支腿承擔(dān)，則每只 支腿承受重力為520KN即單一板跨承受最大壓力為520KN板跨軸線間距為 8.1*5.5M ;支腿墊腳底部采用1米長木方及鋪墊，單腿底部受壓面積為1M2設(shè)支 腿中心距地下室外邊軸線距離為1M4.2.1 基本資料4.2.1.1 周邊支承的雙向板，按四邊簡支板的絕對最大彎矩等值、取兩個方向的最大等效荷載，板的跨度Lx = 8100mm Ly = 5500mm 板的厚度h = 350mn,墊層壓力擴散角9 = 23 421.2局部集中荷載N = 520kN，荷載作用面的寬度b tx = 1000mm荷載作用面的寬度bty = 1000mm墊層

14、厚度s = 50mm荷載作用面中心至板左邊的距離 x = 1000mm最左端至板左邊的距離X1=500mm最右端至板右邊的距離x 2 = 6600mm荷載作用面中心至板下邊的距離 y = 1000mm最下端至板下邊的距離y 1=500mm最上端至板上邊的距離y2 = 4000mm4.2.2局部荷載換算為局部均布荷載局部均布荷載 P = N / (b tx bty) = 520/(1*1)= 520.00kN/m4.2.3何載作用面的計算寬度及局部均布何載4.2.3.1b cx = btx + 2s tan 9 + h = 1000+2*50*tan23 +350 = 1392mm4.2.3.2

15、b cy = bty + 2s tan 9 + h = 1000+2*50*tan23 +350 = 1392mm4.2.3.3局部均布荷載 Pc = P -btx by / (bcx -bcy) = 520*1*1/(1.392*1.392)2=268.19kN/m4.2.4由局部荷載總和除以全部受荷面積求得的平均均布荷載=11.67kN/mq e = Pc bcx bcy / (L x Ly) = 268.19*1.392*1.392/(8.1*5.5)4.2.5四邊簡支板在局部荷載作用下的絕對最大彎矩4.2.5.1M maxX = 52.494kN m,位于 x = 1.302m、y =

16、 1.100m 處4.2.5.2M maxY = 56.183kN m,位于 x = 1.302m、y = 1.100m 處4.2.6由絕對最大彎矩等值確疋的等效均布何載4.2.6.1四邊支承簡支板在均布荷載作用下的最大彎矩值系數(shù)K2x = 0.04286 (MnaxX = Kx qex Ly),位于 x = 4.050m、y = 2.750m 處Ky = 0.07682 (MnaxY = Ky qey Ly),位于 x = 4.050m、y = 2.750m 處4.2.6.2q ex = Mmaxx/ (K x Lx) = 52.494/(0.04286*5.52) = 40.49kN/m2

17、4.2.6.3q ey = MmaxY/ (K y Lx) = 56.183/(0.07682*5.5 2) = 24.18kN/m22426.4等效均布荷載 qe = Maxqex, q ey = Max40.49, 24.18=40.49kN/m24.3、吊裝區(qū)域支架計算書樓板模板的計算參照建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范(JGJ162-2008)、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范(GB506666-2011)、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全 技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2011)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2010)、建筑 結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2012)等編制。由上節(jié)計算得知，吊裝區(qū)域內(nèi)由

18、吊車支腿傳遞的等效活荷載為40.49kN/m2,其余活荷載按2KN/M考慮，則均布荷載為42.49KN/M2本支架計算公式(1)根據(jù)腳手架試驗，參照腳手架規(guī)范和腳手架工程實例，本支架計算公式(2)參照施工技術(shù)2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設(shè) 計和使用安全。模板支架搭設(shè)高度為3.35米，搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距 b=0.40米，立桿的橫距1=0.40米，立桿的步距 h=1.20 米。板底龍骨采用木方：50 X 100；間距：200mm;采用的鋼管類型為 48 X 3.0，采用扣件連接方式，頂部橫桿為雙扣件。搆向鋼營複廐方木圖1樓板支撐架立面簡圖OQQ1圖2樓板支撐架荷載計算單元431、板底龍

19、骨的計算板底龍骨按照均布荷載下三跨連續(xù)梁計算。1. 荷載的計算活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):q13 = 42.490X 0.200=8.498kN/m2均布線荷載設(shè)計值為：q1 = 0.90 X 1.4 X 0.9 X 8.498=9.637kN/m2. 板底龍骨的計算按照三跨連續(xù)梁計算，計算過程如下：板底龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面抵抗矩V和截面慣性矩I分別為：W = 5.00X 10.00 X 10.00/6 = 83.33cm 3;I = 5.00X 10.00 X 10.00 X 10.00/12 = 416.67cm 4;(1)抗彎強度計算 M = 0.1q1l 2 =

20、 0.1 X 9.637 X 0.4002=0.154kN.m (T = M / W f其中(7板底龍骨的抗彎強度計算值(N/mn?);M 板底龍骨的最大彎距(N.mm);W板底龍骨的凈截面抵抗矩；f板底龍骨的抗彎強度設(shè)計值，取16.50N/mn2；經(jīng)計算得到板底龍骨抗彎強度計算值7 = 0.154 X 1000X 1000/83333=1.850N/mmz板底龍骨的抗彎強度驗算c f,滿足要求！最大支座力最大支座力 N = 1.1ql =1.1 X 9.637 X 0.400=3.855kN4.3.2、橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。3

21、.953.953.B53.B53.053.853.B5400 I400 I400支撐鋼管計算簡圖2 512511.351.351.931.93A1b41.351.931.932.512.51支撐鋼管剪力圖(kN)支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.270kN.m最大變形vmax=0.127mm最大支座力Qmax=8.288kN抗彎計算強度 f=0.270 X 106/4490.0=60.10N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mn?,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于400.0/150與10mm滿足要求！4.3.3、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件

22、式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為 Rc=16 X 0.80=12.80kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R Rc其中Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值，取16.0 X 0.80=12.80KN;R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，R=8.29kN雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算值 R=8.29KN Rc=12.80KN,滿足要求！4.3.4、模板支架荷載標(biāo)準(zhǔn)值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載。1. 靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容： 腳手架鋼管的自重(kN):NG1 = 0.1036X 3.350=0.347kN鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范(JGJ 130- 2011)附錄A.0.3滿堂 支撐架自重標(biāo)準(zhǔn)值。經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3 = 0.347kN2. 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值。計算支架立柱及其他支撐結(jié)構(gòu)時,均布荷