UASB調(diào)試運行規(guī)程

1、三相分稱器“出水堰r污泥©氣亠- h亠.出V.I IP.7 ;二-“七:匯* -門' .亠 * + ，f- '' ：="二 + 曙卜O處理水污泥 *J"宀-.r-' * :II Z配水系統(tǒng)UASB系統(tǒng)一、上流式厭氧污泥床反應器（UASB調(diào)試計劃:1. UASB反應器的反應原理:懸浮汚泥區(qū)： U二二二 祕裁麹區(qū): 二二：叮 f LUASE反應器運行的三個重要前提：反應器內(nèi)形成沉淀性能良好的顆粒污泥或絮狀污泥。 由于產(chǎn)氣和進水的均勻分布所形成的良好的自然攪拌作用。合理的三相分離器使沉淀性能良好污泥能保留在反應區(qū)內(nèi)。UASE反應器啟動運行

2、的四個階段：第一階段：UASE啟動運行初始階段：選用接種污泥：選用污水廠污泥消化池的消化污泥接種（具有一定的產(chǎn)甲烷活性）。3.3.1UASB反應器可分為三個區(qū)域，反應區(qū)和沉淀區(qū)和氣、液、固三相分離區(qū)。在反應區(qū)下 部，是由沉淀性能良好的污泥（顆粒污泥或絮狀污泥），形成厭氧污泥床。當廢水由反應器底部進入反應器后，由于水的向上流動和產(chǎn)生的大量氣體上升形成了良好的自然攪拌作用， 并使一部分污泥在反應區(qū)的污泥床上方形成相對稀薄的污泥懸浮層。懸浮液進入分離區(qū)后， 氣體首先進入集氣室被分離，含有懸浮液的廢水進入分離區(qū)的沉降室，由于氣體已被分離， 在沉降室擾動很小，污泥在此沉降，由斜面返回反應區(qū)。2.? 接種

3、污泥的方法：接種污泥量、接種污泥的濃度UASB反應池。30%到 50%，最少 15%, 般為 30%。60%。本系統(tǒng)接種污泥量為 800。20 到 30kg VSS/m3,濃度小于 40 kg方法：將含固80%勺接種污泥加水攪拌后，均勻倒入到接種污泥量：接種污泥量為UASB反應器的有效容積的 接種污泥的填充量不超過 UASB反應器的有效容積的接種污泥的濃度：初啟動時，稀型污泥的接種量為 vss/m的稠型硝化污泥接種量可以略小些。亦有建議以6-8kgVSS/m3為宜，因為消化污泥一般為絮狀體，不宜接種太多，太對了對 顆粒污泥不但沒有好出，反而不利，種泥即污泥種的意思，種泥太多事沒有必要的，顆粒

4、污泥并非是種泥本身形成的，而是以種泥為種子，在提供充足的營養(yǎng)基質(zhì)下由新繁殖的微 生物形成，種泥多了，反而會與初生得顆粒污泥爭奪養(yǎng)分，不利于顆粒污泥的形成接種污泥時的水質(zhì)配制低濃度的廢水有利于顆粒污泥的形成，但濃度也應當足夠維持良好的細菌生長條 件，因此，初始配水最低 CODcr濃度為2000mg/L,然后逐步提高有機負荷直到可降解的CODcr去除率達到80%為止。當進水CODcr濃度高時，可采用稀釋水進水 ，調(diào)節(jié)到適宜的CODcr濃度值。3.2 第二階段（初始運行階段）（估計30天）初始階段是指反應器負荷低于2kgCODcr/m3 d的運行階段，此階段反應器的負荷由d）,當接種污泥逐漸 當CO

5、Dcr去除率達到80%或出水有機酸濃0. 5kgCODci/mi d,此時進水有間歇進水改0.1kgCODcr/m3 d開始，逐步分多次提升到2kgCOD/nn - d。開始采用間歇進水，污泥負荷宜控制在 0.05-0.2kgCODcr/（KgVss適應廢水后，污泥逐漸具有除去有機物的能力，度低于200-300mg/L,可以提升進水負荷大約為 為連續(xù)進水。CODcr去除率達到80%后方可提咼，直到達提升CODcr濃度標準為：當可生物降解的2kgCOD/m d為初始階段。在這段運行中，有少量的非常細小的分散污泥帶出，其主要原因是水的上流速度和逐漸產(chǎn)生的少量沼氣初始運行階段，每日測定進,出水流量、

6、pH、CODcr ALK VFA SS等項目，經(jīng)測定結(jié) 果判斷，若出水 VFA< 3mmol/l , VFA/ALK=0.3以下，表示UASB系統(tǒng)運行正常。3.3 第三階段：顆粒污泥出現(xiàn)期（預計 25天）結(jié)束初期啟動后，污泥已適應廢水性質(zhì)并具有一定除去有機物的能力，這時應及時提升污泥負荷為0.25kgCODcr/kgVSS - d或進水容積負荷 2.0 kgCODcr/m3 d,使微生物獲得足夠 的營養(yǎng)。反應器的有機負荷由 2kgCOD/nn - d到3.0kgCOD/m3 d的運行階段此階段的反應負荷由 2kgCOD/md開始，每次0.1kgCOD/m3- d有機負荷提升，也可以 每次

7、負荷增加20%每次操作所需時間長短不同，有時可長達兩周，有時僅幾天，經(jīng)過多次 重復操作可達到設計指標。但提升有機負荷的標準與監(jiān)測項目判斷運行正常的方法同初始運行階段。在這段運行中，由于提升水量大，COD濃度高，產(chǎn)氣量和上流速度的增加引起污泥膨脹， 污泥量帶出量多，大多為細小非分散的污泥或部分絮狀污泥。這種污泥的帶出，有利于顆?；勰嗟男纬?。3.4 第四階段：顆粒污泥培養(yǎng)期（30天）本階段的任務是要實現(xiàn)反應器內(nèi)德污泥全部顆?；蚴狗磻鬟_到設計負荷，為了加速污泥的增值，應盡快把污泥負荷提高至0.4-0.5kgCODcr/kgVSS -d，使微生物獲得充足養(yǎng)料，促進其快速增長。這一階段是指反應器的

8、有機負荷達到設計指標3.0kgCOD/m3d，以后的穩(wěn)定運行階段。在這段的運行中，PH值、溫度、有機負荷、VFA ALK等各項操作參數(shù)嚴格控制，逐步形成顆粒污泥。注：1、 自初始階段開始，每日監(jiān)測項目一次，進、出水PH值、COD SS VFA ALK流量。2、根據(jù)監(jiān)測結(jié)果進行分析、判斷、及時調(diào)整進水量、濃度、保持穩(wěn)定運行。4. UASB反應器調(diào)試運行控制工藝參數(shù)4.1 反應溫度（常溫）：20 ± 2C,指反應器內(nèi)反應液的溫度，高出細菌的生長溫度的上限，將導致細菌死亡。當溫度下降并低于溫度范圍的下限時，從整體上講，細菌不會死亡，而只是逐漸停止或減弱代謝活動，菌種處于休眠狀態(tài)。4.2 C

9、OD, pH值：正常情況下進水總流量調(diào)節(jié)并保持在50-105m3/h （流量可通過調(diào)節(jié)進兩組厭氧池的總閥門調(diào)節(jié)完成）,進水COD控制在小于 2000mg/l , pH值范圍為6.87.8 ,最佳PH值范圍為6.87.2 。 pH值范圍是指UASB反應器內(nèi)反應區(qū)的 pH,而不是進液的pH。 因為廢水進入反應器內(nèi)，生物化學過程和稀釋作用可以迅速改變進液的pH值。對pH值改變最大的影響因素是酸的形成，特別是乙酸的形成。因此含有大量溶解性碳水化合物（如糖、淀粉）等廢水進入反應器后 pH將迅速降低。而乙酸化的廢水進入反應器后pH將上升。對于含大量蛋白質(zhì)或氨基酸的廢水，由于氨的形成，pH會略有上升。對不同

10、的廢水可選擇不同的進液pH值。4.3 出水VFA的濃度與組成因為VFA的去除程度可以直接反映出反應器運行的狀況，在正常情況下，底物由酸化菌轉(zhuǎn)化為VFA VFA可被甲烷菌轉(zhuǎn)化甲烷，因此甲烷菌活躍時，出水VFA濃度較低，當出水VFA濃度低于3mmol/l （或200mg乙酸/L ）時，反應器運行狀態(tài)最為良好。4.4 營養(yǎng)物與微量元素主要營養(yǎng)物氮、磷、鉀和硫等以及其他的生長必須的微量元素。例如（Fe、Ni、Co）應當滿足微生物生長的需要。一般 N和P的要求大約為 COD N P= （350500） : 5: 1，但由 于發(fā)酵產(chǎn)酸菌的生長速率大大高于甲烷菌，因此較為精確的估算應當是 CODN: P:

11、S=（ 50/Y ）:5: 1，其中丫為細胞產(chǎn)率，對于發(fā)酵產(chǎn)酸菌 丫=0.15 ;對于產(chǎn)甲烷菌 丫=0.03，此外，甲烷菌細 胞組成中有較高濃度的鐵、鎳和鈷。4.5 毒物：毒性化合物應當?shù)陀谝种茲舛然驊o于污泥足夠的馴化時間。如：氨氮、 無機硫化物、鹽類、重金屬、非極性有機化合物（揮發(fā)性脂肪酸）等，在運行中都要根據(jù)監(jiān) 測結(jié)果進行判斷，及時調(diào)整處理。5. UASB初次啟動過程的注意事項：5.1 對初期啟動UASB目標要明確。對 UASB（第一階段）啟動初期，不要追求反應器的處理效率和出水質(zhì)量。初期的目標是使反應器逐漸進入“工作”狀態(tài)。是使菌種由休眠狀態(tài)恢復、活化的過程。在這一過程中，當菌種從休眠

12、狀態(tài)中恢復到營養(yǎng)細胞的狀態(tài)后，它們還要經(jīng)歷對廢水性質(zhì)的適應。在整個馴化增殖過程中，而原種污泥中可能濃度較低甲烷菌增長速度相對于產(chǎn)酸菌要慢得多。因此在顆粒污泥出現(xiàn)前的這一段相當長。這一段不可能快， 也不能有較大的負荷。5.2 當廢水CODcr濃度低于2000mg/L時，一般不需要稀釋，可直接進液。當廢水CODcr 濃度高于2000mg/L時，可采用進水稀釋，增大進水量，促使處理設施水流分布均勻。5.3 負荷增加的操作方法：啟動最初負荷可從0.12.0 kgCOD/m 3 d開始，當降解的CODcr去除率達到80%B，再逐步增大負荷。負荷不應增加太快，只要略高于容積負荷0.1kgCOD/m3- d

13、即可。水力保留時間大于24小時。連續(xù)運行。直到有氣體產(chǎn)生。5天后檢查產(chǎn)氣是否達到略高于 0.1 m/m3d。如果5天后反應器產(chǎn)氣量仍未達到這一數(shù)值，可以停止進水，3天后再恢復進液，直到產(chǎn)氣量增加達到0.1 m 3/m3 d。檢查出水VFA VFA過高，則表示反應器負荷相當于當時的菌種活力偏高。出水VFA若高于8mmol/l，則停止進水，直到反應器內(nèi)VFA低于3mmol/l后，再繼續(xù)以原濃度、原負荷進水，如果出水 VFA低于3mmol/l，說明反應器運行良好。5.4 增加負荷量：增加負荷量可以通過增大進水量，或者降低進水稀釋比的方法，負荷每次可提升 2030%可以重復進行。每次操作所需時間長短不

14、同，有時長達兩周，有時僅需幾天，要根 據(jù)監(jiān)測數(shù)據(jù)判斷，直到達到設計負荷為止。5.5 水力停留時間：水力停留時間對于厭氧工藝的影響是通過上升流速來表現(xiàn)的。一方面高的液體流速增加污水系統(tǒng)內(nèi)進水區(qū)的擾動，因此增加了生物污泥與進水有機物之間的接觸，有利于提高去除率。在采用傳統(tǒng)的UASB系統(tǒng)的情況下，上升流速的平均值一般不超過0.5m/h。這是為保證顆粒污泥形成的重要條件之一。5.6運行中始終保持VFA/ALK=0.3以下。否則揮發(fā)性脂肪酸積累運行失敗。6.厭氧生物處理的影響因素一類是基礎因素，包括微生物量（污泥濃度）、營養(yǎng)比、混合接觸狀況、有機負荷等；另一類是環(huán)境因素，如溫度、pH值、氧化還原電位、有

15、毒物質(zhì)等。產(chǎn)甲烷細菌是決定厭氧消化效率和成敗的主要微生物，產(chǎn)甲烷階段是厭氧過程速率的限制厭氧廢水處理分為低溫、中溫和高溫三類。迄今大多數(shù)厭氧廢水處理系 10C ,厭氧反應速度約增加一倍。其最佳處理溫 溫度的微小波動（如1-3C）對厭氧工藝不會有明顯影響， 5C）,則由于污泥活力的降低，反應器的負荷也應當降低 即我們常說的“酸化”，否則沼氣產(chǎn)量會明顯 pH下降，COD直升高。步驟。6.1 溫度 統(tǒng)在中溫范圍運行，在此范圍溫度每升高 度在30-38 C間。在上述范圍內(nèi)， 但如果溫度下降幅度過大（超過 以防止由于過負荷引起反應器酸積累等問題， 下降，甚至停止產(chǎn)生，與此同時揮發(fā)酸積累，出水注：以上所謂

16、溫度指厭氧反應器內(nèi)溫度pH,而不是進液的pH,因為廢水進入反 pH值。反應器出液的pH般等于或6.2 pH厭氧處理的這一 pH范圍是指反應器內(nèi)反應區(qū)的 應器內(nèi)，生物化學過程和稀釋作用可以迅速改變進液的接近于反應器內(nèi)的 pHo對pH值改變最大的影響因素是酸的形成，特別是乙酸的形成。因此 含有大量溶解性碳水化合物（例如糖、淀粉）等廢水進入反應器后pH將迅速降低，而己酸化的廢水進入反應器后 pH將上升。對于含大量蛋白質(zhì)或氨基酸的廢水，由于氨的形成，pH會略上升。反應器出液的pH般會等于或接近于反應器內(nèi)的pHo pH值是廢水厭氧處理最重但通常對pH范圍。出水COD要的影響因素之一，厭氧處理中，水解菌與

17、產(chǎn)酸菌對pH有較大范圍的適應性，大多數(shù)這類細菌可以在pH為5.0-8.5范圍生長良好，一些產(chǎn)酸菌在pH小于5.0時仍可生長。 pH敏感的甲烷菌適宜的生長 pH為6.8-7.2 ,這也是通常情況下厭氧處理所應控制的進水pH條件失常首先表現(xiàn)在使產(chǎn)甲烷作用受到抑制（表現(xiàn)為沼氣產(chǎn)生量降低，值升高），即使在產(chǎn)酸過程中形成的有機酸不能被正常代謝降解，從而使整個消化過程各個 階段的協(xié)調(diào)平衡喪失。如果pH持續(xù)下降到5以下不僅對產(chǎn)甲烷菌形成毒害，對產(chǎn)酸菌的活動也產(chǎn)生抑制，進而可以使整個厭氧消化過程停滯，而對此過程的恢復將需要大量的時間和人力物力。pH值在短時間內(nèi)升高過 8，一般只要恢復中性， 產(chǎn)甲烷菌就能很快恢

18、復活性，整個厭氧處理系統(tǒng)也能恢復正常。6.3有機負荷和水力停留時間有機負荷的變化可體現(xiàn)為進水流量的變化和進水CODcr值的變化。厭氧處理系統(tǒng)的正常運轉(zhuǎn)取決于產(chǎn)酸和產(chǎn)甲烷速率的相對平衡，有機負荷過高，則產(chǎn)酸率有可能大于產(chǎn)甲烷的用酸率，從而造成揮發(fā)酸的積累使pH迅速下降，阻礙產(chǎn)甲烷階段的正常進行，嚴重時可導致“酸化”。而且如果有機負荷的提高是由進水量增加而產(chǎn)生的，過高的水力負荷還有可能使厭氧處理系統(tǒng)的污泥流失率大于其增長率，進而影響整個系統(tǒng)的處理效率。水力停留時間對于厭氧工藝的影響主要是通過上升流速來表現(xiàn)出來的。一方面，較高的水流速度可以提高污水系統(tǒng)內(nèi)進水區(qū)的擾動性，從而增加生物污泥與進水有機物之

19、間的接觸，提高有機物的去除率。另一方面，為了維持系統(tǒng)中能擁有足夠多的污泥，上升流速又不能超過一定限值，通常0.5m/h。采用UASE法處理廢水時，為形成顆粒污泥，厭氧反應器內(nèi)的上升流速一般不低于6.4 懸浮物懸浮物在反應器污泥中的積累對于UASB系統(tǒng)是不利的。懸浮物使污泥中細菌比例相對減少，因此污泥的活性降低。 由于在一定的反應器中內(nèi)能保持一定量的污泥，懸浮物的積累最終使反應器產(chǎn)甲烷能力和負荷下降。（引：針對于調(diào)節(jié)池內(nèi)的浮渣及進入污水處理廠的污水中的懸浮物質(zhì)我們在日常工作當中需采取必要的措施和手段將其除去）7. UASB!行管理它的運行管理必須從厭 VFA監(jiān)測等方面的管理加以強UASB :是廢

20、水處理系統(tǒng)的核心部分，其80%勺有機物由它處理，氧污泥、廢水水質(zhì)和進水負荷、進水PH值、沼氣安全管理、化。是污水處理的關鍵， 厭氧污 它直接影響水處理工程2 4mm 其1 ）泥- 厭氧污泥。厭氧污泥是污水處理運行的根本物質(zhì)， 泥濃度和污泥中所含微生物數(shù)量以及微生物的活性強弱有密切關系，運行中的處理效果。其濃度要求在40-80g/l。良好的厭氧顆粒污泥粒直徑約為處理效果較好。2）水-廢水水量和PH值：水量根據(jù)厭氧池容積負荷確定進水量，容積負荷的確定要根據(jù)COD勺去除率。水 PH值要求特別嚴格，一般控制在 6.5-7.8 之間。如果進水中 PH較長 時間低于6.0，則導致厭氧池酸化，影響水處理效果

21、。對PH值要求每1小時監(jiān)測一次，PH值6.0或8.0時必須加堿或酸進行調(diào)節(jié)。3）氣-甲烷氣。在水量和濃度不變情況下，從沼氣量可判斷微生物的活性強弱。沒有甲 烷的產(chǎn)生，表明系統(tǒng)中關鍵的甲烷菌的生長受到影響。經(jīng)常檢查水封罐的液位，一般控制15-25cm左右.另外，甲烷氣是一種易燃、易爆的氣體，從氣體收集至排出燃燒都必須格外小心。要求每三個月清理一次沼氣管中的雜物，防止甲烷氣管道被其它雜物堵塞，以免引起三相分離器上浮，導致敬甲烷排氣管道斷裂。VFA積累，厭“酸化”的前 時。反應器面4） VFA是厭氧池運行又一指標，過高的出水VFA濃度表明反應器內(nèi)大量的氧池甲烷菌受到抑制，沼氣產(chǎn)量下降或不產(chǎn)生沼氣，是

22、反應器PH下降或?qū)е缕谛盘?。正常出?VFA濃度控制在3mmol/l。當反應池出水 VFA超過8mmol/l 臨酸化危險，應立即降低負荷或暫停進水。8. 污泥顆?；囊饬x顆粒污泥即我們常說的厭氧污泥， 它的形成實際上是微生物固定化的一種形式， 其外觀 為具有相對規(guī)則的球形或橢圓形黑色顆粒。 光學顯微鏡下觀察，顆粒污泥呈多孔結(jié)構(gòu)，表面 有一層透明膠狀物，其上附著甲烷菌。顆粒污泥靠近外表面部分的細胞密度最大， 內(nèi)部結(jié)構(gòu) 松散，粒徑大的顆粒污泥內(nèi)部往往有一個空腔。 大而空的顆粒污泥容易破碎， 其破碎的碎片 成為新生顆粒污泥的內(nèi)核，一些大的顆粒污泥還會因內(nèi)部產(chǎn)生的氣體不易釋放出去而容易上浮，以至被水流

23、帶走，只要量不大，這也為一種正?，F(xiàn)象。UASB反應厭氧反應器內(nèi)顆粒污泥形成的過程稱之為顆粒污泥化，顆粒污泥化是大多數(shù) 器啟動的目標和成功的標志。污泥的顆?；梢允筓ASE反應器允許有更高的有機物容積負荷和水力負荷。厭氧反應器內(nèi)的顆粒污泥其實是一個完美的微生物水處理系統(tǒng)。這些微生物在厭氧環(huán)境中將難降解的有機物轉(zhuǎn)化為甲烷、二氧化碳等氣體與水系統(tǒng)分離并實現(xiàn)菌體增殖，通過這種方式污水得到凈化。 這里面涉及到兩類關系極為密切的厭氧菌：產(chǎn)酸菌和產(chǎn)甲烷菌。 產(chǎn)酸菌將有機物轉(zhuǎn)化為揮發(fā)性有機酸，而產(chǎn)甲烷菌利用這些有機酸把他們轉(zhuǎn)化為甲烷、二氧化碳等氣體，這時污水得到凈化。在這個過程中，對于凈化污水來說，起關鍵作用

24、的是甲烷菌，而 甲烷菌對于環(huán)境的變化是相當敏感的，一旦溫度、pH有毒物質(zhì)侵入、負荷等因素變化，均易引發(fā)其活力的下降，導致?lián)]發(fā)酸積累，揮發(fā)酸積累的直接后果是系統(tǒng) pH下降，如此循環(huán)，厭氧反應器開始“酸化”。9. 什么是“酸化”UASB反應器在運行過程中由于進水負荷、水溫、有毒物質(zhì)進入等原因變化而導致?lián)]發(fā) 性脂肪酸在厭氧反應器內(nèi)積累，從而出現(xiàn)產(chǎn)氣量減小、出水CODcr值增加、出水pH值降低的現(xiàn)象，稱之為“酸化”。發(fā)生“酸化”的反應器其顆粒污泥中的產(chǎn)甲烷菌受到嚴重抑制， 不能將乙酸轉(zhuǎn)化為甲烷，此時系統(tǒng)出水CODcr值甚至高于進水CODcr值，厭氧反應器處于癱 瘓狀態(tài)。10. 揮發(fā)酸、堿度對厭氧反應器

25、的運行的影響揮發(fā)性脂肪酸1）VFA簡介揮發(fā)性脂肪酸簡稱揮發(fā)酸，英文縮寫為VFA它是有機物質(zhì)在厭氧產(chǎn)酸菌的作用下經(jīng)水解、發(fā)酵發(fā)酸而形成的簡單的具有揮發(fā)性的脂肪酸，如乙酸、丙酸等。揮發(fā)酸對甲烷菌的毒性受系統(tǒng)pH值的影響，如果厭氧反應器中的pH值較低，則甲烷菌將不能生長，系統(tǒng)內(nèi) VFA不能轉(zhuǎn)化為沼氣而是繼續(xù)積累。相反在pH值為7或略高于7時，VFA是相對無毒的。揮發(fā)酸在較低pH值下對甲烷菌的毒性是可逆的。在pH值約等于5時，甲烷菌在含VFA的廢水中停留長達兩月仍可存活，但一般講，其活性需要在系統(tǒng)pH值恢復正常后幾天到幾個星期才能夠恢復。如果低 pH值條件僅維持12h以下，產(chǎn)甲烷活性可在 pH值調(diào)節(jié)之

26、后立即恢復。2）VFA積累產(chǎn)生的原因厭氧反應器出水 VFA是厭氧反應器運行過程中非常重要的參數(shù)，出水VFA濃度過高，意味著甲烷菌活力還不夠高或環(huán)境因素使甲烷菌活力下降而導致VFA利用不充分，積累所致。溫度的突然降低或升高、毒性物質(zhì)濃度的增加、pH的波動、負荷的突然加大等都會由出水VFA的升高反應出來。進水狀態(tài)穩(wěn)定時，出水pH的下降也能反能反映出 VFA的升高，但是pH出水水質(zhì)等）沒有 過負荷由進水 COD濃度或進水流pH的變化要比VFA的變化遲緩，有時VFA可升高數(shù)倍而pH尚沒有明顯改變。因此從監(jiān)測出 水VFA濃度可快速反映出反應器運行的狀況，并因此有利于操作過程及時調(diào)節(jié)。過負荷是出水VFA升

27、高的原因。因此當出水 VFA升高而環(huán)境因素（溫度、進水 明顯變化時，出水VFA的升高可由降低反應器負荷來調(diào)節(jié)， 量的升高引起，也會由反應器內(nèi)污泥過多流失引起。3）VFA與反應器內(nèi)pH值的關系6.5-7.8范圍內(nèi)，并應盡量減少6.0時，甲烷菌已嚴重抑制，反在UASE反應器運行過程中，反應器內(nèi)的pH值應保持在 波動。pH值在6.5以下，甲烷菌即已受到抑制，pH值低于應器內(nèi)產(chǎn)酸菌呈現(xiàn)優(yōu)勢生長。此時反應器已嚴重酸化，恢復十分困難。VFA濃度增高是pH下降的主要原因，雖然 pH的檢測非常方便，但它的變化比 VFA濃度 的變化要滯后許多。當甲烷菌活性降低，或因過負荷導致VFA開始積累時，由于廢水的緩沖能力，pH值尚沒有明顯變化，從 pH值的監(jiān)測上尚反映不出潛在的問題。當VFA積累至一定程度時，pH才會有明確變化。因此測定VFA是控制反應器pH降低的有效措施。pH的降 pH當pH值降低較多，一般低于 6.5時就應采取應急措施，減少或停止進液，同時繼續(xù)觀 察出水pH和VFA待pH和VFA恢復正常以后，反應器在較低的負荷下運行。進水 低可能是反應器內(nèi) pH下降的原因，這就要看反應器內(nèi)堿度的多少，因此如果反應器內(nèi) 降低，及時檢查進液 pH有無改變并監(jiān)測反應器內(nèi)堿度也是很必要的。VFA出pHVFA4）厭氧反應器啟動、運行過程中需注意與VFA相關的問題厭氧反應器運轉(zhuǎn)正常