(完整版)回轉(zhuǎn)窯系統(tǒng)熱平衡計算

1、回轉(zhuǎn)窯系統(tǒng)熱平衡計算1 熱平衡計算基準(zhǔn)、范圍及原始數(shù)據(jù)1.1 熱平衡計算基準(zhǔn) 物料基準(zhǔn)：一般以 1kg 熟料為基準(zhǔn)； 溫度基準(zhǔn)：一般以0C為基準(zhǔn)；1.2 熱平衡范圍 熱平衡范圍必須根據(jù)回轉(zhuǎn)窯系統(tǒng)的設(shè)計或熱工測定的目的、要求來確定。在回轉(zhuǎn)窯系統(tǒng) 設(shè)計時，其平衡范圍，可以回轉(zhuǎn)窯、回轉(zhuǎn)窯加窯尾預(yù)熱分解系統(tǒng)、或再加冷卻機(jī)和煤磨作平 衡范圍。范圍選得大，則進(jìn)出口物料、氣體溫度較低，數(shù)據(jù)易測定或取得，但往往需要的數(shù) 據(jù)較多，計算也煩瑣。因此一般選回轉(zhuǎn)窯加窯尾預(yù)熱分解系統(tǒng)作為平衡范圍。1.3 原始數(shù)據(jù) 根據(jù)確定的計算基準(zhǔn)和平衡范圍，取得必要的原始數(shù)據(jù)，這是一項非常重要的工作。計 算結(jié)果是否符合實(shí)際情況，主要

2、取決于所選用的數(shù)據(jù)是否合理。對新設(shè)計窯或改造窯來說， 主要是根據(jù)同類型窯的生產(chǎn)資料， 結(jié)合工廠具體條件和我國實(shí)際情況、 合理地確定各種參數(shù)； 對于生產(chǎn)窯來說，主要通過熱工測定取得實(shí)際生產(chǎn)中各種參數(shù)。若以窯加窯尾預(yù)熱系統(tǒng)為平 衡范圍，一般要取得如下原始數(shù)據(jù)：生料用量、化學(xué)組成、水分、入窯溫度；燃料成分、工 業(yè)分析和入窯溫度；一、二次空氣的比例和溫度；空氣過剩系數(shù)、漏風(fēng)系數(shù)；廢氣溫度；飛 灰量、灰溫度及燒失量；收塵器收塵效率；窯體散熱損失；熟料形成熱等等。熟料形成熱可 根據(jù)熟料形成過程中的各項物理化學(xué)熱效應(yīng)求得，也可用經(jīng)驗公式計算或直接選定。2 物料平衡與熱量平衡 計算方法與步驟說明于下： 窯型：

3、懸浮預(yù)熱器窯 基準(zhǔn)： 1kg 熟料； 0C 平衡范圍：窯 +預(yù)熱器系統(tǒng) 根據(jù)確定的平衡范圍，繪制物料平衡圖和熱量平衡圖，如圖1 和圖 2 所示。1圖1物料平衡圖圖2熱量平衡圖2.1物料平衡計算2.1.1收入項目（1）燃料消耗量mr （kg/kg 熟料）mr是未知量，通過熱平衡方程求得，已生產(chǎn)的窯，通過熱工測設(shè)計新窯或技術(shù)改造時, 定得到。（2）入預(yù)熱器物料量 干生料理論消耗量mgsL100 mAa100 Ls式中，mgsL 干生料理論消耗量，kg/kg熟料；Aar燃料收到基灰分含量，； a燃料灰分 摻入熟料中的量，%； Ls生料的燒失量，。 入窯回灰量和飛損量myhmfhmFh口巾（1）式中，

4、myh 入窯回灰量，kg/kg熟料；mfh出預(yù)熱器飛灰量，kg/kg熟料；mFh出收塵器飛 灰損失量，kg/kg熟料；廠收塵器、增濕塔綜合收塵效率，。 考慮飛損后干生料實(shí)際消耗量100 LmmgsmgsLmFh 100 Ls式中，mgs考慮飛損后干生料實(shí)際消耗量，kg/kg熟料；Lfh飛灰燒失量，% 考慮飛損后生料實(shí)際消耗量3100msmgs100 Ws式中，ms考慮飛損后生料實(shí)際消耗量,kg/kg熟料；Ws生料中水分含量，% 入預(yù)熱器物料量入預(yù)熱器物料量ms myh ( kg/kg熟料)(3) 入窯系統(tǒng)空氣量 燃料燃燒理論空氣量Vlk0.089C ar 0.267Har 0.033(Sar

5、Oar)mLK"1.293Vlk式中，VLK 燃料燃燒理論干空氣量，Nm3/kg煤；mLK 燃料燃燒理論干空氣量，kg/kg煤;Car、Har、Sar、Oar燃料應(yīng)用基元素分析組成，。 入窯實(shí)際干空氣量Vy kykVLK my rmyk 1.293Vy k式中，Vyk入窯實(shí)際干空氣量，Nm3/kg熟料；myk入窯實(shí)際干空氣量，kg/kg熟料；a窯 尾空氣過剩系數(shù)。 漏入空氣量(包括生料送風(fēng)量)VLok( fy)VLK mrmLok1.293VLok式中，VLok窯尾系統(tǒng)漏風(fēng)量，Nm3/kg熟料；mLok 窯尾系統(tǒng)漏風(fēng)量，kg/kg熟料；a預(yù)熱 器出口過?？諝庀禂?shù)。漏入空氣量也可用漏風(fēng)

6、系數(shù)求得。2.1.2支出項目(1) 熟料量msh= 1kg(2) 廢氣量 生料中物理水lwsWsms_100Vwsmws0.804式中，0.804為水蒸氣密度，kg/Nm3； mws 生料中物理水量，kg/kg熟料；Vws 生料中物4理水量，Nm 3/kg熟料。 生料中化學(xué)水mhs 0.00353mgs AI2O；mhs0.8046式中，mhs生料中化學(xué)水量，kg/kg熟料；Vhs 生料中化學(xué)水量，Nm3/kg熟料；Al 2O；干生料中三氧化鋁含量，% 生料分解放出CO2氣體量mCO2mgsCO2100mFh100VO?s 22.4mCO244smCO21.977式中，mCO2 生料中分解出C

7、O2氣體量，kg/kg熟料；也。2 生料中分解出CO2氣體量,Nm3/kg 熟料；CO2干生料中CO2含量，。s M CO2s M CO2CO2 CaOsMgOs 亠M CaOM MgO式中，CaOs、MgOs分別為干生料中CaO和MgO的含量，%； Mco2、Mcao、MMgo分別為 CO2、CaO、MgO 分子的相對質(zhì)量；1.977 CO2密度，kg/Nm3。 燃料燃燒生成煙氣量vC°2 0.0187Car（ Nm3/kg 煤）VN20.79Vlk y 0.008Nar（ Nm3/kg 煤）0.21（ y 1）Vlk（ Nm3/kg 煤）V；。0.112Hy 0.0124Wt（

8、Nm3/kg 煤）VfL Vd W V； Vi。（ Nm3/kg 煤）mfL Vlk 1.293 y 1 Aar/100（Nm3/kg 煤）式中，VfL 燃料燃燒實(shí)際煙氣量，Nm3/kg煤；mfL燃料燃燒實(shí)際煙氣量，kg/kg煤。 漏入空氣量VLok（ Nm3/kg 熟料）；mLok （ Nm3/kg 熟料）；總廢氣量Vf Vws Vhs VCsO2 VfL mr VLOK （Nm3/kg 熟料）mf mws mhs msCO2 mfL mr mLOK （kg/kg 熟料）（3）出預(yù)熱器飛灰量mfh （kg/kg 熟料）2.2 熱量平衡計算2.2.1 收入項目（1）燃料燃燒生成熱QrR mrQ

9、net,ar （kJ/kg 熟料）式中，Qnet,ar燃料收到基低位發(fā)熱量，kJ/kg煤；（2）燃料帶入顯熱Qr= mrCrtr （ kJ/kg 熟料）式中，Cr燃料的比熱，kJ/kg °G ； tr燃料入窯溫度，°C。（ 3）生料帶入顯熱Qs= （mgsCs十 mwsCw）ts （kJ/kg 熟料）式中，Cs、Cw分別為生料、水的比熱，kJ/kg ； ts生料入窯溫度，C。（ 4）回灰?guī)霟崃縌yh= myhCyhtyh （ kJ/kg 熟料）式中，Cyh 回灰的比熱，kJ/kg ； tyh 回灰入窯的溫度，C。（ 5）空氣帶入熱量 一次空氣帶入熱量Qylk = KlVy

10、klCylktylk （ kJ/kg 熟料）式中，Ki 一次空氣占總?cè)敫G空氣量的比例，%； Cyik一次空氣在0 Ctyik溫度的平均比 熱，kJ/Nm3 C； ty1k一次空氣入窯溫度，C。 二次空氣帶入熱量Qy2k = （1 K1）VykCy2kty2k （ kJ/kg 熟料）式中，Cy2k二次空氣在0Cty2k間的平均比熱，kJ/Nm3 C； ty2k二次空氣入窯溫度，C。 漏入空氣帶入熱量Qlok = Vlok CLOKtLOK （kJ/kg 熟料）式中，Clok漏入空氣在0CtLOK間的平均比熱，kJNm3C； tLOK漏入空氣溫度，C。 總收入熱量 QzsQzs= QrR + Qr

11、 + Qs + Qyh + Qylk + Qy2k + QLOK2.2.2 支出項目（ 1 ）熟料形成熱100%式中，CaOk、AI2O?、MgOsh、SiO；h、Fe?。？一分別為熟料中各成分百分含量。（2）蒸發(fā)生料中水分耗熱Qss= （mws+mhs）qqh（ kJ/kg 熟料）式中，qqh入窯生料溫度時水的汽化熱，kJ/kg水。（3）廢氣帶走熱量Qf = VfCftf （kJ/kg 熟料）式中，Cf混合氣體的平均比熱，kJ/NmCfVf 式中，Cco2、Co2、Ch2o、Cn2 分別為 C02、02、H20、N2在 tf 溫度時的平均比熱，kJ/Nm3 C； VcO2、Vo2、Vh2o、

12、Vn2 分別為廢氣中 C02、02、H20、N2 的量；Nm3/kg 熟料 出窯熟料帶走熱Qysh= 1 Xyshtysh （ kJ/kg 熟料）式中，Cysh熟料在0Ctysh間的平均比熱；kJ/kg C； tysh出窯熟料溫度，C。 出預(yù)熱器飛灰?guī)ё邿?Qfh=mfhCfhtfh （kJ/kg 熟料）式中，Cfh0Ctfh間飛灰平均比熱，J/kg C； tfh飛灰溫度，C。 系統(tǒng)表面散熱損失Qb （kJ/kg 熟料）總支出熱量QzcQzc= Qsh+ Qss+ Qf + Qysh+ Qfh + Qb收支熱量平衡式：Qzs= Qzc上述熱平衡方程式，為含有一個未知數(shù)mr的一元一次方程式。求解

13、上述方程，即可求得單位熟料的燃料消耗量mr。熟料燒成熱耗的計算QrR = mrQnet,ar （ kJ/kg 熟料）在所有的熱量支出中，只有熟料形成熱量是真正消耗于熟料形成的熱量，因此回轉(zhuǎn)窯的 熱效率應(yīng)為熟料形成熱與入窯總熱量之比值-C； tf廢氣溫度，CQshQzs100%CcO2 Vco2 Co2Vo2 Ch2oVh2O Cn2Vn2但入窯總熱量Qzs隨熱平衡范圍不同而變化，因此窯的熱效率也可用熟料形成熱與燃料燃燒熱之n比表示，n也稱窯的燒成熱效率QshQrR根據(jù)單位熟料的燃料消耗量，回轉(zhuǎn)窯的規(guī)格尺寸、燃燒帶長度等，還可計算一些窯的主 要熱工技術(shù)參數(shù)，如窯的發(fā)熱量、燃燒帶容積熱負(fù)荷、燃燒帶

14、襯磚斷面熱負(fù)荷及表面熱負(fù)荷 等。以上熱平衡計算中，將入窯空氣量看成入窯一、二次空氣量之和，實(shí)際入窯空氣量應(yīng)是 入窯一、二次空氣量及少量窯頭漏風(fēng)量組成。設(shè)計計算時，也可確定窯頭漏風(fēng)系數(shù)，計算窯 漏風(fēng)量。另外，計算中還忽略了空氣中帶入的水分、飛損飛灰脫水及CO2分解耗熱兩項，此兩項數(shù)量極小，對熱平衡計算結(jié)果無影響。熱平衡計算舉例1、原始資料：(1) 窯型；40 X60 m帶RSP型預(yù)分解窯;(2) 生產(chǎn)品種：普通硅酸鹽水泥熟料；(3) 物料化學(xué)成分，見表 1;4)燃料組成，工業(yè)分析見表 2及表3。表1物料化學(xué)成分原料燒失量SiO2A1 2O3Fe2O3CaOMgOSO3其他總和干生料35.8813

15、.273.032.0944.680.290.160.60100.00熟料022.485.543.7966.830.590.050.72100.00煤灰051.6031.794.163.620.682.205.95100.00表2燃料元素分析( )CarHarSarN arOarAarW ar60.103.960.350.977.9125.711.00表3工業(yè)分析及發(fā)熱量AarV arF. CarWarQn et,ai(kJ/kg)%25.7128.3644.931.0023614(5)溫度表4溫度(C)入預(yù)熱器生料溫度50入分解爐三次空氣溫度740入窯回灰溫度50氣力提升泵輸送生料空氣溫度50

16、入窯一次空氣溫度30熟料出窯溫度1360入窯二次空氣溫度950廢氣出預(yù)熱器溫度370環(huán)境溫度30飛灰出預(yù)熱器溫度330入窯、分解爐燃料溫度608（6）入窯風(fēng)量比（） 次空氣（Ki）:二次空氣（K2）:窯頭漏風(fēng)（K3）= 15:80:5;（7）燃料比（）回轉(zhuǎn)窯（Ky）:分解護(hù)（Kf） = 40: 60;（8） 出預(yù)熱器飛灰量：0.1 kg/kg熟料；（9） 出預(yù)熱器飛灰燒失量：35.20%;（10） 各處過?？諝庀禂?shù)：窯尾a = 1.05 ;分解爐混合室出口a= 1.15;預(yù)熱器出口a= 1.40;其中：預(yù)熱器漏風(fēng)量占理論空氣量的比例K4 = 0.16 ;氣力提升泵喂料帶入空氣量占理論空氣量的比

17、例K5= 0.09，折合料風(fēng)比為19.8 kg/Nm 3（11） 分解爐及窯尾漏風(fēng)（包括分解爐一次空氣量）占分解護(hù)用燃料理論空氣量的比例K6 = 0.05;（12） 收塵器和增濕塔綜合收塵效率為99.6 %;（13） 熟料形成熱：1736.9 kJ/kg熟料；（14） 系統(tǒng)表面散熱損失：460 kJ/kg熟料；15）生料水分：0.2%;（16）窯的產(chǎn)量 2000t/ 日（或 83.3t/h）。2.1物料平衡計算2.1.1收入項目（1）燃料消耗量mr （kg/kg 熟料）其中，窯頭燃料量：Myr=Kymr （kg/kg 熟料）分解爐燃料量：mFr=KFmr （kg/kg 熟料）（2）生料消耗量、

18、入預(yù)熱器物料量 干生料理論消耗量mgsL100 mr Aara100 Ls= 100 25.7 1 m100 35.88=1.560-0.401mr(kg/kg 熟料)16式中，a燃料灰分摻入熟料中的量，取100% 出收塵器飛損量及入窯回灰量mFhmfh(1) =0.1 總-0.996)=0.0004 (kg/kg 熟料)myh mfh =0.1 0996" 0.10 （kg/kg 熟料） 考慮飛損后干生料實(shí)際消耗量mgsmgsLmFh100 Lfh100 Ls(1.560 0.401mr)0.0004100 35.20100 35.881.560 0.401mr（kg/kg 熟料）

19、 考慮飛損后生料實(shí)際消耗量msmgs100100 Ws(1.560 0.401mr)100100 0.21.563 0.402mr ( kg/kg 熟料) 入預(yù)熱器物料量入預(yù)熱器物料量ms myh （1.563 0.402mr） 0.100 1.663 0.402mr（kg/kg 熟料）3）入窯系統(tǒng)空氣量 燃料燃燒理論空氣量VLK0.089C ar 0.267H ar 0.033 （Sar Oar）0.089 60.10 0.267 3.96 0.033 （0.35 - 7.91） 6.157 （kg/kg 煤）mLK 1.293VLK 6.157 1.293 7.691 （kg/kg 煤）

20、入窯實(shí)際干空氣量Vyky kVLK myry kVLK K Fmr 1.05 6.157 0.40mr 2.586mr （ Nm3/kg 熟料）myk 1.293Vyk 1.293 2.586mr （kg/kg 熟料） 其中，入窯一次空氣量、二次空氣量及漏風(fēng)量：Vy1k K1Vyk 0.15Vy k（ Nm3/kg 熟料）Vy2k K2Vyk 0.80Vy k（ Nm3/kg 熟料）VLOK1K3Vyk 0.05Vyk（Nm3/kg 熟料） 分解爐從冷卻機(jī)抽空氣量a. 出分解爐過?？諝饬縑1 （ L 1）VLK mr （1.15 1） 6.157mr 0.924mr（Nm3/kg 熟料）b 分

21、解爐燃料燃燒空氣量V2 VLK mFr VLKKFmr 6.157 0.60mr 3.694 mr （ Nm3/kg 熟料）c. 窯尾過?？諝饬縑3 （ y 1）VLK myr （ y 1）VLKKymr 0.05 6.157 0.40mr 0.123mr（Nm3/kg 熟料）d. 分解爐及窯尾漏入空氣量V4 K 6VLK mFr （ y 1）VLK K Fmr 0.05 6.157 0.60mr 0.185mr（Nm3/kg 熟料）e. 分解爐從冷卻機(jī)抽空氣量VF3KV1V2V3V40.924mr3.694mr0.123mr0.185mr4.310mr （Nm3/kg 熟料）mF3K 1.2

22、93 VF2K 1.293 4.310 mr 5.573mr （ kg/kg 熟料） 氣力提升泵喂料帶入空氣量3Vsk K5Vlk mr 0.09 6.167mr 0.554m（Nm/kg 熟料）msk 1.293 Vsk 1.293 0.554mr 0.716mr （kg/kg 熟料） 漏入空氣量a 預(yù)熱器漏入空氣量V K4Vlk mr 0.16 6.167mr 0.985m（ Nm3/kg 熟料）b. 窯尾系統(tǒng)漏入空氣總量VLOK2 V4 V5 0.185mr 0.985mr 1.170mr （Nm3/kg 熟料）c. 全系統(tǒng)漏入空氣量VLOK VLOK1 VLK2 0.05 2.586m

23、r 1.170mr 1.299mr （Nm3/kg 熟料）mLOK 1.293 Vlok 1.293 1.2994mr 1.680mr （kg/kg 熟料）2.1.2支出項目（1）熟料量msh= 1kg（2）出預(yù)熱器廢氣量 生料中物理水mws ms W （1.563 0.402口）竺 0.003 0.001mr （kg/kg 熟料）100 100Vws0.003 0.001mr 0.004 0.001mr （Nm3/kg 熟料）0.8040.804 生料中化學(xué)水mhs 0.00353mgs Al 2O； 0.00353 （1.560 0.401口）3.03 0.017 0.004mr （kg/

24、kg 熟料）mhs0.8040.017 0.004m0.8040.021 0.005mr （ Nm3/kg 熟料） 生料分解放出CO2氣體量CO2CaOsM CO2M CaOMgOsM CO2MgOmCO2mgsCO2100mFh五44.68 4456（1.5600.401mr）0.29 上435.4240.335.421000.000435.201000.5520.142mr（kg/kg 熟料）VCO2smCO222.4smCO2441.9770.552 0.142m1.9970.281 0.072mr （Nm3/kg 熟料） 燃料燃燒生成煙氣量vCo2 0.0187CaEr 0.0187

25、60.10mr 1.122m（Nm3/kg 熟料）VN20.79Vlkymr 0.008Narmr 0.79 6.157mr 0.008 0.97g 4.872mr （Nm3/kg 熟料）Vj。0.112Hym- 0.0124Warmr （0.112 3.96 0.0124 1.0）mr 0.456mr （Nm3/kg 熟料）VSO0.7Carmr 0.007 0.35mr 0.002mr （Nm3/kg 熟料）Vr VCO Vn； VSO Vh；o （1.122 4.872 0.456 0.002）mr 6.452 （Nm3/kg 熟料）25 7 1mr（miLK 1 Aar/100）mr

26、（7.961 1）m 8.704m（Nm3/kg 熟料）100 煙氣中過剩煙氣量Vk （ a 1）Vlkmr （1.40 1） 6.157mr 2.463m（Nm3/kg 熟料）mk 1.293 Vk 1.293 2.463m3.185mr （kg/kg 熟料）其中，VN 0.79Vk 0.79 2.463mr 1.946g （Nm3/kg 熟料）2828mN2 V：1.946mv 2.433mr （kg/kg 熟料）22 22.422.4V： 0.21Vk 0.21 2.463mr 0.571g （Nm3/kg 熟料）mOVOk 衛(wèi)2 0.517 衛(wèi)20.739m（kg/kg 熟料）22 2

27、2.422.4 總廢氣量Vf Vc°2 Vn2 VH2O V°2 Vs°2=（0.281-0.072mr+1.122mr）+（4.872mr +1.946mr）+（0.004-0.001mr +0.021-0.005mr +0.456mr）+0.517mr+0.002mr=0.572+11.729mr （kg/kg 熟料）（3）出預(yù)熱器飛灰量mfh 0.100 （kg/kg 熟料）2.2熱量平衡計算2.2.1收入項目(1)燃料燃燒生成熱QrRmrQnet,ar 23614m(kJ/kg 熟料)(2)燃料帶入顯熱Qr = mrCrtr=mrX1.154 60=69.

28、240mr （kJ/kg 熟料）（060°C時，熟料平均比熱 Cr=1.154 kJ/kg C）（ 3）生料帶入顯熱Qs = （mgsCs 十 mwsCw）ts=（1.560-0.401mr） >0.878+（0.003-0.001mr） 4182 50 = 69.111-17.813rir （kJ/kg 熟料）（050C時，水的平均比熱 Cw =4.182 kJ/kg C；干生料水平均比熱 Cs=0.878 kJ/kg C）（ 4）入窯回灰?guī)霟崃縌yh = myhCyhtyh = 0.100 0.836 50 = 4.180 （kJ/kg 熟料）（050C 時，回灰平均比熱

29、 Cyh =0.836 kJ/kg C）（ 5）空氣帶入熱量 一次空氣帶入熱量Qylk = Vy1kCylktylk= 0.15 2.586mr X1.298 B0 = 15.105mr （kJ/kg 熟料）（030C時，空氣平均比熱 Cy1k =1.298 kJ/Nm3 C） 入窯二次空氣帶入熱量Qy2k = Vy2kCy2kty2k = 0.80 2.586mr.1.403 .950 = 2757.4mr （kJ/kg 熟料）（095C 時，空氣平均比熱 Cy2k =1.403 kJ/Nm3 C ） 入分解爐三次空氣帶入熱量QF3k = VF3kCF3ktF3k= 4.310mr.1.37

30、7 .740 = 4391.8mr（kJ/kg 熟料）（0740C時，空氣平均比熱 CF3k=1.377kJ/Nm3 C） 氣力提升泵喂料空氣帶入熱量Qsk = VskCsktsk = 0.554 mr.1.299 .50 = 35.983mr （kJ/kg 熟料）（050C 時，空氣平均比熱 Csk =1.299 kJ/Nm3 C） 系統(tǒng)漏風(fēng)帶入熱量QLOK = V LOK CLOK tLOK = 1.299mr.1.298 .30 = 50.595（kJ/kg 熟料）（030C 時，空氣平均比熱 Clok =1.298 kJ/Nm3 C）總收入熱量 QzsQzs = QrR + Qr +

31、Qs + Qyh + Qylk + Qy2k + QF3k+ Qsk+ QLoK= 23614mr+69.240mr+（69.111-17.813mr）+4.180+15.105mr+2757.4mr+4391.8mr+335.983mr+50.595mr= 73.291+30916mr（kJ/kg 熟料）2.2.2 支出項目（ 1 ）熟料形成熱Qsh 32.01Caok 17.19Al 2os3h 27.10Mgo sh 21.40Sios2h 2.47Fe2os3h= 32.01 6.6.83+17.19 5.54+27.10 0.59-21.40 2.2.48-2.47 3.79= 17

32、60（ kJ/kg 熟料）（ 2）蒸發(fā)生料中水分耗熱Qss = （mws+mhs）qqh = （0.003-0.001mr+0.017-0.004m） 2380 = 47.60-11.9mr （ kJ/kg 熟料） （50C時，水的汽化熱qqh = 2380 kJ/kg水）（3）廢氣帶走熱量QfZe CO2 VN2CN2 VH2OCH2O VO2CO2 VSO2CSO2 ） tf=（0.281+1.050mr） >1.921+6.818mrXl.319+（0.025+0.450mr） >1.550 +0.517mrXl.370+0.002mrXl.965 370=214.06+45

33、95.3mr （kJ/kg 熟料）（0370C時，各氣體平均比熱 Ceo2 =1.921 kJ/Nm3 ;C； Cn2 =1.319 kJ/Nm3 ;C； Ch2o =1.550kJ/Nm3 ：C； Co2 =1.370 kJ/Nm3 C； Cso2 =1.965kJ/Nm3 C）（4）出窯熟料帶走熱量Qysh= 1 >Cyshtysh = 1 >078 >360 = 1466.1 （kJ/kg 熟料）（01360C 時，熟料平均比熱 Cysh=1.078 kJ/kg C）（5）出預(yù)熱器飛灰?guī)ё邿崃縌fh=mfhCfhtfh = 0.100 0.895 >40 = 30.43 （kJ/kg 熟料）（0340C 時，飛灰平均比熱 Cfh=0.895J/kg C ）（6）系統(tǒng)表面散熱損失Qb = 460 （kJ/kg 熟料）總支出熱量QzcQzc = Qsh+