SATWE計算結(jié)果分析和調(diào)整方法.概要

1、SATWE 軟件計算結(jié)果分析一、位移比1. 位移規(guī)范條文：新高規(guī) 3.4.5 規(guī)定：結(jié)構(gòu)平面布置應(yīng)減少扭轉(zhuǎn)的影響。在考慮偶然偏心影響的規(guī)定水平地震力作用下，樓層豎向構(gòu)件最大的水平位移和層間位移，A 級高度高層建筑不宜大于該樓層平均值的1.2 倍，不應(yīng)大于該樓層平均值的1.5 倍；B 級高度高層建筑、超過 A 級高度的混合結(jié)構(gòu)及本規(guī)程第10 章所指的復(fù)雜高層建筑不宜大于該樓層平均值的1.2 倍，不應(yīng)大于該樓層平均值的1.4 倍。基本概念：位移比包含兩項內(nèi)容（ 1）樓層豎向構(gòu)件的最大水平位移與平均水平位移的比值；（ 2）樓層豎向構(gòu)件的最大層間位移與平均層間位移的比值；計算位移比僅考慮墻頂，柱頂?shù)蓉Q

2、向構(gòu)件上節(jié)點的最大位移，不考慮其他節(jié)點的位移。位移比可以用結(jié)構(gòu)剛心與質(zhì)心的相對位置（偏心率）表示，二者相距較遠(yuǎn)的結(jié)構(gòu)在地震作用下扭轉(zhuǎn)效應(yīng)較大，位移比是控制結(jié)構(gòu)整體抗扭特性和平面不規(guī)則性的重要指標(biāo)。鋼筋混凝土高層建筑結(jié)構(gòu)的最大適用高度應(yīng)區(qū)分為A級和B級：名詞釋義：位移比： 即樓層豎向構(gòu)件的最大水平位移與平均水平位移的比值。層間位移比： 即樓層豎向構(gòu)件的最大層間位移角與平均層間位移角的比值。其中：最大水平位移： 墻頂、柱頂節(jié)點的最大水平位移。平均水平位移： 墻頂、柱頂節(jié)點的最大水平位移與最小水平位移之和除2。層間位移角： 墻、柱層間位移與層高的比值。最大層間位移角：墻、柱層間位移角的最大值。平均層

3、間位移角：墻、柱層間位移角的最大值與最小值之和除2?？刂颇康?:高層建筑層數(shù)多，高度大，為了保證高層建筑結(jié)構(gòu)具有必要的剛度，應(yīng)對其最大位移和層間位移加以控制，主要目的有以下幾點：1保證主體結(jié)構(gòu)基本處于彈性受力狀態(tài),避免混凝土墻柱出現(xiàn)裂縫,控制樓面梁板的裂縫數(shù)量,寬度。2保證填充墻 ,隔墻 ,幕墻等非結(jié)構(gòu)構(gòu)件的完好,避免產(chǎn)生明顯的損壞。3控制結(jié)構(gòu)平面規(guī)則性，以免形成扭轉(zhuǎn)，對結(jié)構(gòu)產(chǎn)生不利影響。結(jié)構(gòu)位移輸出文件（WDISP.OUT ）Max-(X) 、 Max-(Y)- 最大 X 、Y 向位移。（ mm）Ave-(X) 、 Ave-(Y)-X 、 Y 平均位移。（mm）Max-Dx ， Max-Dy

4、: X,Y 方向的最大層間位移Ave-Dx ，Ave-Dy: X,Y方向的平均層間位移Ratio-(X) 、 Ratio-(Y)- X、Y 向最大位移與平均位移的比值。Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大層間位移與平均層間位移的比值即要求：Ratio-(X)= Max-(X)/ Ave-(X)最好 1.2不能超過 1.5Ratio-Dx= Max-Dx/ Ave-Dx最好 1.2不能超過 1.5Y 方向相同操作要點： 位移比在 （ WDISP.OUT ）中輸出， 各樓層位移比為 Ratio(X) 和 Radio(Y) 。其中， Ratio(X)=Max(X)/Ave(X)調(diào)整方法：1）

5、程序調(diào)整： satwe 程序不能實現(xiàn)2）人工調(diào)整：只能人工調(diào)整改變結(jié)構(gòu)平面布置，使結(jié)構(gòu)規(guī)則，剛度均勻，減小結(jié)構(gòu)剛心與形心的偏心距：可利用程序的節(jié)點搜索功能在 satwe 的“分析結(jié)構(gòu)圖形和文本顯示”中的“各層配筋構(gòu)件編號簡圖”中快速找到位移最大的節(jié)點，加強(qiáng)該節(jié)點對應(yīng)的墻、柱等構(gòu)件剛度；也可以找出位移最小的節(jié)點削弱其剛度；直到位移比滿足要求。注意事項（ 1）驗算位移比應(yīng)選擇強(qiáng)制剛性樓板假定，但當(dāng)凸凹不規(guī)則或樓板局部不連續(xù)時，應(yīng)采用符合樓板平面內(nèi)實際剛度變化的計算模型，當(dāng)平面不對稱時尚應(yīng)計及扭轉(zhuǎn)影響。最大層間位移、位移比是在剛性樓板假設(shè)下的控制參數(shù)。 構(gòu)件設(shè)計與位移信息不是在同一條件下的結(jié)果 （即

6、構(gòu)件設(shè)計可以采用彈性樓板計算，而位移計算必須在剛性樓板假設(shè)下獲得） ，故可先采用剛性樓板算出位移，而后采用彈性樓板進(jìn)行構(gòu)件分析。（ 2）但需注意的是，對于復(fù)雜結(jié)構(gòu)，如不規(guī)則的坡屋頂、體育館看臺、工業(yè)廠房、錯層和越層結(jié)構(gòu)，或者柱、墻不在同一標(biāo)高，或者沒有樓板等情況，如果采用強(qiáng)制剛性樓板假定，結(jié)構(gòu)分析會嚴(yán)重失真，所以，一般這些結(jié)構(gòu)都不強(qiáng)行進(jìn)行位移比控制。（ 3）高層建筑位移比計算應(yīng)考慮偶然偏心的影響，多層建筑可以不考慮。（ 4）位移比是判斷結(jié)構(gòu)規(guī)則性的重要依據(jù)，對是否考慮雙向地震有重要參考作用。（ 5）當(dāng)樓層的最大層間位移角不大于新高規(guī)第37 3 條規(guī)定的限值的 40時，該樓層豎向構(gòu)件的最大水平位

7、移和層間位移與該樓層平均值的比值可適當(dāng)放松，但不應(yīng)大于1.6。（ 6）若位移比超過 1.2，則需要在總信息參數(shù)設(shè)置中考慮雙向地震作用；（ 7）因為高層建筑在水平力作用下，幾乎都會產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)，故樓層最大位移一般都發(fā)生在結(jié)構(gòu)單元的邊角部位。二、層間最大位移與層高之比（層間位移角）規(guī)范條文：新高規(guī)的3.7.3 條規(guī)定按彈性方法計算的風(fēng)荷載或多遇地震標(biāo)準(zhǔn)值作用下的樓層層間最大水平位移與層高之比 u h 宜符合下列規(guī)定：1.高度不大于150m 的高層建筑， 其樓層層間最大位移與層高之比u h 不宜大于表373 的限值。表3.7.3結(jié)構(gòu)體系u/h框架1/550框架剪力墻、框架核心筒、板柱剪1/800力墻筒中

8、筒、剪力墻1/1000除框架結(jié)構(gòu)外的轉(zhuǎn)換層1/10002.高度不小于250m 的高層建筑，其樓層層間最大位移與層高之比u h 從不宜大于1 500。3.高度在 150m250m 之間的高層建筑，其樓層層間最大位移與層高之比uh 從的限值可按本條第1 款和第 2 款的限值線性插入取用。注：樓層層間最大位移u 以樓層豎向構(gòu)件最大的水平位移差計算，不扣除整體彎曲變形?？拐鹪O(shè)計時，本條規(guī)定的樓層位移計算可不考慮偶然偏心的影響。抗規(guī)以彈性層間位移角表示。5.5.1 條文說明：第一階段設(shè)計，變形驗算名詞釋義：（ 1） 層間位移比：即樓層豎向構(gòu)件的最大層間位移角與平均層間位移角的比值。其中：層間位移角：墻、

9、柱層間位移與層高的比值。最大層間位移角：墻、柱層間位移角的最大值。平均層間位移角：墻、柱層間位移角的最大值與最小值之和除2?？刂颇康?:高層建筑層數(shù)多，高度大，為了保證高層建筑結(jié)構(gòu)具有必要的剛度，應(yīng)對其最大位移和層間位移加以控制，主要目的有以下幾點：1保證主體結(jié)構(gòu)基本處于彈性受力狀態(tài),避免混凝土墻柱出現(xiàn)裂縫,控制樓面梁板的裂縫數(shù)量,寬度。2保證填充墻 ,隔墻 ,幕墻等非結(jié)構(gòu)構(gòu)件的完好,避免產(chǎn)生明顯的損壞。結(jié)構(gòu)位移輸出文件（WDISP.OUT ）Max Dx 、 Max Dy : x 和 y 方向?qū)娱g最大位移即要求： Max Dx/h 和 Max Dy/h 滿足規(guī)范要求電算結(jié)果的判別與調(diào)整要點:

10、1驗算層間位移角則不需要考慮偶然偏心；2最大層間位移是在剛性樓板假設(shè)下的控制參數(shù)。構(gòu)件設(shè)計與位移信息不是在同一條件下的結(jié)果（即構(gòu)件設(shè)計可以采用彈性樓板計算，而位移計算必須在剛性樓板假設(shè)下獲得），故可先采用剛性樓板算出位移，而后采用彈性樓板進(jìn)行構(gòu)件分析。3因為高層建筑在水平力作用下,幾乎都會產(chǎn)生扭轉(zhuǎn),故樓層最大位移一般都發(fā)生在結(jié)構(gòu)單元的邊角部位。4.當(dāng)結(jié)構(gòu)層間位移角很小，例如一般結(jié)構(gòu)彈性位移角小于規(guī)定限值的移角小于規(guī)定限值的1/3，位移比可適當(dāng)放寬，如放大20%。1/2，復(fù)雜結(jié)構(gòu)和高層結(jié)構(gòu)彈性位二、 周期比結(jié)構(gòu)的自振周期周期、地震力與振型輸出文件（WZQ.OUT ）抗震規(guī)范 (5.2.5) 條要

11、求的 X 向樓層最小剪重比=1.60%電算結(jié)果的判別與調(diào)整要點:1對于豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)的薄弱層的水平地震剪力應(yīng)增大1.15 倍，即上表中樓層最小剪力系數(shù)以 1.15 倍。當(dāng)周期介于3.5S 和 5.0S 之間時，可對于上表采用插入法求值。 應(yīng)乘2對于一般高層建筑而言,結(jié)構(gòu)剪重比底層為最小下到上 ,哪層的地震剪力不夠，就放大哪層的設(shè)計地震內(nèi)力,頂層最大.,故實際工程中,結(jié)構(gòu)剪重比由底層控制,由3各層地震內(nèi)力自動放大與否在調(diào)整信息欄設(shè)開關(guān)；如果用戶考慮自動放大，SATWE將在WZQ.OUT中輸出程序內(nèi)部采用的放大系數(shù).4六度區(qū)剪重比可在0.7 1取。若剪重比過小，均為構(gòu)造配筋,說明底部剪力過小，要對

12、構(gòu)件截面大小、周期折減等進(jìn)行檢查;若剪重比過大，說明底部剪力很大，也應(yīng)檢查結(jié)構(gòu)模型，參數(shù)設(shè)置是否正確或結(jié)構(gòu)布置是否太剛。對一般的工程， 結(jié)構(gòu)的自振周期在考慮折減系數(shù)后應(yīng)控制在一定的范圍內(nèi)。如結(jié)構(gòu)的基本自振周期（即第一周期）大致為：框架結(jié)構(gòu)T1 ( 0.120.15) n框 -剪和框 -筒結(jié)構(gòu) T1 ( 0.080.12) n剪力墻和筒中筒結(jié)構(gòu)T1(0.040.06)n式中 ,n 為建筑物的總層數(shù)。第二周期、第三周期與第一周期的關(guān)系大致為：T2 (1/31/5)T1T3 (1/51/7)T1周期偏長，說明結(jié)構(gòu)過“軟”、所承擔(dān)的地震剪力偏小，應(yīng)考慮抗側(cè)力構(gòu)件（柱、墻）截面太小或布置不當(dāng)；如周期偏短

13、，說明結(jié)構(gòu)過“剛 ”、所承擔(dān)的地震力偏大，應(yīng)考慮抗側(cè)力構(gòu)件截面太大或墻的布置太多或墻的剛度太大（宜設(shè)結(jié)構(gòu)洞予以減小其剛度）。如果抗側(cè)力構(gòu)件的截面尺寸、布置都很正常，無特殊情況而自振周期偏離太遠(yuǎn)，則應(yīng)檢查輸入數(shù)據(jù)是否有錯誤。對20 層以上的高層建筑結(jié)構(gòu)，如果一切正常，其基本自振周期往往在 2.03.0 之間（叫次長周期） ，則需要增加地震力（調(diào)整系數(shù)取 1.51.8 ）重新進(jìn)行計算。以上的判斷是根據(jù)平移振動振型分解方法得出來的?？紤]彎扭耦連振動時情況要復(fù)雜得多，可以挑出與平移振動相對應(yīng)的自振周期來進(jìn)行上述比較，至于扭轉(zhuǎn)周期的合理數(shù)值，由于缺乏經(jīng)驗尚難提出。周期比新高規(guī)的 3.4.5 條規(guī)定結(jié)構(gòu)扭

14、轉(zhuǎn)為主的第一自振周期Tt 與平動為主的第一自振周期Tl 之比，A 級高度高層建筑不應(yīng)大于0.9 ，B 級高度高層建筑、超過 A 級高度的混合結(jié)構(gòu)及本規(guī)程第10 章所指的復(fù)雜高層建筑不應(yīng)大于0.85 。(抗規(guī)中沒有明確提出該概念，所以多層時該控制指標(biāo)可以適當(dāng)放松，但一般不大于1.0。 )新高規(guī) 5.1.13 條規(guī)定，抗震設(shè)計時，B 級高度的高層建筑結(jié)構(gòu)、混合結(jié)構(gòu)和本規(guī)程第10 章規(guī)定的復(fù)雜高層建筑結(jié)構(gòu)，尚應(yīng)符合下列規(guī)定：1 宜考慮平扭耦聯(lián)計算結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)，振型數(shù)不應(yīng)小于15，對多塔樓結(jié)構(gòu)的振型數(shù)不應(yīng)小于塔樓數(shù)的 9 倍，且計算振型數(shù)應(yīng)使各振型參與質(zhì)量之和不小于總質(zhì)量的90；2 應(yīng)采用彈性時程分

15、析法進(jìn)行補(bǔ)充計算；3 宜采用彈塑性靜力或彈塑性動力分析方法補(bǔ)充計算。名詞釋義：周期比 :即結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)為主的第一自振周期（也稱第一扭振周期）Tt 與平動為主的第一自振周期（也稱第一側(cè)振周期）T1 的比值。周期比主要控制結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)效應(yīng)，減小扭轉(zhuǎn)對結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的不利影響，使結(jié)構(gòu)的抗扭剛度不能太弱。因為當(dāng)兩者接近時,由于振動藕連的影響,結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)將明顯增大。對于通常的規(guī)則單塔樓結(jié)構(gòu)，如下驗算周期比 :（ 1）計算結(jié)果詳周期、 地震力與振型輸出文件 （WZQ.OUT ），因 satwe 電算結(jié)果中并未直接給出周期比，故對于通常的規(guī)則單塔樓結(jié)構(gòu)，需人工按如下步驟驗算周期比。（ 2）根據(jù)各振型的兩個平動系數(shù)和一

16、個扭轉(zhuǎn)系數(shù)（三者之和等于 1）判別各振型分別是扭轉(zhuǎn)為主的振型（也稱扭轉(zhuǎn)振型）還是平動為主的振型（也稱平動振型）。一般情況下，當(dāng)扭轉(zhuǎn)系數(shù)大于0.5 時，可認(rèn)為該振型是扭振振型，反之應(yīng)為平動振型。當(dāng)然，對某些極為復(fù)雜的結(jié)構(gòu)還應(yīng)結(jié)合主振型信息來進(jìn)行判斷；（ 3）通常周期最長的扭轉(zhuǎn)振型對應(yīng)的就是第一扭轉(zhuǎn)周期Tt ，周期最長的平動振型對應(yīng)的就是第一平動周期 T1（ 4）對照 “結(jié)構(gòu)整體空間振動簡圖 ”，考察第一扭轉(zhuǎn) /平動周期是否引起整體振動，局部振動不能當(dāng)做第一扭轉(zhuǎn) /平動周期。需考察下一個次長周期。（ 5）考察第一平動周期的基底剪力比是否為最大（值得注意的是在判斷某些復(fù)雜工程的第一平動周期時，還應(yīng)考

17、察該振型產(chǎn)生的基底剪力是否為各振型中的最大值，如果該振型產(chǎn)生的基底剪力很小，那么在地震力作用下他出現(xiàn)的概率就很小，因而也就不是平動主振型，當(dāng)然也就不能成為第一平動周期）（ 6）結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)為主的第一周期Tt 與平動為主的第一周期T1 之比， A 級高度高層建筑不應(yīng)大于0.9；B 級高度高層建筑、混合結(jié)構(gòu)高層建筑及復(fù)雜高層建筑不應(yīng)大于0.85。多塔結(jié)構(gòu)周期比：對于多塔樓結(jié)構(gòu)，不能直接按上面的方法驗算，而應(yīng)該將多塔結(jié)構(gòu)切分成多個單塔，按多個單塔結(jié)構(gòu)分別計算。體育場館、空曠結(jié)構(gòu)和特殊的工業(yè)建筑，沒有特殊要求的，一般不需要控制周期比。體育場館、空曠結(jié)構(gòu)和特殊的工業(yè)建筑，沒有特殊要求的，一般不需要控制周期比

18、。周期、地震力與振型輸出文件（WZQ.OUT ）考慮扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)時的振動周期(秒 )、 X,Y 方向的平動系數(shù)、扭轉(zhuǎn)系數(shù)振型號周期轉(zhuǎn)角平動系數(shù) (X+Y)扭轉(zhuǎn)系數(shù)10.6306110.180.99 ( 0.12+0.88 )0.0120.614421.190.95 ( 0.82+0.12 )0.0530.42482.390.06 ( 0.06+0.00 )0.9440.1876174.520.96 ( 0.95+0.01 )0.0450.171885.001.00 ( 0.01+0.99 )0.0060.13555.030.05 ( 0.05+0.00 )0.9570.0994177.150.97

19、 ( 0.97+0.00 )0.0380.084987.631.00 ( 0.00+1.00 )0.0090.075212.730.03 ( 0.03+0.00 )0.97X 方向的有效質(zhì)量系數(shù):97.72%Y 方向的有效質(zhì)量系數(shù):96.71%即要求： 0.4248/0.6306=0.6790% 說明無需再增加振型計算（高規(guī)5.1.13，計算振型數(shù)應(yīng)使各振型參與質(zhì)量之和不小于總質(zhì)量的90）分析動力學(xué)認(rèn)為結(jié)構(gòu)的第一周期應(yīng)該是出現(xiàn)該振形時所需要的能量最小，第二周期所需要的能量次之，依次往后推。我認(rèn)為規(guī)范規(guī)定Tt/T10.9就是為了讓對結(jié)構(gòu)產(chǎn)生作用的能量中的大部分只夠激起結(jié)構(gòu)的平動而不是扭轉(zhuǎn)。按照動

20、力學(xué)理論，結(jié)構(gòu)第一周期只與結(jié)構(gòu)本身的質(zhì)量、剛度和邊界條件有關(guān)，與外界力沒有關(guān)系，地震只是提供一個激振力，基底剪力是反映這個激振效果的一個指標(biāo)，這個除了以上的條件外，同時就跟地震參數(shù)有關(guān)，比如加速度的值。而結(jié)構(gòu)最容易出現(xiàn)振動的振型就應(yīng)該是第一振型，這個振型所需要的能量最小，最容易發(fā)生。這個就很容易理解為什么扭轉(zhuǎn)振型不能太靠前，起碼不能出現(xiàn)再第一振型。通高層設(shè)計中是可行的。關(guān)于第二平動周期與扭轉(zhuǎn)周期比較接近的問題是相對的，我個人認(rèn)為就是說能拉大到0.9 以下最好，但是不能拉到0.9 以下，也盡量不要超的太多。怎么理解主振型？pkpm 采用了 wilson 教授的質(zhì)量參與系數(shù)的概念（可以查看sap

21、和 etabs ），比如我們計算 15 個振型，質(zhì)量參與系數(shù)達(dá)到了98% ，那么 15 個振型當(dāng)中就有一個質(zhì)量參與系數(shù)最大的振型，比如是 2 振型，它對這個98% 的貢獻(xiàn)最大（比如達(dá)到40% ），那么我們就認(rèn)為它就是主振型。而其它的振型的貢獻(xiàn)可能相對很小。主振型的意義在于： 它可能不是最容易被激勵起的振型，但是它一旦被激勵起了，那么它就是結(jié)構(gòu)振動的主要成分，所以我們在抗震的時候我特別給與關(guān)注，盡量避免它與扭轉(zhuǎn)振型靠近。這也就是我建議ljbwhu 將 T2 與 Tt 拉大點的原因。在常規(guī)的高層結(jié)構(gòu)設(shè)計中，由于各種限制，不容易出現(xiàn)以下這種情況：當(dāng)結(jié)構(gòu)中存在某些相對軟弱的部分或者構(gòu)件的時候，則結(jié)構(gòu)的

22、主振型會出現(xiàn)的比較靠后，這很容易理解，因為軟弱的地方在激勵能量相對小的時候就會局部振動，此時不是整體振動， 所以該振型的質(zhì)量參與系數(shù)很小，但是它們卻是低階振型。所以我前面的貼子提到了模型錯誤，這里的錯誤并不是指模型邏輯上的錯誤，而是某些構(gòu)件的剛度、尺寸、材料等原因的錯誤，造成局部軟弱。這種情況比較特殊，但是也可能出現(xiàn)，所以要避免。主振型：對于某個特定的地震作用引起的結(jié)構(gòu)反應(yīng)而言，一般每個參與振型都有著一定的貢獻(xiàn)，貢獻(xiàn)最大的振型就是主振型，貢獻(xiàn)指標(biāo)的確定一般有兩個，一是基底剪力的貢獻(xiàn)大小，二是應(yīng)變能的貢獻(xiàn)大小。一般而言，基底剪力的貢獻(xiàn)大小比較直觀，容易被我們接受扭轉(zhuǎn)為主的振型中 ,周期最長的稱為

23、第一扭轉(zhuǎn)為主的振型, 其周期稱為扭轉(zhuǎn)為主的第一自振周期Tt 。平動為主的振型中, 根據(jù)確定的兩個水平坐標(biāo)軸方向X 、 Y , 可區(qū)分為 X 向平動為主的振型和 Y向平動為主的振型。假定X 、 Y方向平動為主的第一振型(即兩個方向平動為主的振型中周期最長的振型) 的周期值分別記為 T1 X 和 T1Y ，其中的大者位 T1, 小者為 T2 。則 T1 即為高規(guī)第 41315 條中所說的平動為主的第一自振周期 , T2姑且稱作平動為主的第二自振周期。研究表明 , 結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)第一自振周期與地震作用方向的平動第一自振周期之比值, 對結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)響應(yīng)有明顯影響 , 當(dāng)兩者接近時 , 結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)顯著增大7

24、 。高規(guī)第 41315條對結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)為主的第一自振周期 Tt 與平動為主的第一自振周期T1之比值進(jìn)行了限制, 其目的就是控制結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)剛度不能過弱, 以減小扭轉(zhuǎn)效應(yīng)。高規(guī)對扭轉(zhuǎn)為主的第一自振周期Tt 與平動為主的第二自振周期T2 之比值沒有進(jìn)行限制, 主要考慮到實際工程中 , 單純的一階扭轉(zhuǎn)或平動振型的工程較少, 多數(shù)工程的振型是扭轉(zhuǎn)和平動相伴隨的,即使是平動振型 , 往往在兩個坐標(biāo)軸方向都有分量。針對上述情況, 限制 Tt 與 T1 的比值是必要的 , 也是合理的 , 具有廣泛適用性 ; 如對 Tt 與 T2 的比值也加以同樣的限制 , 對一般工程是偏嚴(yán)的要求。對特殊工程,如比較規(guī)則、 扭轉(zhuǎn)中心

25、與質(zhì)心相重合的結(jié)構(gòu), 當(dāng)兩個主軸方向的側(cè)向剛度相差過大時, 可對 Tt 與 T2的比值加以限制 , 一般不宜大于 1.0 。實際上 , 按照抗震規(guī)范第 31513條的規(guī)定 , 結(jié)構(gòu)在兩個主軸方向的側(cè)向剛度不宜相差過大 , 以使結(jié)構(gòu)在兩個主軸方向上具有比較相近的抗震性能。當(dāng)然 , 振型特征判斷還與宏觀振動形態(tài)有關(guān)。對結(jié)構(gòu)整體振動分析而言, 結(jié)構(gòu)的某些局部振動的振型是可以忽略的 , 以利于主要問題的把握。注意上面這句話的意義說明了，某些局部振動可以忽略掉，那么如何判斷某些局部振動呢？就轉(zhuǎn)到我們上面所討論的問題上來了，可以采用振型總剪力的大小來判斷或者振型質(zhì)量參與系數(shù)來判斷。忽略某些總剪力很小或者質(zhì)

26、量參與系數(shù)很小的振型，而保留那些相對較大的振型，這樣說的話，就沒有必要強(qiáng)制制要求將總剪力最大的平動周期作為第一平動周期了！第一扭轉(zhuǎn)周期的確定也沒有什么疑惑。那個審圖中心的意見有問題！1 ）如果一個結(jié)構(gòu) X ，Y 方向周期相差很大時，前幾個平動周期往往是一個方向的（如均為X 方向或均為 Y 方向）。此時要求Tt/T10.9 即可。（ 2 ）如果一個結(jié)構(gòu) X， Y 方向周期相差不大時，應(yīng)使第一第二振型周期以平動為主（此時第一第二振型分別是 X， Y 向），此時要求 Tt/T1 和 Tt/T2 均 0.9 。這是容易作到的。另附手頭一些資料，不知對大家有無幫助：（ 1 ）高規(guī) 4.3.5 條的條文說

27、明主要意思： Tt 與 T1 兩者接近時由于振動耦連影響，結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)效應(yīng)明顯增大。（ 2 ）2002 年 9 月版 SATWE 用戶手冊124 頁：振型的方向角0 度是 X 方向， 90 度是 Y 方向。依次類推。它的意義在于使我們明確知道結(jié)構(gòu)剛度的薄弱方向。兩個第一側(cè)移振型的方向角，代表了水平地震作用的兩個近似的最不利方向。（ 3 ）2002 年 9 月版 SATWE 用戶手冊 124 頁：主振型的概念：對于地震引起的結(jié)構(gòu)反應(yīng)而言，參與振型貢獻(xiàn)最大的就是主振型。衡量貢獻(xiàn)大小有2 個指標(biāo)較合適，一是基底剪力貢獻(xiàn)，二是應(yīng)變能貢獻(xiàn)。基底剪力貢獻(xiàn)較易為工程技術(shù)人員接受。 SATWE 給出每個振型每個地

28、震方向的基底剪力貢獻(xiàn)。用于判斷每個地震方向的主振型。PS: 周期比計算方法：1) 扭轉(zhuǎn)周期與平動周期的判斷：從計算書中找出所有扭轉(zhuǎn)系數(shù)大于0.5 的平動周期，按周期值從大到小排列。同理，將所有平動系數(shù)大于0.5 的平動周期值從大到小排列；2 ）第一周期的判斷：從列隊中選出數(shù)值最大的扭轉(zhuǎn)（平動）周期，查看軟件的“結(jié)構(gòu)整體空間振動簡圖”，看該周期值所對應(yīng)的振型的空間振動是否為整體振動，如果其僅僅引起局部振動，則不能作為第一扭轉(zhuǎn)（平動）周期，要從隊列中取出下一個周期進(jìn)行考察，以此類推，直到選出不僅周期值較大而且其對應(yīng)的振型為結(jié)構(gòu)整體振動的值即為第一扭轉(zhuǎn)（平動）周期；值得注意的是，在判斷復(fù)雜結(jié)構(gòu)的第一

29、平動周期時，還應(yīng)考察該振型產(chǎn)生的基底剪力是否為各振型中的最大值，如果該振型產(chǎn)生的基底剪力很小，就不是第一平動周期。（詳細(xì)見 PKPM 新天地 2005.1 期）3) 周期比計算： 將第一扭轉(zhuǎn)周期值除以第一平動周期即可。調(diào)整方法：1）程序調(diào)整： satwe 程序不能實現(xiàn)2）人工調(diào)整：只能人工調(diào)整改變結(jié)構(gòu)平面布置，提高結(jié)構(gòu)規(guī)扭轉(zhuǎn)剛度；總的調(diào)整原則是加強(qiáng)結(jié)構(gòu)外圍墻、柱或梁的剛度，適當(dāng)削弱結(jié)構(gòu)中間墻、柱的剛度。電算結(jié)果的判別與調(diào)整要點:1. 對于剛度均勻的結(jié)構(gòu)，在考慮扭轉(zhuǎn)耦連計算時，一般來說前兩個或幾個振型為其主振型，但對于剛度不均勻的復(fù)雜結(jié)構(gòu)，上述規(guī)律不一定存在?？傊诟邔咏Y(jié)構(gòu)設(shè)計中，使得扭轉(zhuǎn)振型不

30、應(yīng)靠前，以減小震害。 SATWE 程序中給出了各振型對基底剪力貢獻(xiàn)比例的計算功能 ,通過參數(shù) Ratio( 振型的基底剪力占總基底剪力的百分比 )可以判斷出那個振型是 X 方向或 Y 方向的主振型，并可查看以及每個振型對基底剪力的貢獻(xiàn)大小。2. 振型分解反應(yīng)譜法分析計算周期，地震力時，還應(yīng)注意兩個問題，即計算模型的選擇與振型數(shù)的確定。一般來說，當(dāng)全樓作剛性樓板假定后，計算時宜選擇“側(cè)剛模型 ”進(jìn)行計算。而當(dāng)結(jié)構(gòu)定義有彈性樓板時則應(yīng)選擇 “總剛模型 ”進(jìn)行計算較為合理。至于振型數(shù)的確定，應(yīng)按上述高規(guī) 5.1.13 條（ B 級高度的高層建筑結(jié)構(gòu)和本規(guī)程第10 章規(guī)定的復(fù)雜高層建筑結(jié)構(gòu)，抗震設(shè)計時

31、，宜考慮平扭耦聯(lián)計算結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)，振型數(shù)不應(yīng)小于15，對多塔樓結(jié)構(gòu)的振型數(shù)不應(yīng)小于塔樓數(shù)的9 倍，且計算振型數(shù)應(yīng)使各振型參與質(zhì)量之和不小于總質(zhì)量的90）執(zhí)行，振型數(shù)是否足夠，應(yīng)以計算振型數(shù)使振型參與質(zhì)量不小于總質(zhì)量的90%作為唯一的條件進(jìn)行判別。( 耦聯(lián) 取 3 的倍數(shù)，且 3倍層數(shù)， 非耦聯(lián) 取 層數(shù)，直到參與計算振型的有效質(zhì)量系數(shù) 90 )3.如同位移比的控制一樣，周期比側(cè)重控制的是側(cè)向剛度與扭轉(zhuǎn)剛度之間的一種相對關(guān)系，而非其絕對大小，它的目的是使抗側(cè)力構(gòu)件的平面布置更有效、更合理，使結(jié)構(gòu)不至于出現(xiàn)過大（相對于側(cè)移）的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)。即周期比控制不是在要求結(jié)構(gòu)足夠結(jié)實，而是在要求結(jié)構(gòu)承載布局的

32、合理性。考慮周期比限制以后，以前看來規(guī)整的結(jié)構(gòu)平面，從新規(guī)范的角度來看，可能成為 “平面不規(guī)則結(jié)構(gòu) ”。一旦出現(xiàn)周期比不滿足要求的情況，一般只能通過調(diào)整平面布置來改善這一狀況，這種改變一般是整體性的，局部的小調(diào)整往往收效甚微。周期比不滿足要求，說明結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)剛度相對于側(cè)移剛度較小，總的調(diào)整原則是要加強(qiáng)外圈結(jié)構(gòu)剛度、增設(shè)抗震墻、增加外圍連梁的高度、削弱內(nèi)筒的剛度。4. 扭轉(zhuǎn)周期控制及調(diào)整難度較大，要查出問題關(guān)鍵所在，采取相應(yīng)措施，才能有效解決問題。a)扭轉(zhuǎn)周期大小與剛心和形心的偏心距大小無關(guān)，只與樓層抗扭剛度有關(guān)；b)剪力墻全部按照同一主軸兩向正交布置時，較易滿足；周邊墻與核心筒墻成斜交布置時要

33、注意檢查是否滿足；c)當(dāng)不滿足周期限制時，若層位移角控制潛力較大，宜減小結(jié)構(gòu)豎向構(gòu)件剛度，增大平動周期；d)當(dāng)不滿足周期限制時，且層位移角控制潛力不大，應(yīng)檢查是否存在扭轉(zhuǎn)剛度特別小的層，若存在應(yīng)加強(qiáng)該層的抗扭剛度；e)當(dāng)不滿足扭轉(zhuǎn)周期限制，且層位移角控制潛力不大，各層抗扭剛度無突變，說明核心筒平面尺度與結(jié)構(gòu)總高度之比偏小，應(yīng)加大核心筒平面尺寸或加大核心筒外墻厚，增大核心筒的抗扭剛度。f) 當(dāng)計算中發(fā)現(xiàn)扭轉(zhuǎn)為第一振型，應(yīng)設(shè)法在建筑物周圍布置剪力墻，不應(yīng)采取只通過加大中部剪力墻的剛度措施來調(diào)整結(jié)構(gòu)的抗扭剛度。5.新高規(guī) 5.1.5 規(guī)定，進(jìn)行高層建筑內(nèi)力與位移計算時，可假定樓板在其自身平面內(nèi)為無限

34、剛性，如果在結(jié)構(gòu)模型中設(shè)定了彈性板或樓板開大洞，應(yīng)計算兩次，第一次抗震計算時選擇 （ satwe 分析與設(shè)計參數(shù)補(bǔ)充定義總信息對所有樓層強(qiáng)制采用剛性樓板假定） ，按規(guī)范要求的條件計算周期比，第二次應(yīng)在周期比滿足要求后，不選擇該項，以彈性樓板假定進(jìn)行配筋計算。對于不適宜剛性樓板假定的復(fù)雜高層建筑結(jié)構(gòu)，不宜考慮周期比控制。6.調(diào)整周期比原則總結(jié)如下：結(jié)構(gòu)抗側(cè)力構(gòu)件的布局均勻?qū)ΨQ。增加結(jié)構(gòu)周邊剛度：a.增大周邊柱、剪力墻的截面或數(shù)量。b.增大周邊梁的高度，樓板的厚度。c.在樓板外伸段凹槽處設(shè)置連接梁或連接板。d.加強(qiáng)轉(zhuǎn)角窗周邊構(gòu)件的截面和強(qiáng)度，包括剪力墻暗柱，窗間墻，樓板等，特別是增設(shè)暗梁。e.減小

35、周邊剪力墻洞口。f. 降低結(jié)構(gòu)中部的剛度：a.結(jié)構(gòu)中部剪力墻上開洞；b.中部核心筒開結(jié)構(gòu)洞再填充。三、層剛度比控制規(guī)范條文：1抗震規(guī)范附錄E.2.1 規(guī)定，筒體結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層上下的結(jié)構(gòu)質(zhì)量中心宜接近重合(不包括裙房 )，轉(zhuǎn)換層上下層的側(cè)向剛度比不宜大于2。2高規(guī)的3.5.2 條規(guī)定，抗震設(shè)計的高層建筑結(jié)構(gòu)：對框架結(jié)構(gòu)，樓層與其相鄰上層的側(cè)向剛度比可按式 (3 52 1)計算，且本層與相鄰上層的比值不宜1小于 0.7，與相鄰上部三層剛度平均值的比值不宜小于0.8。358 側(cè)向剛度變化、 承載力變化、 豎向抗側(cè)力構(gòu)件連續(xù)性不符合本規(guī)程第352、353、354條要求的樓層，其對應(yīng)于地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的剪力應(yīng)

36、乘以1.25 的增大系數(shù)。3高規(guī)的 5.3.7 條規(guī)定，高層建筑結(jié)構(gòu)整體計算中，當(dāng)?shù)叵率翼敯遄鳛樯喜拷Y(jié)構(gòu)嵌固部位時，地下一層與首層側(cè)向剛度比不宜小于2。4高規(guī)的 10.2.3 條規(guī)定，轉(zhuǎn)換層上部結(jié)構(gòu)與下部結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度變化應(yīng)符合本規(guī)程附錄E 的規(guī)定。：E.0.1) 當(dāng)轉(zhuǎn)換層設(shè)置在1、2 層時，可近似采用轉(zhuǎn)換層與其相鄰上層結(jié)構(gòu)的等效剪切剛度比e1 表示轉(zhuǎn)換層上、 下層結(jié)構(gòu)剛度的變化， 宜接近 1，非抗震設(shè)計時 不應(yīng)小于 0.4，抗震設(shè)計時 不應(yīng)小于 0.5。e1e1e1E.0.2)當(dāng)轉(zhuǎn)換層設(shè)置在第2 層以上時，按本規(guī)程式 (3 5 21)計算的轉(zhuǎn)換層與其相鄰上層的側(cè)向剛度比不應(yīng)小于 0.6。E.

37、0.3)轉(zhuǎn)換層設(shè)置在第2 層以上時， 尚宜采用圖 E 所示的計算模型按公式(E03)計算轉(zhuǎn)換層下部結(jié)構(gòu)與上部結(jié)構(gòu)的等效側(cè)向剛度比e2。e2 宜接近 1，非抗震設(shè)計時 e2 不應(yīng)小于0.5，抗震設(shè)計時 e2 不應(yīng)小于 0.8。名詞釋義：剛度比指結(jié)構(gòu)豎向不同樓層的側(cè)向剛度的比值（也稱層剛度比），該值主要為了控制高層結(jié)構(gòu)的豎向規(guī)則性，以免豎向剛度突變，形成薄弱層。對于地下室結(jié)構(gòu)頂板能否作為嵌固端，轉(zhuǎn)換層上、下結(jié)構(gòu)剛度能否滿足要求，及薄弱層的判斷，均以層剛度比作為依據(jù)。 抗規(guī) 與 高規(guī) 提供有三種方法計算層剛度，即剪切剛度（ Ki=GiAi/hi）、剪彎剛度（ Ki=V i/ i）、地震剪力與地震層間

38、位移的比值（ Ki=V i/ui）（ Ki = Fi /，isatwe 實際計算方式） 。通常選擇第三種算法。剛度的正確理解應(yīng)為產(chǎn)生一個單位位移所需要的力建筑結(jié)構(gòu)的總信息(WMASS.OUT)=各層剛心、偏心率、相鄰層側(cè)移剛度比等計算信息Ratx1，Raty1 : X ，Y 方向本層塔側(cè)移剛度與上一層相應(yīng)塔側(cè)移剛度 70%的比值或上三層平均側(cè)移剛度 80%的比值中之較小者=即要求：Ratx1 、Raty1 1剛度比不滿足時的調(diào)整方法：1）程序調(diào)整： 如果某樓層剛度比的計算結(jié)果不滿足要求，satwe 自動將該樓層定義為薄弱層，并按 10版高規(guī) 3.5.8 將該樓層地震剪力放大1.25 倍。2）人

39、工調(diào)整：如果還需人工干預(yù)，可適當(dāng)降低本層層高和加強(qiáng)本層墻、柱或梁的剛度，適當(dāng)提高上部相關(guān)樓層的層高和削弱上部相關(guān)樓層墻、柱或梁的剛度。電算結(jié)果的判別與調(diào)整要點:1. 規(guī)范對結(jié)構(gòu)層剛度比和位移比的控制一樣， 也要求在剛性樓板假定條件下計算。 對于有彈性板或板厚為零的工程，應(yīng)計算兩次，在剛性樓板假定條件下計算層剛度比并找出薄弱層，然后在真實條件下完成其它結(jié)構(gòu)計算。2.層剛比計算及薄弱層地震剪力放大系數(shù)的結(jié)果詳見結(jié)構(gòu)的總信息WMASS.OUT 。一般來說，結(jié)構(gòu)的抗側(cè)剛度應(yīng)該是沿高度均勻或沿高度逐漸減少，但對于框支層或抽空墻柱的中間樓層通常表現(xiàn)為薄弱層，由于薄弱層容易遭受嚴(yán)重震害，故程序根據(jù)剛度比的計

40、算結(jié)果或?qū)娱g剪力的大小自動判定薄弱層，并乘以放大系數(shù)，以保證結(jié)構(gòu)安全。當(dāng)然，薄弱層也可在調(diào)整信息中通過人工強(qiáng)制指定。3.對于上述三種計算層剛度的方法，我們應(yīng)根據(jù)實際情況進(jìn)行選擇：對于底部大空間為一層時或多層建筑及磚混結(jié)構(gòu)應(yīng)選擇“剪切剛度 ”；對于底部大空間為多層時或有支撐的鋼結(jié)構(gòu)應(yīng)選擇“剪彎剛度 ”；而對于通常工程來說，則可選用第三種規(guī)范建議方法，此法也是SATWE 程序的默認(rèn)方法。Satwe 主菜單第二項 （ satwe 計算控制參數(shù)）層剛度比計算。(結(jié)構(gòu)基本自振周期可以估算，計算方式可見高規(guī)3.2.6 條表 3.2.6-1 注。 SATWE 計算時，第一次宜取程序默認(rèn)值 （按高規(guī) 附錄 B

41、 公式 B.0.2 自動得出），經(jīng)運(yùn)算后將得出的結(jié)構(gòu)第一平動周期代入重算。偏心率用來進(jìn)行剛心質(zhì)心距離控制，一般不宜超過0.15?？挂?guī)通過水平位移比值來判斷,其實是一樣的。我覺得主要通過后者來判斷,前者可作為設(shè)計調(diào)整的參考。偏心率計算可見 高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程JGJ99-98之附錄二。偏心率過大，一般是結(jié)構(gòu)布置方面的問題，如剪力墻布置不均勻等。剪力墻結(jié)構(gòu)中有時短肢墻很難避免，當(dāng)僅有少量時，設(shè)計時可對短肢墻提高一級抗震等級后，滿足軸壓比和短肢墻的構(gòu)造要求即可。當(dāng)結(jié)構(gòu)中短肢剪力墻較多時，應(yīng)定義為短肢剪力墻較多結(jié)構(gòu)（北京市定義方法：短肢剪力墻較多結(jié)構(gòu)的定義，可按結(jié)構(gòu)中短肢剪力墻承受的豎向荷載與總

42、豎向荷載的比例來確定，當(dāng)由短肢剪力墻負(fù)荷的樓面面積與全部樓面面積之比超過50時，應(yīng)定義為短肢剪力墻較多結(jié)構(gòu)；），短肢剪力墻較多的結(jié)構(gòu)有一些單獨的規(guī)定，如最大適用高度、抗震等級、截面厚度及配筋率等（北京市的可參見建筑結(jié)構(gòu)專業(yè)技術(shù)措施第5.5.5 條） )四、層間受剪承載力之比控制規(guī)范條文：層間受剪承載力比也是控制結(jié)構(gòu)豎向不規(guī)則性和判斷薄弱層的重要指標(biāo)。新高規(guī)的 3.5.3 條規(guī)定，A級高度高層建筑的樓層抗側(cè)力結(jié)構(gòu)的層間受剪承載力不宜小于其相鄰上一層受剪承載力的80，不應(yīng)小于其相鄰上一層受剪承載力的65；B級高度高層建筑的樓層抗側(cè)力結(jié)構(gòu)的層間受剪承載力不應(yīng)小于其相鄰上一層受剪承載力的75?？挂?guī) 3

43、.4.4-2（3）規(guī)定：平面規(guī)則而豎向不規(guī)則的建筑，剛度小的樓層的地震剪力應(yīng)乘以不小于1.15的增大系數(shù)；樓層承載力突變時，薄弱層抗側(cè)力結(jié)構(gòu)的受剪承載力不應(yīng)小于相鄰上一樓層的65。新高規(guī) 3.5.8條規(guī)定：側(cè)向剛度變化、承載力變化、豎向抗側(cè)力構(gòu)件連續(xù)性不符合本規(guī)程第3.5.2、3.5.3、3.5.4條要求的樓層，其對應(yīng)于地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的剪力應(yīng)乘以1.25的增大系數(shù)。建筑結(jié)構(gòu)的總信息 (WMASS.OUT)*樓層抗剪承載力、及承載力比值*Ratio_Bu:表示本層與上一層的承載力之比即要求：Ratio_Bu 0.8(0.75)如不符，說明本層為薄弱層，加強(qiáng)調(diào)整軟件實現(xiàn)方法:1.層間受剪承載力的計

44、算與砼強(qiáng)度、實配鋼筋面積等因素有關(guān)，在用SATWE 軟件接 PK 出施工圖之前，實配鋼筋面積是不知道的，因此SATWE 程序以計算配筋面積代替實配鋼筋面積是不真實的。2. 目前的 SATWE 軟件在結(jié)構(gòu)設(shè)計信息 （ WMASS.OUT ）文件中輸出了相鄰層層間受剪承載力之比的比值，該比值是否滿足規(guī)范要求需要設(shè)計人員人為判斷。3. 受剪承載力計算以矩形柱代替異性柱和剪力墻作近似計算，結(jié)果僅供參考。五、剛重比控制規(guī)范條文： (新高規(guī) 5.4.4 條)1對于剪力墻結(jié)構(gòu),框剪結(jié)構(gòu) ,筒體結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性必須符合下列規(guī)定:EJd 1.4H2 Gi2對于框架結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性必須符合下列規(guī)定:D i 10H2 Gj/h

45、i名詞釋義：結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度與重力荷載設(shè)計值之比稱為剛重比。它是控制結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定的重要指標(biāo)，也是影響重力二階（ p-）效應(yīng)的主要參數(shù),且重力二階效應(yīng)隨著結(jié)構(gòu)剛重比的降低呈雙曲線關(guān)系增加。高層建筑在風(fēng)荷載或水平地震作用下,若重力二階效應(yīng)過大則會引起結(jié)構(gòu)的失穩(wěn)倒塌，故控制好結(jié)構(gòu)的剛重比，則可以控制結(jié)構(gòu)不失去穩(wěn)定。建筑結(jié)構(gòu)的總信息(WMASS.OUT)= 結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定驗算結(jié)果=X 向剛重比 EJd/GH 2=47.79Y 向剛重比241.49EJd/GH =該結(jié)構(gòu)剛重比EJd/GH2大于 1.4,能夠通過高規(guī)(5.4.4) 的整體穩(wěn)定驗算該結(jié)構(gòu)剛重比EJd/GH 2大于 2.7,可以不考慮重力二階效應(yīng)

46、（見七、重力二階效應(yīng)）剛重比不滿足時的調(diào)整方法：1、程序調(diào)整：剛重比不滿足規(guī)范上限要求，在SATWE 的“設(shè)計信息 ”中勾選 “考慮 P-效應(yīng) ”，程序自動計入重力二階效應(yīng)的影響。2、人工調(diào)整：剛重比不滿足規(guī)范下限要求，只能通過調(diào)整增強(qiáng)豎向構(gòu)件，加強(qiáng)墻、柱等豎向構(gòu)件的剛度。六、重力二階效應(yīng)（p- ）：規(guī)范條文：新高規(guī) 5.4.1 規(guī)定：當(dāng)高層建筑結(jié)構(gòu)滿足下列規(guī)定時，彈性計算分析時可不考慮重力二階效應(yīng)的不利影響。1.對于剪力墻結(jié)構(gòu),框剪結(jié)構(gòu) ,筒體結(jié)構(gòu) :EJd 2.7H2 Gi2對于框架結(jié)構(gòu)D i 20H2 Gj /hi當(dāng)高層建筑結(jié)構(gòu)不滿足本規(guī)程第 541 條的規(guī)定時，結(jié)構(gòu)彈性計算時應(yīng)考慮重力

47、二階效應(yīng)對水平力作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力和位移的不利影響。新抗規(guī) 3.6.3 規(guī)定：當(dāng)結(jié)構(gòu)在地震作用下的重力附加彎矩大于初始彎矩的10時，應(yīng)計入重力二階效應(yīng)的影響。（注：重力附加彎矩指任一樓層以上全部重力荷載與該樓層地震平均層間位移的乘積；初始彎矩指該樓層地震剪力與樓層層高的乘積。）新抗規(guī) 8.2.3-1 規(guī)定：鋼結(jié)構(gòu)應(yīng)按本規(guī)范第363 條規(guī)定計入重力二階效應(yīng)。進(jìn)行二階效應(yīng)的彈性分析時，應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 50017 的有關(guān)規(guī)定，在每層柱頂附加假想水平力。新混規(guī) 5.3.4 規(guī)定： 當(dāng)結(jié)構(gòu)的二階效應(yīng)可能使作用效應(yīng)顯著增大時，在結(jié)構(gòu)分析中應(yīng)考慮二階效應(yīng)的不利影響。混凝土結(jié)構(gòu)的重力二階效應(yīng)可采用有限元分析方法計算， 也可采用本規(guī)范附錄 B 的簡化方法。 當(dāng)采用有限元分析方法時，宜考慮混凝土構(gòu)件開裂對構(gòu)件剛度的影響。新混規(guī)附錄 B：在框架結(jié)構(gòu)、剪力墻結(jié)構(gòu)、框架 -剪力墻結(jié)構(gòu)及筒體結(jié)構(gòu)中，當(dāng)采用增大系數(shù)法近似計算結(jié)構(gòu)因側(cè)移產(chǎn)生的二階效應(yīng) (P 效應(yīng) )時，應(yīng)對未考慮 P 效應(yīng)的一階彈性分析所得的柱、墻肢端彎矩和梁端彎矩以及層間位移分別按公式(B 0 11