快拆架實用模板支撐系統(tǒng)施工方案設計

1、目錄一、編制依據(jù)二、工程概況三、施工準備四、施工方法五、質(zhì)量保證措施六、安全措施七、環(huán)保措施八、梁、板荷載驗算九、只招保障（崗位職責）、編制依據(jù)1. 混凝土結(jié)構(gòu)施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GBJ50204-20022. 建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-20083. 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-20124. 建筑工程質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準（GB50300-20015. 建筑施工高空作業(yè)安全技術(shù)規(guī)程（JGJ80-91）6. 建筑施工安全檢查標準JGJ59-20117. 本工程相應的設計圖紙等相關資料8. 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001 ）二、工程概況工程概況：舞蹈系位于貴

2、陽幼兒師范學校西南角，周圍無居民生活區(qū)。無 地下室，地上3層。層高為6m總建筑面積3607.09吭框架結(jié)構(gòu)，基礎 采用人工挖孔樁；所有模板均采用18mn厚膠合板，由結(jié)構(gòu)圖提供本工程柱、 梁截面尺寸分別為柱最大截面為 600X 800mm梁350X 800,最大梁凈跨為 5.7m，最大板厚120mm一二層按照普通模板設計，屋面層（斜屋面）支 撐最大咼度10m和各連廊標咼在9m左右按照咼支撐模板設計。三、施工準備1、技術(shù)準備1）樓層控制線、軸線、墻身線、標高線等已復核，均與設計圖紙相 吻合；2）項目部及勞務隊管理人員在仔細熟悉圖紙的情況下，對現(xiàn)場需 要搭設腳手架以及防護架的部位進行掌握，針對不同部

3、位確定相應的腳手架類型，并提前對操作人員進行技術(shù)及安全交底，做到搭設規(guī)范，一次成 型。3）底層地坪已澆筑100mn厚C20混凝土墊層并清理完現(xiàn)場；2、材料準備鋼管采用48X 3.0鋼管，進場時嚴格檢查材料質(zhì)量，壁厚不夠的 嚴禁用于現(xiàn)場施工。扣件采用1kg/個的標準扣件，十字扣件、旋轉(zhuǎn)扣件和直接扣件合理搭 配。墊木：可采用50mn厚木跳板通長設置，或面積不小于 0.15 ，厚 度不小于50mnt勺木板進行鋪墊。局部地方可采取地坪硬化措施，立桿于硬 化地坪上方。密目網(wǎng)：應使用新購進的綠色安全立網(wǎng)，對于破損、雜物殘留或顏 色不一致的密目網(wǎng)嚴禁用于外架立面防護。安全兜網(wǎng)：用于操作面下層的安全兜網(wǎng)，規(guī)格

4、為必須能夠承受100kg重 物10m高沖擊荷載，出場合格證和質(zhì)保證書齊全，并在進場后進行沖擊試驗， 報監(jiān)理業(yè)主審核合格后方可投入使用。其它機具材料準備如切割機、鐵絲、扎 絲、扳手、工具包等合理配置。3、人力準備每個勞務隊必須配備專業(yè)架子工，用于腳手架搭設，要求操作熟練、 持證上崗、入場教育、安全技術(shù)交底齊全。架子工的數(shù)量不少于20人，以滿足現(xiàn)場施工需求。同時，配備足夠數(shù)量的普工，用于材料傳遞、清理等 輔助工作。四、施工方法（一）支模順序（1）按照快拆架標準層支模圖備齊所需構(gòu)配件（本工程支模所需構(gòu)配件包括2.6m立桿，U型可調(diào)頂托，橫桿1.0m、0.7m）。（2）按照快拆架標準層支模圖在樓板上彈

5、模板支撐位置線，按模板支 撐位置線支一個立方體支撐格構(gòu)，并在立桿底部墊上木板（如a 6rn橫桿示意圖圖）：iffQO9CN立方休支鮒(3) 沿已支成的立方體支承格構(gòu)，嚴格按照標準層支模圖完成剩余的 搭設。搭設過程中，同一個插座上橫桿與其搭接的立桿要互相垂直，同一 方向內(nèi)搭接的橫桿要順直并且與模板支撐位置線保持平行。(4) 按橫桿步距要求搭設橫桿，在立桿頂部安裝 U型可調(diào)頂托，安放 龍骨通過調(diào)節(jié)U型頂托調(diào)平到所需標高。(5) 木龍骨懸臂端用鋼管、扣件、U形可調(diào)頂托或可調(diào)底座支頂加固， 施工方根據(jù)現(xiàn)場實際情況加設剪刀撐。(6) 鋪模板，模板縫貼膠帶紙或刮模板膩子，刷脫模劑，模板預檢（二）模板安裝1

6、柱模板安裝： 首先彈出柱的中心線及四周邊線； 根據(jù)測量標高進行柱周邊找平； 根據(jù)設計圖要求，事先用18mn厚高強復合九層板制成定型柱模板 并編號堆碼； 搭設模板架子，其立桿間距1.0m和0.7m,水平桿間距1.5m，縱橫 桿排列整齊，離地面300mn設置掃地桿，建筑物四周立桿搭設滿堂剪刀撐， 室內(nèi)隔四跨設置剪刀撐； 模板吊裝就位，各塊組合連接，模板下腳內(nèi)口應與底部墨線對齊， 然后校正吊垂直，通排柱在下腳進位，吊直后上口拉通線校正中間各柱模 板。 柱腳應預留200X 200的清掃口，保證在澆筑混凝土前能清理出模板內(nèi)的雜物。柱子較高時應預留澆灌口，高度不得高于柱腳2m 柱模應根據(jù)柱斷面尺寸和砼的澆

7、灌速度加設柱箍或?qū)z桿。柱子支模示意圖如下2、安裝梁模板先在柱上彈出軸線、梁位置線和水平控制標高線，按設計標高調(diào)整腳 手架可調(diào)頂托的標高，可調(diào)頂托的外露部份不應超過200mm在可調(diào)頂托的托板上安放50mM 100mn木方或48雙鋼管作主龍骨，在主龍骨上安裝 梁底次龍骨（50mM 100mn木方）250mm次龍骨安裝完成后，用膠合板 安裝梁底模板，并拉線找平。當梁跨度在大于或等于4m時，起拱高度為全 跨長度的1/1000-3/1000。主、次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。 梁底模安裝后，再安裝側(cè)模及對拉高強螺栓。3、安裝樓面模板通線調(diào)整腳手架頂托的標高，將其調(diào)到預定的高度。在可調(diào)頂托托板

8、上架設50mM 100mn木方或48鋼管作主龍骨，主龍骨固定后架設次龍骨（50mM 100mn木方）350mrr然后在次龍骨上安裝膠合板模板。鋪膠合 板時，可從四周鋪起，在中間收口。（三）腳手架和模板的拆除1、拆除側(cè)模時應能保證混凝土表面及棱角不受損傷；底模及其支架拆 除時的混凝土強度應符合設計要求，以同條件養(yǎng)護試件強度試驗報告為依 據(jù)。拆模前應經(jīng)監(jiān)理工程師批準。結(jié)構(gòu)類型結(jié)構(gòu)跨度按設計的混凝土強度標準值的百分率表示（%板< 2> 50>2, < 8> 75>8> 100梁、拱< 8> 75>8> 100懸壁構(gòu)件-> 100

9、2、拆模前可先拆除梁底一道水平拉桿， 以滿足施工人員站立作業(yè)，用 木方和模板搭設作業(yè)平臺，檢查周圍的安全網(wǎng)是否完好，經(jīng)項目部或?qū)Ｂ?安全員檢查安全后才能進行拆模施工。3、拆模應遵循先支后拆，后支先拆，先拆不承重的模板后拆承重部分 的模板；自上而下，支架先拆側(cè)向支撐，后拆豎向支撐等原則。4、拆除頂板模板時應將可調(diào)螺旋向下退 100mm使龍骨與板脫離，先 拆主龍骨，再拆次龍骨，最后取頂板模。拆除時人站在鋼管架下，待頂板 上木料拆完后，再拆鋼管架。5、拆除大跨度梁板模時，宜先從跨中開始，分別拆向兩端。當局部有 砼吸附或粘接模板時，可在模板下口接點處用撬棍松動模板，方便人員的 拆除。6、拆模時不要用力

10、過猛，拆下來的材料要必須及時從架體內(nèi)運走， 不 得堆積在支架內(nèi)，整理拆下后的模板及時清理干凈，板模應涂刷水性脫模劑，按規(guī)格分類堆放整齊。7、嚴禁站在懸臂結(jié)構(gòu)上面敲拆底模。嚴禁在同一垂直平面上操作。&模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支架宜分散 堆放并及時清運。（四）模板、腳手架的維護和管理1、在使用過程中要及時清理附著在模板上的混凝土，刷脫模劑。2、模板、腳手架拆除至存放點時，模板保持平放，腳手架要堆碼整齊。3、拆下的模板應急時清除灰漿，難以清除時，可采取模板除垢劑處理， 不準敲砸，拆下來的腳手架要清理架體上附著的混凝土塊等。拆下來的模 板、腳手架，如發(fā)現(xiàn)翹曲、變形、應及

11、時修理，損壞的板面應及時進行修 補。4、暫時不用的材料應入庫保存，分類管理。（五）立面、節(jié)點示意圖正立面圖俯視圖一o插頭示意圖施工要點1、施工前必須熟悉設計方案，進行技術(shù)交底。嚴格按照設計要求進行 支模，嚴禁隨意支搭。2、支立模板支架時，立桿位置要準確，立桿、橫桿形成的支承格構(gòu)要 方正。3、立方體支承格構(gòu)調(diào)方正以后同時敲擊 4根或3根橫桿，不能裝一根 敲擊一根，橫桿的插頭插入立桿插座后，要兩頭同時均勻敲擊，不能猛敲 一頭，再敲另一頭。4、按圖示進行水平桿（橫桿）安裝，嚴禁私自調(diào)換不同長度橫桿。5、立桿下需鋪設木板，木板可采用 300mn寬4m長木跳板通長設置，或 面積不小于0.15川厚度不小于

12、50mml勺木板鋪墊，并且上下樓層立桿對齊， 保證荷載有效通過立柱進行傳遞。6、U型托安裝完畢后，進行調(diào)平。跨度大于 4m按2%。起拱，避免虛支。7、U型托的調(diào)節(jié)絲桿插入立桿孔內(nèi)的安全長度不小于 200mm嚴禁任意 上調(diào)。8、木龍骨要支撐平穩(wěn)，受力方向一致。9、上層豎向構(gòu)件模板拆除運走后，在施層無過量堆積荷載方可進行下 層模板拆除。10、模板拆除前應辦理拆模申請，經(jīng)項目技術(shù)負責人批準后方可進行第 一次模板拆除。11、 模板及其支架的拆除順序嚴格執(zhí)行標準層支模圖進行，嚴禁私自亂 拆。12、模架的拆除應符合混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50204-2002的 規(guī)定。質(zhì)量監(jiān)測模板支撐采用插槽式快

13、拆架支撐體系，在搭設和鋼筋安裝、砼澆搗施工過程中，必須隨時監(jiān)測。本方案采取如下監(jiān)測措施：1、班組日常進行安全檢查，項目每天進行安全檢查，所有安全檢查記 錄必須形成書面材料。2、日常檢查、巡查重點部位：桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪力撐等構(gòu)件是否符合要求。 地基是否積水，底座是否松動，立桿是否符合要求。快拆架插頭、插座連接是否松動，普管連接扣件是否松動 架體是否不均勻的沉降、垂直度。 施工過程中是否有超載的現(xiàn)象。安全防護措施是否符合規(guī)范要求。 快拆架架體和快拆架橫桿是否有變形的現(xiàn)象。3、快拆架在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。4、澆砼的過程中，由質(zhì)安員、施工員對架體進行檢查，隨時觀測

14、架體 變形。發(fā)現(xiàn)隱患，及時停止施工，采取措施保證安全后再施工。5、變形監(jiān)測措施監(jiān)測項目：支架沉降、位移和變形。測點布設：每1015m布設一個監(jiān)測剖面，每個監(jiān)測剖面布設不少于 2個支架水平位移監(jiān)測點，3個支架沉降觀測點。監(jiān)測頻率：在澆筑混凝土過程中應實施實時觀測，一般監(jiān)測頻率不超 過20-30分鐘一次，澆筑完后不少于2小時再觀測一次。監(jiān)測結(jié)果接近或達到材料的允許變形值時馬上啟用應急預案，同時必 須向清鎮(zhèn)市建筑工程安全督促站等相關部門報告。五、質(zhì)量保證措施1、質(zhì)量保證體系建立由項目經(jīng)理領導，由總工程師策劃、組織實施，現(xiàn)場經(jīng)理和施工 員中間控制，現(xiàn)場技術(shù)支持、指導及區(qū)域和專業(yè)責任工程師檢查監(jiān)督的管

15、理系統(tǒng)，形成項目經(jīng)理部、分包商/專業(yè)化公司和施工作業(yè)班組的質(zhì)量管理 網(wǎng)絡。2、模板工程質(zhì)量控制程序模板成型檢驗班組內(nèi)實行 “三檢制”，合格后報專業(yè)工長檢驗，合 格后依次報項目部、質(zhì)量總監(jiān)進行核定，并填寫預檢記錄表格、質(zhì)量評定 表格和報驗單，對于模板成型過程中要點真實記載，并向監(jiān)理報驗。每個 環(huán)節(jié)檢查出質(zhì)量問題（不符合本方案質(zhì)量、技術(shù)標準及相關規(guī)范），視性 質(zhì)、輕重等查處上一環(huán)節(jié)責任，并由上一環(huán)節(jié)負責人負責改正問題。六、安全措施1、工人須經(jīng)三級安全教育，考試合格后方可上崗。2、特殊工種持證上崗，有關證件須符合北京市有關規(guī)定。3、裝拆模板，必須有穩(wěn)固的登高設備。高度超過 2米時，必須搭設腳 手架。

16、安裝梁模板及梁、柱接頭模板的支撐架或操作平臺必須支搭牢固。4、模板的預留孔洞等處，應根據(jù)洞口大小加設防護，防止人員或物體 墜落。5、在腳手架或操作臺上堆放模板時，應按規(guī)定碼放平穩(wěn)，防止脫落并 不得超載。操作工具及模板連接件要隨手放入工具袋內(nèi)，嚴禁放在腳手架 或操作臺上。6、支模必須按照工序進行，模板沒有固定前，不得進行下道工序。禁 止利用拉桿、支撐攀登上下。7、澆筑砼時，應設專人看護模板，如發(fā)現(xiàn)模板傾斜、位移、局部鼓脹 時，應及時采取緊固措施，方可繼續(xù)施工。8、頂板拆模時，應逐塊拆卸。拆下的模板，嚴禁向下拋擲。如有間歇， 亦應將已拆下的模板的配件及時運走，防止墜落傷人。9、施工中嚴禁吸煙，嚴禁

17、酒后作業(yè)，不許在支撐體系上追逐打鬧10、施工中的作業(yè)工人必須戴安全帽，禁止穿拖鞋上班。七、環(huán)保措施1、施工中必須注意控制噪音，根據(jù)規(guī)定在城市建成區(qū)內(nèi)，禁止夜間進 行生產(chǎn)噪音的建筑施工（22時至次日6時）。由于施工不能中斷的技術(shù)原 因和其他特殊情況，確需中午或夜間連續(xù)施工作業(yè)的，應向建設行政主管部門和環(huán)保部門申請。2、加強對作業(yè)人員的環(huán)保意識教育，模板支撐體系搭拆和鋼筋運輸、 裝卸、加工防止不必要的噪音產(chǎn)生，最大限度減少施工噪音污染。3、使用手持電動工具（手電鉆等）切割機時，周圍設圍擋隔音，使用 設備性能優(yōu)良，并合理安排工序不集中使用。4、廢舊鋼筋頭、鐵釘、模板屑應及時收集清理，保持工完場清。5

18、、樓層施工中產(chǎn)生的建筑垃圾必須采用密閉容器調(diào)運至地面分類定點 存放，嚴禁直接向外揚棄。八、梁、板荷載驗算選取最大板厚120mn驗算；模板采用18mm厚膠合板；次龍骨采用50 X 100木龍骨，中心間距350mm主龍骨采用48*3.0mm鋼管；豎向支撐體 系采用鍵連接的腳手架；立桿最大間距 1000X 1000mm采用48*3.0mm鋼 管，驗算模板、次龍骨、主龍骨的強度及剛度及立柱穩(wěn)定性驗算是否滿足 要求。（一）材料和力學性能模板的性能（本方案模板參數(shù)根據(jù)施工現(xiàn)場常規(guī)套用，如有差別根據(jù)實際情況調(diào)整）f=13N/mm2E=5000 N/mm次龍骨（50 x 100mn木龍骨）力學性能:E=900

19、0N/mm f= 13217 N/ mmW=83cml=1/12*bh=417 cm主龍骨（48*3.0mm鋼管）力學性能：E=2.05*10 5 N/mm f壓拉彎二 205 N/ mm2 W=8.98cmA=4.24 cm2l=21.56cm4i= 1.59 cmer =N/ ® A Mpa （T =175Mpa入二L/i=150/ 1.59= 94。3查鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范附錄得 ®值為0.634立桿、頂托、橫桿力學性能:立桿上插座與焊管的焊接強度檢驗：200KN不破壞。橫桿上，插頭與焊管的焊接強度檢驗：25KN不破壞。頂托的抗壓強度檢驗1OOKN不破壞。（二）頂板模板驗算

20、扣件鋼管樓板模板支架計算書計算依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ162-2008）計算參數(shù):模板支架搭設高度為9.8m,立桿的縱距b=1.00m,立桿的橫距l(xiāng)=1.00m ,橫桿的步距 h=1.50m。面板厚度18mm剪切強度1.4N/mm?，抗彎強度15.0N/mn?，彈性模量 6000.0N/mn2o木方50 x 90mm 間距300mm 剪切強度1.6N/mn2 ,抗彎強度 13.0N/mrr?，彈性模量 9500.0N/mn?。模板自重0.30kN/m2,混凝土鋼筋自重25.10kN/m3,施工活荷載2.50kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數(shù)取1.00?？v向鋼首圖1樓板支撐架立面簡圖QO0

21、Oaa圖2樓板支撐架荷載計算單元按照模板規(guī)范431條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應控制的組合 S=1.2 X (25.10 X 0.20+0.30)+1.40 X2.50=9.884kN/m2由永久荷載效應控制的組合 S=1.35 X 24.00 X 0.20+0.7 X 1.40 X2.50=8.930kN/m2由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數(shù)取1.2 ,可變荷載分項系數(shù)取1.40采用的鋼管類型為 48X 3.0。一、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三 跨連續(xù)梁計算?？紤]0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，靜荷載標準值q1 = 0.9 X

22、 (25.100 X0.200 X 1.000+0.300 X 1.000)=4.788kN/m考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，活荷載標準值q2 = 0.9 X (0.000+2.500)X 1.000=2.250kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為：W = 100.00X 1.80 X 1.80/6 = 54.00cm 3;I = 100.00X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 48.60cm 4;(1) 抗彎強度計算f = M / W < f其中f面板的抗彎強度計算值(N/mn?);M 面板的最大彎距(N.mm);W 面

23、板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mn?；M = 0.100ql2其中q 荷載設計值(kN/m);經(jīng)計算得到 M 二 0.100 X (1.20 X 4.788+1.40 X 2.250) X 0.300 X 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f二0.080 X 1000 X1000/54000=1.483N/mmz面板的抗彎強度驗算f < f, 滿足要求！(2) 抗剪計算可以不計算T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.600 X (1.20 X 4.788+1.4 X 2.250) X 0.300=1.601kN截面抗剪強度計算值 T=3X 160

24、1.0/(2 X 1000.000 X截面抗剪強度設計值T=1.40N/mm2抗剪強度驗算T < T，滿足要求！(3) 撓度計算v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大撓度計算值v 二 0.677 X 4.788 X 300(100 X 6000 X486000)=0.090mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求！(4) 2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經(jīng)過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為M二0.2PI+0.08ql 2面板的計算寬度為1200.000mm集中荷載P = 2.5kN考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，靜荷載標準值q二0.9

25、 X (25.100 X0.200 X 1.200+0.300 X 1.200)=5.746kN/m面板的計算跨度l二300.000mm經(jīng)計算得到 M = 0.200 X 0.9 X 1.40 X 2.5 X 0.300+0.080 X 1.20X 5.746 X 0.300 X 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f二0.239 X 1000 X1000/54000=4.419N/mn?面板的抗彎強度驗算f < f,滿足要求！二、模板支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1. 荷載的計算(1) 鋼筋混凝土板自重(kN/m):q11 = 25.100x 0.200 x 0.300=1.506kN/

26、m(2) 模板的自重線荷載(kN/m):q12 = 0.300x 0.300=0.090kN/m(3) 活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m):經(jīng)計算得到，活荷載標準值 q2二(2.500+0.000) x 0.300=0.750kN/m考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，靜荷載 q1 = 0.9 x (1.20 x 1.506+1.20x 0.090)=1.724kN/m考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，活荷載 q2 = 0.9 x 1.40 x0.750=0.945kN/m計算單元內(nèi)的木方集中力為(0.945+1.724) x 1.000=2.669kN2. 木方的計算按照三跨連續(xù)梁計算

27、，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載 q 二 2.669/1.000=2.669kN/m最大彎矩 M = 0.1ql 2=0.1 x 2.67 x 1.00 x 最大剪力 Q=0.6 x 1.000 x 2.669=1.601kN最大支座力 N=1.1 x 1.000 x 2.669=2.936kN木方的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為：W = 5.00x 9.00 x 9.00/6 = 67.50cm 3;I = 5.00X 9.00 X 9.00 X 9.00/12 = 303.75cm 4;(1) 木方抗彎強度計算抗彎計

28、算強度 f=0.267 X 106/67500.0=3.95N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mn?,滿足要求！(2) 木方抗剪計算可以不計算最大剪力的計算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值 T=3 X 1601/(2 X 50X 90)=0.534N/mmi2截面抗剪強度設計值T=1.60N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求！(3) 木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到1.436kN/m最 大變形 v =0.677 X 1.436 X 1000.04/(100 X 9500.00 X3

29、037500.0)=0.337mm木方的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求！(4) 2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經(jīng)過計算得到跨中最大彎矩計算公式為M二0.2PI+0.08ql 2經(jīng)計算得到 M = 0.200 X 1.40 X 0.9 X 2.5 X 1.000+0.080 X 1.723X 1.000 X 抗彎計算強度 f=0.768 X 106/67500.0=11.38N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm?,滿足要求！三、板底支撐鋼管計算橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載F取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN

30、.m)4.404.402.53 2.531.47 1.476.27273.34 3.340.40 0.400.40.403.34 3.34I_6.27271.47 1.47II4.404.402.53 2.53r*Frdf4uIb11000Q10001000支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下:L、£3f1/.* r$t1100010001000支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖（mm）經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.988kN.m最大變形vmax=1.536mm最大支座力Qmax=10.675kN抗彎計算強度 f=0.98

31、8 x 106/4491.0=200.02N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mn2,不滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計其中Rc扣件抗滑承載力設計值，取8.00kN;縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;計算中R取最大支座反力，R=7.68kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！五、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1. 靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1) 腳手架的自重(kN):NG1 = 0.135x 9.800=1

32、.323kN(2) 模板的自重(kN):NG2 = 0.300x 1.000 x 1.000=0.300kN(3) 鋼筋混凝土樓板自重(kN):NG3 = 25.100x 0.200 x 1.000 x 1.000=5.020kN考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，經(jīng)計算得到靜荷載標準值NG = 0.9 x(NG1+NG2+NG3)= 5.979kN2. 活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載?？紤]0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，經(jīng)計算得到活荷載標準值NQ = 0.9 x(2.500+0.000) x 1.000 x 1.000=2.250kN3. 不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.

33、20NG + 1.40NQ五、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為: i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60cm ;其中N立桿的軸心壓力設計值，N二10.32kNA立桿凈截面面積，A=4.239cm?;W 立桿凈截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3；f鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm 2；a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m;h最大步距，h=1.50m;10 計算長度，取 1.500+2 x 0.300=2.100m; 由長細比，為2100/16.0=132 <150滿足要求！- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比10

34、/i 查表得 到 0.391 ;經(jīng)計算得到 > = 10324/（0.391 x 424）=62.255N/mn?;不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算-< f,滿足要求！考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式MW=0.9x 0.9 x 1.4Wklah2/10其中Wk風荷載標準值（kN/m2）;Wk=0.300x 1.200 x 0.240=0.086kN/m2h立桿的步距，1.50m;la立桿迎風面的間距，1.00m;lb與迎風面垂直方向的立桿間距，1.00m;風荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=0.9X 0.9 X 1.4 X 0.086 X 1.00

35、0 X 1.500 X;Nw考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；Nw=1.2X 5.979+0.9 X 1.4 X 2.250+0.9 X 0.9 X 1.4 X0.022/1.000=10.034kN經(jīng)計算得到 *10034/(0.391 X 424)+22000/449仁65.415N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算> < f,滿足要求！七、樓板強度的計算1.計算樓板強度說明驗算樓板強度時按照最不利考慮，樓板的跨度取4.00m,樓板承受 的荷載按照線均布考慮。寬度范圍內(nèi)配筋3級鋼筋，配筋面積As=1680.0mm , fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸為 b X h

36、=4000mX 120mm截面有效高度h0=100mm按照樓板每10天澆筑一層，所以需要驗算10天、20天、30天.的承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下：2.計算樓板混凝土 10天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊4.00m,短邊4.00 x 1.00=4.00m,樓板計算范圍內(nèi)擺放5X 5非腳手架，將其荷載轉(zhuǎn)換為計算寬度內(nèi) 均布荷載。第2層樓板所需承受的荷載為q=1 x 1.20 x (0.30+25.10 x 0.20)+1x 1.20 x (1.32 x 5x 5/4.00/4.00)+1.40x (0.00+2.50)=12.36kN/m 2計算單元板帶所承受均布荷載q=4.0

37、0 x 12.36=49.46kN/m板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算Mmax=0.0513 x ql 2=0.0513 x 49.46 x 4.00 2按照混凝土的強度換算得到10天后混凝土強度達到69.10%, C30.0混凝土強度近似等效為C20.7?；炷翉澢箟簭姸仍O計值為fcm=9.94N/mm?則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度：;=Asfy/bhOfcm = 1680.00 X 360.00/(4000.00 X 100.00 X9.94)=0.15查表得到鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎能力計算系數(shù)為s=0.147此層樓板所能承受的最大彎矩為：M仁；sbh02fcm =

38、 0.147 X 4000.000 X 100.0002 X 9.9 X10-6結(jié)論：由于Mi = 58.42=58.42 > Mmax=40.60所以第10天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的何載。第2層以下的模板支撐可以拆除。（五）粱荷載驗算梁木模板與支撐計算書一、梁模板基本參數(shù)梁截面寬度B=350mm梁截面高度H=800mr，iH方向?qū)菟?道，對拉螺栓直徑18mm梁高700m至1000mr范圍，對拉螺栓在垂直于梁截面中部設置一道，跨度方向間距600mm梁高小于700mr無需設置對拉螺桿。梁模板使用的木方截面50x 100mm梁模板截面?zhèn)让婺痉骄嚯x400mm 梁底模面

39、板厚度h=18mm彈性模量E=6000N/mm,抗彎強度f=15N/mm2。梁側(cè)模面板厚度h=18mn,彈性模量E=6000N/mm,抗彎強度f=15N/mm2梁底模板、梁模板荷載標準值計算模板自重 二0.340kN/m 2;鋼筋自重二1.500kN/m 3;混凝土自重 二 24.000kN/m 3;施工荷載標準值 二2.500kN/m 2。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設 計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標準值。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值：F = 0/22y/ 0i 燉折其中八c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初

40、凝時間，為 0時(表示無資料)取200/(T+15)，取 5.714h ;T混凝土的入模溫度，取20.000 C;V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h ;H混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取 1.200m;1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000 ;2混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值F仁28.800kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9 ,實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=0.9 x28.800=25.920kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2=0.9 x 6.000=5.400kN/m2。三、梁

41、底模板木楞計算梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經(jīng)包含。四、梁模板側(cè)模計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續(xù)梁計算，計算如下作用在梁側(cè)模板的均布荷載q=(1.2 X 25.92+1.40 X 5.40) X1.00=38.664N/mm面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為：W = 100.00X 1.80 X 1.80/6 = 54.00cm 3;I = 100.00X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 48.60cm 4;(1) 抗彎強度計算f = M / W < f其中f面板的抗彎強度計算值(N/mn2

42、);M 面板的最大彎距(N.mm);W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mn2；M = 0.100ql2其中q 荷載設計值(kN/m);經(jīng)計算得到 M = 0.100 X (1.20 X 25.920+1.40 X 5.400) X 0.400 X 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f二0.619 X 1000 X1000/54000=11.456N/mn2面板的抗彎強度驗算f < f,滿足要求！(2) 抗剪計算可以不計算T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.600 X (1.20 X 25.920+1.4 X 5.400) X 0.400=9.

43、279kN截面抗剪強度計算值 T=3 X 9279.0/(2 X 1000.000 X 18.000)=0.773N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.40N/mm2抗剪強度驗算T < T，滿足要求！(3) 撓度計算v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大撓度計算值 v 二 0.677 X 25.920 X 400(100 X 6000X486000)=1.541mm面板的最大撓度小于400.0/250,滿足要求！五、穿梁螺栓計算計算公式：N < N = fA其中N 穿梁螺栓所受的拉力；A穿梁螺栓有效面積（mm2）;f 穿梁螺栓的抗拉強度設計

44、值，取170N/mm；穿梁螺栓承受最大拉力 N二（1.2 X 25.92+1.40 X 5.40） X 1.00 X 0.60/ 仁23.20kN穿梁螺栓直徑為20mm穿梁螺栓有效直徑為16.9mm穿梁螺栓有效面積為A=225.000mn2；穿梁螺栓最大容許拉力值為N=38.250kN ;穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=23.198kN;穿梁螺栓強度滿足要求！六、梁支撐腳手架的計算支撐條件采用鋼管腳手架形式，參見樓板模板支架計算內(nèi)容。（六）柱荷載驗算柱模板支撐計算書一、柱模板基本參數(shù)柱模板的截面寬度B=600mm柱模板的截面高度H=800mm柱模板的計算高度L = 9000mm,柱箍間距計算跨度

45、d = 500mm。柱箍采用雙鋼管48mrX 3.0mm柱模板豎楞截面寬度50mm咼度100mmB 方向豎楞4根，H方向豎楞4根。面板厚度18mm剪切強度l/N/mW,抗彎強度15.0N/mm2,彈性模量 6000.0N/mn2o木方剪切強度1.6N/mn2 ,抗彎強度13.0N/mn2 ,彈性模量9500.0N/mn2。600183 183 183052 9Z2As柱模板支撐計算簡圖二、柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設 計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標準值。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值：F - 0.22/cf 仇0掙 F

46、=叫H其中“c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為 0時(表示無資料)取200/(T+15),取 5.714h ；T混凝土的入模溫度，取20.000 C;V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h ;H混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取 3.000m；1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000 ；2混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值F仁40.540kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=0.9 x40.000=36.000kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，倒混凝土

47、時產(chǎn)生的荷載標準值F2=0.9 x 3.000=2.700kN/m2。三、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續(xù)梁計算，計算如下4 141 «|f1F11qFPiB壓1nc250I250|Sz 250123.49kN/mA面板計算簡圖面板的計算寬度取柱箍間距0.50m。荷載計算值 q = 1.2 x 36.000 x 0.500+1.40 x 2.700 x0.500=23.490kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為：W = 50.00X 1.80 X 1.80/6 = 27.00cm 3;I = 5

48、0.00X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 24.30cm 4;(1) 抗彎強度計算f = M / W < f其中f面板的抗彎強度計算值(N/mn2);M 面板的最大彎距(N.mm);W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mn2；M = 0.100ql2其中q 荷載設計值(kN/m);經(jīng)計算得到 M = 0.100 X (1.20 X 18.000+1.40 X 1.350) X 0.250X 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f二0.147 X 1000 X1000/27000=5.438N/mR?面板的抗彎強度驗算f < f,滿足要求！(2

49、) 抗剪計算可以不計算T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.600 X (1.20 X 18.000+1.4 X 1.350) X 0.250=3.524kN截面抗 剪強度 計算值 T=3 X 3524.0/(2 X 500.000 X18.000)=0.587N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.40N/mm2抗剪強度驗算T < T，滿足要求！(3) 撓度計算v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大撓度計算值 v 二 0.677 X 18.000 x 2504/(100 X 6000X243000)=0.326mm面板的最大撓度

50、小于250.0/250,滿足要求！四、豎楞木方的計算豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨 連續(xù)梁計算，計算如下11.74kN/m豎楞木方計算簡圖豎楞木方的計算寬度取BH兩方向最大間距0.250m 荷載計算值 q = 1.2 X 36.000 X 0.250+1.40 X 2.700 X0.250=11.745kN/m按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載 q 二 5.872/0.500=11.745kN/m最大彎矩 M = 0.1ql 2=0.1 X 11.745 X 0.50 X 最大剪力 Q=0.6 X 0.5

51、00 x 11.745=3.523kN最大支座力 N=1.1 X 0.500 X 11.745=6.460kN截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為：W = 5.00X 10.00 X 10.00/6 = 83.33cm 3;I = 5.00X 10.00 X 10.00 X 10.00/12 = 416.67cm 4;(1) 抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.294 X 106/83333.3=3.52N/mm2抗彎計算強度小于13.0N/mm,滿足要求！(2) 抗剪計算可以不計算最大剪力的計算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh <

52、 T截面抗剪強度計算值 T=3 X 3524/(2 X 50X 100)=1.057N/mn?截面抗剪強度設計值T=1.60N/mm2抗剪強度計算滿足要求！(3) 撓度計算最 大變形 v =0.677 X 9.000 X 500.04/(100 X 9500.00 X4166666.8)=0.096mm最大撓度小于500.0/250,滿足要求！五、B方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P:=(1.2 X 36.00+1.40 X 2.70) X 0.183 X 0.500 =4.31kN柱箍按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載F取木方傳遞力。2.15kN4.31kN4.31kN2.

53、15kN860支撐鋼管計算簡圖0.0001.791如下:1.65kN3.30kN3.30kN1.65kN860支撐鋼管彎矩圖(kN.m)6.466.464.314.311| '0.000.00Li4.31416.466.46支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果支撐鋼管變形計算受力圖0.002.338支撐鋼管變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩 最大變形vmax=2.338mm最大支座力 Qmax=6.460kN抗彎計算強度 f=1.790 x 106/8982.0=199.29N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于2Q5.CN/mn2,滿足要求！ 支撐鋼管的最大撓度小于8