供熱工程設計說明書未完待續(xù)

1、供熱工程課程設計說明書某宿舍樓樓層采暖系統(tǒng)目錄1 前言21.1設計方案22 設計依據32.1 參考資料32.2設計要求32.3設計的原始資料3 2.3.1氣象資料32.3.2土建資料42.3.3根據任務書中給出的熱源條件，確定系統(tǒng)入口位置和熱媒參數(shù)。43供暖熱負荷計算43.1進行房間編號(注意各層編號豎向統(tǒng)一，編號用三位數(shù)字，首位數(shù)表示層數(shù))。43.2 一層圍護結構的傳熱系數(shù)(以101室為為例)53.3 101房間設計熱負荷計算步驟：5 3.3.1圍護結構傳熱耗熱量Q1的計算53.3.2冷風滲透耗熱量按下式計算：63.3 一層各房間設計熱負荷計算詳表（見附錄1-8）73.4 宿舍樓供暖負荷統(tǒng)計

2、詳表如下73.5二層和三層宿舍樓各房間熱負荷計算詳表(見附錄9-22)73.6 二層和三層宿舍樓供暖負荷統(tǒng)計詳表如下84 散熱器的選型及安裝形式94.1散熱器的選擇94.2 散熱器的布置94.3 散熱器的安裝尺寸應保證94.4 散熱器的計算105 管路布置126 水力計算126.1 選擇最不利環(huán)路126.2 確定最不利環(huán)路各管段的管徑d126.3 確定長度壓力損失Py=Rl136.4確定局部阻力損失Z136.5求各管段的壓力損失136.6 求環(huán)路總壓力損失136.7計算富裕壓力136.8其他最不利環(huán)路的水力計算(方法步驟同最不利1)157 設計小結191 前言1.1 設計方案本設計為河南省鄭州

3、市某大學某宿舍樓一棟三層的的建筑室內供熱采暖設計系統(tǒng)，這三層的主體為宿舍，附帶有樓梯間、門廳、衛(wèi)生間、盥洗室。建筑總供暖面積約1841.805平方米。系統(tǒng)與室外管網連接，其引入口處供回水壓差為10KPa.該工程采用熱源為城市集中供熱，采暖外線在建筑物北側，供回水溫度為95/70低溫熱水。供回水方式采用機械循環(huán)上供下回式熱水供暖系統(tǒng)，散熱器的連接形式為單管串聯(lián)順流式，樓層間獨立立管供熱。2 設計依據2.1 參考資料211、供熱工程課程設計指導書;212、供熱工程課程設計任務書。2.2設計要求供熱工程教材； 采暖通風和空氣調節(jié)設計規(guī)范；供暖通風設計手冊； 實用供熱空調設計手冊2.3設計的原始資料2

4、.3.1氣象資料根據設計任務書中給出的建筑物所在地區(qū)，查出該地區(qū)的有關氣象參數(shù)，本設計所在地是河南省鄭州市，其冬季基本氣象參數(shù)見下表：表2.1 鄭州市的冬季氣象基本參數(shù)表室外采暖計算溫度()-5室外空調計算溫度()7室外平均風速(m/s)3.4最多方向平均風速(m/s)4.3最冷月平均相對濕度(%)60冬季日照率大于35%大氣壓力(bar)1012.8注 :一般地,室內設計溫度:宿舍和值班室取18,門廳、走廊、樓梯間、衛(wèi)生間和盥洗室取16 2.3.2土建資料根據土建圖紙，找出建筑物的建筑特點（建筑物的方位、層數(shù)）和各部位的建筑構造與熱工特征，外墻、屋頂、地面門窗構造)。2.3.3根據任務書中給

5、出的熱源條件，確定系統(tǒng)入口位置和熱媒參數(shù)。根據已知給定的供熱管外網的供應位置和已知的建筑平面圖，選定在宿舍樓108房間地層下的供水立管為接入點。熱媒參數(shù)任務書中已給定。（供回水溫度為95/70低溫熱水）3供暖熱負荷計算對于本居民樓的熱負荷計算只考慮圍護結構傳熱的耗熱量和冷風滲透引起的耗熱量，人員、燈光等得熱作為有利因素暫不考慮在熱負荷計算當中。3.1進行房間編號(注意各層編號豎向統(tǒng)一，編號用三位數(shù)字，首位數(shù)表示層數(shù))。 該建筑一層平面圖中包括101-126等房間，主要是宿舍和四間衛(wèi)生間。編號如平面圖。二層與三層同一層。3.2 一層圍護結構的傳熱系數(shù)(以101室為為例)已查得101室圍護結構條件

6、：外墻：一磚半厚(370mm)墻體，內面抹灰磚墻，K=1.57 W/m2*，對于熱惰性的取值，應綜合考慮實用性與經濟性，在這里我們取第II種類型的墻體（中型質墻4.1-6.0）D=5.1外窗：單層鋁合金框玻璃窗；尺寸為1.5m*1.5m窗型為三扇兩開窗?？砷_啟部分的縫隙總長9m。K=6.4門：尺寸1.5*2，修正系數(shù)取0.7，K=4.65內墻：一磚厚（240mm）墻體，內面抹灰磚墻，K=2.08靠近走廊墻以及臨室的隔墻，由于兩側溫差小于5，可不予考慮。屋面：屋面由概況中對應的材料布置, 一般平頂屋面采用絕熱性能較好的隔熱材料，厚度也相應的比一般維護墻體較厚，故取值為K=0.45 W/m2*.地

7、面：不保溫地面，K值按劃分地帶計算。3.3 101房間設計熱負荷計算步驟：3.3.1圍護結構傳熱耗熱量Q1的計算圍護結構穩(wěn)定傳熱時，基本耗熱量可按下式計算1： 式中 K圍護結構的傳熱系數(shù)（W/·0C）；F圍護結構的面積（）；tn冬季室內計算溫度（0C）；供暖室外計算溫度（0C）；圍護結構的溫差修正系數(shù)。詳見實用供熱空調設計手冊表3.1.4。將已查得的數(shù)據代入上式，即得維護結構的總耗熱量Q1=，其全部計算列于附錄1中。l 考慮到維護結構中的附加耗熱量:l 暖通規(guī)范規(guī)定：宜按下列規(guī)定的數(shù)值，選用不同朝向的修正率 北、東北、西北 010%； 東南、西南 -10%-15%； 東、西 -5%

8、； 南 -15%-30%。選用上面朝向修正率時。應考慮當?shù)囟救照章市∮?5%的地區(qū)，東南、西南和南向修正率，宜采用-10%0%，東西向可不修正。l 暖通規(guī)范規(guī)定：民用建筑和工業(yè)輔助建筑物（樓梯間除外）的高度附加率，當房間高度大于4m時，每高出1m應附加2%，但總的附加率不應大于15%。應注意：高度附加率，應附加于房間各圍護結構基本耗熱量和其他附加（修正）耗熱量的總和上。由于該設計建筑層高只有3m，故不需要考慮高度附加率。l 暖通規(guī)范規(guī)定：在一般情況下，不必考慮風力附加。只對建在不避風的高地、河邊、海岸、曠野上的建筑物，以及城鎮(zhèn)、廠區(qū)內特別突出的建筑物，才考慮垂直外圍護結構附加5%10%。綜上

9、所述，在實際的采暖附加耗熱量計算過程中，僅僅考慮朝向修正系數(shù)。3.3.2冷風滲透耗熱量按下式計算：根據公式 式中 Q2冷風滲透耗熱量（W）；V經門、窗隙入室內的總空氣量，m3/h；w供暖室外計算溫度下的空氣密度，kg/m3；Cp冷空氣的定壓比熱，Cp =1KJ/（kg·）；0.278單位換算系數(shù)，1KJ/h=0.278W。在工程設計中，六層或六層以下的建筑物計算冷空氣的滲入量時主要考慮風壓的作用，忽略熱壓的影響。而超過六層的多層和高層建筑物，則應綜合考慮風壓及熱壓的共同影響。本設計樓層為三層,不需要考慮風壓的作用.101房間為宿舍，室內計算溫度為18，鄭州市冬季室外計算溫度為-5。表

10、3.1 鄭州市的冷風朝向修正系數(shù)n地點東南西北鄭州市0.150.30.70.9注：此表取自供熱工程附錄1-5由附錄1-5，鄭州市的冷風朝向修正系數(shù)，北向0.9.對有一面或相鄰兩面外墻的房間，全部計入其門、窗可開啟部分的冷風滲透量。由前面的數(shù)據，在冬季室外平均風速，單層推拉鋁窗窗每米縫隙的冷風滲透量L=1.24 m3/（h·m）.北向的一個窗戶的縫隙總長度為=9m.總的冷風滲透量V等于=1.24×9×0.9=10.044 m3/h冷風滲透量等于（空氣狀態(tài)參數(shù)表得，-5時=1.30kg/ m3)=0.278×10.044×1.30×1.0

11、1×23=84.323W.房間功能和參數(shù)相同的，只計算一個房間。3.3 一層各房間設計熱負荷計算詳表（見附錄1-8）3.4 宿舍樓供暖負荷統(tǒng)計詳表如下表3.2 一層宿舍樓供暖負荷統(tǒng)計房間編號用途總采暖負荷W101男衛(wèi)生間2559.3103,111值班室2254.3104-110宿舍1241.5113女衛(wèi)生間2671.9114女盥洗室2484.8116,124值班室2042.9117-123宿舍1060.7126男盥洗室2441.9一層總負荷34867.73.5二層和三層宿舍樓各房間熱負荷計算詳表(見附錄9-22)注:第二層不需要考慮地面的熱阻負荷,第三層需要考慮屋頂對各房間產生的熱負

12、荷.房頂?shù)膫鳠嵯禂?shù),在前面已給出,一般取K=0.5左右,這里我們取0.45.3.6 二層和三層宿舍樓供暖負荷統(tǒng)計詳表如下表3.3 二層宿舍樓供暖負荷統(tǒng)計房間編號用途總采暖負荷W201男衛(wèi)生間2407.6203,211值班室2028204-210宿舍1128.2213女衛(wèi)生間2470.5214女盥洗室2313.3215-225宿舍957.5226男盥洗室2235.3一層總負荷31912.6表3.4 三層宿舍樓供暖負荷統(tǒng)計房間編號用途總采暖負荷W301男衛(wèi)生間2620.2303,311宿舍2232.9304-310宿舍1333.1313女衛(wèi)生間2893314女盥洗室2534.4315-325宿舍1

13、162.4326男盥洗室2447.9一層總負荷37079.44 散熱器的選型及安裝形式4.1散熱器的選擇 考慮到散熱器耐用性和經濟性，本工程選用灰口鑄鐵四柱760型，高度為760mm它結構簡單，耐腐蝕，使用壽命長，造價低，傳熱系數(shù)高；散出同樣熱量時金屬耗量少，易消除積灰，外形也比較美觀；每片散熱器的面積少，易組成所需散熱面積?！芭ㄒ?guī)范”規(guī)定：安裝熱量表和恒溫閥的熱水供暖系統(tǒng)不宜采用水流通道內含有粘砂的散熱器，應采取可靠的質量控制措施；所以要選用內腔干凈無砂，外表噴塑或烤漆的灰鑄鐵散熱器。具體性能及參數(shù)如下表2：表4.1 鑄鐵散熱器參數(shù)型號散熱面積水容量重量工作壓力傳熱系數(shù)k四柱760型0.2

14、35m1.16L6.6kg0.5mpa8.49 w/m·4.2 散熱器的布置散熱器布置在外墻窗臺下，這樣能迅速加熱室外滲入的冷空氣，阻擋沿外墻下降的冷氣流，改善外窗、外墻對人體冷輻射的影響，使室溫均勻。為防止散熱器凍裂，兩道外門之間，門斗及開啟頻繁的外門附近不宜設置散熱器；散熱器一般明裝或裝在深度不超過130mm的墻槽內。本設計采用明裝法.4.3 散熱器的安裝尺寸應保證底部距地面不小于60mm，通常取150mm；頂部距窗臺板不小于50mm；背部與墻面凈距不小于25mm。4.4 散熱器的計算我們選定立管1為例:Q1Q2Q3Q1Q2Q3已知：Q1=Q1=1162.4W Q2=Q2=957

15、.5W Q3=Q3=1060.7W例如 t1（三層和二層之間）= tg-2*1162.4/Qz （tg- th）=85.9同理可得t2（二層和一層之間）=78.3我們選定120房間為例，進行換熱器的片數(shù)計算：tpj=(95+85.9)/2=90.45， =5,t= =90.45-18=72.45查2附錄2-1，對四柱760型，不能超過25片。查教材附錄2-1 =8.969 w/m·修正系數(shù)：散熱器組裝片數(shù)修正系數(shù)，先假定1=1.0；散熱器連接形式修正系數(shù)，查教材附錄2-4，2=1.0004；散熱器安裝形式修正系數(shù)，查教材附錄2-5，3=1.03；（取A=80mm.）。根據下式F=Q/

16、（K·t）123=1162.4/（8.969×72.45）×1×1.004×1.03=1.85四柱760型散熱器每片散熱面積為0.235 m2，計算片數(shù)n為：n= F/f=1.85/0.235=8片查附錄2-3，當散熱器片數(shù)為610片時，1=1.0，因此，實際所需散熱器面積為：F= F×1=2.15×1=1.85 m2實際采用片數(shù)n為： n=F/f=8片取整數(shù)，應采用四柱760型散熱器9片。其他房間的散熱器計算結果見下表：（為保證散熱器的散熱效果，每組散熱器的片數(shù)大于10的控制在11-20范圍內）。表4.2 各房間散熱器計算

17、表名稱編號房間耗熱量（w）TgThtpjtntKFnn305-3101333.1958690.51872.58.9711.990883012620.29586.490.71674.79.0513.7716173032232.99586.390.651872.658.9773.3314153041333.19586.390.651872.658.9771.99883112232.99586.490.71872.78.9783.3314153132893958690.51674.59.0444.1718193142534.49586.490.71674.79.0513.6415163151162.

18、49585.790.351872.358.9651.74773161162.49585.790.351872.358.9651.7477317-3221162.49585.990.451872.458.9691.85883231162.49587.191.051873.058.9911.72773241162.49587.191.051873.058.9911.72773251162.49585.290.11872.18.9561.75773262447.99585.290.11872.18.9563.681616205-2101128.28678.482.21864.28.6521.9788

19、2012047.686.478.482.41666.48.7393.431515203202886.378.682.451864.458.6623.5315162041128.286.378.682.451864.458.6621.96388211202886.478.782.551864.558.6663.5215162132470.58678.382.151666.158.7294.1518192142313.386.478.582.451666.458.7413.871617215957.585.778.181.91863.98.6401.6877216957.585.778.181.9

20、1863.98.6401.6877217-222957.585.978.382.11864.18.6481.6877223957.587.178.382.71864.78.6721.6677224957.587.178.382.71864.78.6721.6677225957.585.276.680.91862.98.5991.72772262235.385.276.680.91664.98.6803.851617105-1101241.578.47074.21856.28.3152.5811121012559.378.47074.21658.28.4025.0819201032254.378

21、.67074.31856.38.3204.6719201041241.578.67074.31856.38.3202.5711111112254.378.77074.351856.358.3224.6719201132671.978.37074.151658.158.4005.3119201142484.878.57074.251658.258.4054.9319201162042.978.17074.051856.058.3094.261819117-1221060.778.37074.151856.158.3132.21991231060.380.67075.31857.38.3642.1

22、5991242042.980.67075.31857.38.3644.1418181262441.976.67073.31657.38.3644.9519205 管路布置 本設計采用機械循環(huán)上供下回,單管立式串聯(lián)形式,供水點位置在120房間地溝中,即一層回水循環(huán)環(huán)路敷設在地溝中(地層下面),頂層供水循環(huán),在樓層設置高位水箱定壓,調節(jié)管路中循環(huán)流量,和系統(tǒng)的排氣.根據建筑的結構形式，布置干管和立管，為每個房間分配散熱器組。（見圖紙）6 水力計算畫出系統(tǒng)圖，該系統(tǒng)由多個支路組成。首先計算最遠的立管環(huán)路，圖上小圓圈內的數(shù)字表示管段號，熱負荷對應前面計算所得的值，管段長度與圖示長度一一對應。實用供熱空

23、調設計手冊中5.5.1與5.5.2規(guī)定：1、管網干管管徑，不應小于50mm，通往各單體建筑物的管徑對熱水管道來講不宜小于32mm。2、基礎數(shù)據的確定：（1）、熱力網管道內壁當量粗糙度，熱水管道可采用0.0002m；（2）、熱水熱力網支干線、支線應按允許壓力降確定管徑，但供熱介質流速不應大于3.5m/s。6.1 選擇最不利環(huán)路最不利環(huán)路是通過三層西側126宿舍的散熱器（2441.9w）的環(huán)路。這個環(huán)路從散熱器經過管段1、2、a、3、4、5、6、7、8、9、10、11、b、126.2 確定最不利環(huán)路各管段的管徑d（1）根據各管段的熱負荷，求出各管段的流量，計算公式如下：G=3600Q/4.187&

24、#215;103（tgth）=0.86Q/（tgth）kg/h 式中Q管段的熱負荷，W； tg系統(tǒng)的設計供水溫度，； th系統(tǒng)的設計回水溫度，。（2）求單位長度平均比摩爾阻 根據經驗得，在平均比摩阻60-120 Pa/m之間取值，查教材附錄4-1表，確定管道的公稱直徑，流速，實際比摩阻，以及其他參數(shù)。將查出的d、R、v和G值列入表6.1中。6.3 確定長度壓力損失Py=Rl將每一管段R與l相乘，列入水力計算表中。6.4確定局部阻力損失Z（1）確定局部阻力系數(shù) 根據系統(tǒng)圖中管路的實際情況，列出各管段阻力名稱。利用教材中附錄4-2，將其阻力系數(shù)記于表中，最后將各管段的總局部阻力系數(shù)列入表6.1中第

25、9欄中。注意：在統(tǒng)計局部阻力時，對于三通和四通管件的局部阻力系數(shù)，應列在流量較小的管段上。（2）利用教材中附錄表4-3，根據管段流速v，可查出動壓頭Pd，列入表6.1中的第10欄。又根據Pj=Pd·，將求出的Pj值列入表7中的第11欄中。6.5求各管段的壓力損失P=PjPy。將表6.1中的第8欄與第11欄相加列入表6.1第12欄中。6.6 求環(huán)路總壓力損失 即(PjPy)6.7計算富裕壓力考慮由于施工的具體情況，可能增加一些在設計計算中未計入的壓力損失。因此，要求考慮系統(tǒng)應有10%以上的富裕度。 %=PI1(PjPy)ab/PI1×100% 式中 % 系統(tǒng)作用壓力的富裕率；

26、 PI1通過最不利環(huán)路的作用壓力，Pa； (PjPy)ab通過最不利環(huán)路的壓力損失，Pa。最不利1的具體計算見下表。表6.1 水力計算表管段號QWGkg/hLmDmmVm/sRPa/mPy=RlPa局部阻力數(shù)PdPa局部阻力損失Pa總阻力損失Pa備注12345678910111213通過立管的環(huán)路1103860357314.75500.4448.2710.952.596.8193.6904.55249287.216967.8400.3648.2375.96064.80375.96a2931110081320.2838.238.23.539.2137.21753229507896.6250.38

27、102.8678.50.572.236.1714.64165885706.6250.2853.4352.4039.20352.4592453188.9200.2455.7495.73257.6115.2610656351545.6150.2270.87396.9448.4193.6590.5724421545.1150.2270.87361.4448.419.3.6555892453188.9200.2455.7495.7257.6115.2610.9916588570.6.6250.2853.4352.4039.20352.410229507896.6250.38102.8678.5372.

28、2216.6859.1b2931110081320.2838.238.23.539.2137.21751149287.2169612400.3648.2578.40.539.219.6598環(huán)路：(Py+Pj)=6678.2Pa入口處的剩余循環(huán)作用壓力，用閥門節(jié)流。 立管 立管資壓力P=(Py+Pj)5,6,7,8=2366.4pa. 187343.4252.63.8150.38185.1703.8472.2288.8992.6195018.6126.35.6150.256.7317.5520100417.5203103.6126.35.6150.256.7317.5520100417.5 壓

29、力損失：不平衡百分率： 用立管閥門節(jié)流。 立管 立管資壓力P=(Py+Pj)4,5,6,7,8,9=3071.2pa. 156361.22183.8150.32144.5549.1451.2144.4848.2164036.41095.6150.2485.7507.3528.8144599.3172121.41095.6150.2485.7507.3528.8144599.3壓力損失：不平衡百分率： 用立管閥門節(jié)流 立管 立管資壓力P=(Py+Pj)3,4,5,6,7,8,9,10=4644pa. 156361.22183.8150.32144.5549.1451.2144.4848.2164

30、036.41095.6150.2485.7507.3528.8144599.3172121.41095.6150.2485.7507.3528.8144599.3壓力損失：不平衡百分率： 用立管閥門節(jié)流6.8其他最不利環(huán)路的水力計算(方法步驟同最不利1)最不利環(huán)路2表6.2 水力計算表管段號QWGkg/hLmDmmVm/sRPa/mPy=RlPa局部阻力數(shù)PdPa局部阻力損失Pa總阻力損失Pa備注12345678910111213通過立管的環(huán)路1103860357314.75500.4448.2710.952.596.8193.6904.55249287.216967.8400.3648.23

31、75.96064.80375.96319976.46876.33250.3581.5515.894.561.3275.6791.5413615.24686.6250.2338.23252.3026.50252.357332.52526.6200.2039.58352.222040392.2647981265.6150.255.7311.942080391.972484.81265.1150.255.7284.142080364.187332.52526.6200.2039.58352.222040392.2913615.24686.6250.2338.23252.3026.50252.3101

32、9976.468718.7250.3581.51524.14.561.3275.61800環(huán)路：(Py+Pj)=5917Pa入口處的剩余循環(huán)作用壓力，用閥門節(jié)流。 立管 立管資壓力P=(Py+Pj)5,6,7,8=1539.6pa. 116282.72163.8150.32144.5549.1448192741.11219151085.6150.253.5299.6520100399.6132042.91085.6150.253.5299.6520100399.6 壓力損失：不平衡百分率： 用立管閥門節(jié)流。 立管 立管資壓力P=(Py+Pj)4,5,6,7,8,9=2044.2pa. 1463

33、61.22183.8150.32144.5549.1451.2144.4848.2154036.41095.6150.2485.7507.3528.8144599.3162121.41095.6150.2485.7507.3528.8144599.3壓力損失：不平衡百分率： 最不利環(huán)路3表6.3 水力計算表管段號QWGkg/hLmDmmVm/sRPa/mPy=RlPa局部阻力數(shù)PdPa局部阻力損失Pa總阻力損失Pa備注12345678910111213通過立管的環(huán)路1103860357314.75500.4448.2710.952.596.8193.6904.5525457318774.684

34、00.4068.28319.50.58040359.5a32616.511221320.3245.845.8351.2153.6199.4325210.98676.6250.47120.5795.30.5110.522.3817.6417805.36136.6250.3060.9401.9045.00401.957587.12618.9200.2142.52378.4222.144.2400.564966.91305.6150.257.1319.8440160479.872559.31305.1150.257.1291.2440160451.287587.12618.9200.2142.523

35、78.4222.144.2400.5917805.36136.6250.3060.9401.9045.00401.91025210.98676.6250.47120.5795.30.5110.522.3817.6b32616.511221320.3245.845.8351.2153.6199.4115457318771400.4068.2862.280.58040142.28環(huán)路：(Py+Pj)=5574.3Pa入口處的剩余循環(huán)作用壓力，用閥門節(jié)流。 立管 立管資壓力P=(Py+Pj)5,6,7,8=1732pa. 1810218.2351.53.8150.38185.1703.8472.22

36、88.8992.6195018.61765.6150.2490.59507.3528.8144651.3203103.61765.6150.2490.59507.3528.8144651.3 壓力損失：不平衡百分率： 。 立管 立管資壓力P=(Py+Pj)4,5,6,7,8,9=2535.8pa. 157405.62543.8150.37185.7705.6468.5288.8992.6165018.61275.6150.256.8318.1520100418.7173103.61275.6150.256.8507.3520100418.7壓力損失：不平衡百分率： 用立管閥門節(jié)流 立管 立管資

37、壓力P=(Py+Pj)3,4,5,6,7,8,9,10=4171pa. 187405.62543.8150.37185.7705.6468.5288.8992.6195018.61275.6150.256.8318.1520100418.7203103.61275.6150.256.8507.3520100418.7壓力損失：不平衡百分率： 用立管閥門節(jié)流最不利環(huán)路4表6.4 水力計算表管段號QWGkg/hLmDmmVm/sRPa/mPy=RlPa局部阻力數(shù)PdPa局部阻力損失Pa總阻力損失Pa備注12345678910111213通過立管的環(huán)路1103860357314.75500.4448.2710.952.596.8193.6904.5525457318774.68400.4068.28319.50.58040359.5321956.17556.5