DEH常見問題及處理

1、DEI與EH系統(tǒng)常見故障的原因分析與解決方法顧正皓汽輪機DEH純電調(diào)控制系統(tǒng)在長期運行過程中出現(xiàn)故障時，如何與時、正確地進展處理，對于整臺機組的安全可靠運行是非常重要的。作為檢修、維護工程技術 人員，在處理這些問題前，必須首先判斷設備的故障點，了解設備出現(xiàn)故障的具體 部件、嚴重程度與處理過程中必須遵循的方法，同時必須充分認識到故障的復雜性 以與如果違反檢修規(guī)程和技術要求可能產(chǎn)生的嚴重后果。只有這樣，才能準確、快 速地做好設備故障的處理工作。下面的內(nèi)容主要來自于公開發(fā)表的文獻，經(jīng)整理而 得，供從事DE運行與維護的技術人員參考。一. 調(diào)節(jié)系統(tǒng)擺動1.1現(xiàn)象現(xiàn)象1: DEH控制系統(tǒng)在運行中，發(fā)現(xiàn)汽輪

2、機轉速很難控制在 3 000 r /min,大概有 ± 25 r /min的轉速波動，造成并網(wǎng)困難?，F(xiàn)象2:主汽閥和調(diào)節(jié)汽閥開度不穩(wěn)定，調(diào)節(jié)汽閥開度波動大且擺動頻繁。如某臺135 MW機組帶100 MV運行，出現(xiàn)高壓調(diào)節(jié)汽閥波動頻繁、主汽壓力波動大.運行人員將 協(xié)調(diào)控制方式改為DEH控制方式.投人功率反響回路。約10 s后高調(diào)門出現(xiàn)較大X圍 的波動，功率出現(xiàn)振蕩、擺動現(xiàn)象，運行人員立即退出功率反響回路。 負荷在約30 s 內(nèi)降到60 MW，導致主汽壓力急劇上升。鍋爐安全閥動作。1.2原因分析產(chǎn)生調(diào)節(jié)系統(tǒng)擺動的原因很多。但比擬典型的幾個原因如下。(1) 熱工信號問題。當二支位移傳感器發(fā)

3、生干擾或 DE各控制柜與端子柜內(nèi)屏蔽接地 線不好，電源地CGM言號地SC沒有分開，造成VC咪輸出信號含有交流分量。當伺服 閥信號電纜有某點接地時均會發(fā)生油動機擺動現(xiàn)象。(2) 伺服閥故障。伺服閥即電液轉換器，作用是將 DE控制系統(tǒng)輸出的電信號轉換成 液壓信號，控制油動機行程，從而達到控制調(diào)門開度的目的。而一旦某個伺服閥故障(通常是因為油質(zhì)欠佳造成伺服閥機械局部卡澀 )，其對應的調(diào)門將不能正常響應 DE控制系統(tǒng)的輸出指令，從而引起調(diào)速系統(tǒng)工作不正常。伺服閥故障現(xiàn)象比擬常見， 輕如此引起調(diào)節(jié)系統(tǒng)擺動，重如此造成停機或機組不能正常啟動。伺服閥故障的主 要原因是油質(zhì)不好，有渣滓等沉淀物存在，造成油質(zhì)不

4、合格，使伺服閥堵塞。(3) 閥門突跳引起的輸出指令變化。當某一閥門工作在一個特定的工作點時，由于蒸汽力的作用，使主閥由門桿的下死點突然跳到門桿的上死點，造成流量增大。根據(jù) 功率反響，DE發(fā)出指令關小該閥門，在閥門關小的過程中，同樣在蒸汽力的作用下， 主閥又由門桿的上死點突然跳到閥桿的下死點， 造成流量減小，DEH又發(fā)出開大該閥 門指令。如此反復，造成油動機擺動。4油動機與閥門連接處松動，如連接的螺紋磨損，油動機與閥門的動作不一致，閥門具有一定的自由行程，但閥門開至某一中間位置，由于蒸汽力的左右，閥門開 始晃動。5位移傳感器LVDT故障，反響信號失真，主要表現(xiàn)在插頭松動、脫落，LVDT線圈 開路

5、或短路；6伺服閥指令線松動，導致伺服閥頻繁動作；7調(diào)速汽門重疊度設置不合理；8閥門控制VC咪內(nèi)部的兩路LVD頻率接近，造成振蕩；(9) VCC卡內(nèi)部的增益設置不合理。1.3解決方法對于熱工信號問題造成的調(diào)節(jié)系統(tǒng)擺動，解決的方法是將所有現(xiàn)場信號進展屏蔽，信號地線均接到信號地SG并與電源地CG分開。另外一種原因就是VC咪故障。 如某臺135 MV機組GV調(diào)門運行中發(fā)現(xiàn)有小幅擺動，經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn) VC卡中LVD變送器 外殼與電路板之間存在短路現(xiàn)象，于是在VC卡中LVD變送器外殼與電路板上加裝上 隔離片，消除了 VC卡中的線路短路，解決了調(diào)節(jié)系統(tǒng)擺動問題。對于油質(zhì)問題引起的調(diào)節(jié)系統(tǒng)擺動，解決的方法是加強濾

6、油、保證油質(zhì)，特別 要注意EH油系統(tǒng)檢修后的油循環(huán)，在油質(zhì)合格前將伺服閥旁路，不讓油流過伺服閥， 油質(zhì)合格后，再將伺服閥投入，可有效地防止伺服閥“大面積堵塞。在正常單閥運行條件下，GV高壓調(diào)節(jié)汽門大幅波動，而其它3個高壓調(diào)門沒有 波動。這種波動是隨機出現(xiàn)的。GV高壓調(diào)節(jié)汽門先是小幅擺動，然后突然大幅波動，此后擺動幅度逐漸減小直至消失。分析后認為GV高壓調(diào)節(jié)汽門擺動的原因在于閥位 位移反響信號出現(xiàn)問題。即在正常運行時條件下機組振動相對較大，而位移傳感器 固定在機組操縱座上。隨著機組振動，位移傳感器引出到航空插頭處的焊點可能出 現(xiàn)虛焊或松動現(xiàn)象，如此當焊點振開時 GV#高壓調(diào)節(jié)汽門的位移反響信號消

7、失。而 在正常運行時高壓調(diào)節(jié)汽門能夠穩(wěn)定在任意位置，是由于DEH寸高壓調(diào)節(jié)汽門輸出指 令為“0。DE輸出指令是給定信號，為+信號。輸入信號為位移傳感器的反響信號， 為一信號。輸出、輸入信號在DEH中比擬后為“0，高壓調(diào)節(jié)汽門即停在任意位置。 如果位移傳感器的位置反響信號突然消失，如此輸出信號就是給定信號，為+信號,GV#高壓調(diào)節(jié)汽門全開直至機械限位。由于 GV#高壓調(diào)節(jié)汽門全開，功率增大。在 DEHfe率給定不變情況下.DEH承受功率增大信號后，又向高壓調(diào)節(jié)汽門發(fā)出關小閥 門指令。由于此時GV 2高壓調(diào)節(jié)汽門沒有反響信號，閥門無法停在穩(wěn)定位置，于是 又全關直至機械限位。機組輸出功率降低，于是D

8、EM發(fā)出開閥指令，高壓調(diào)節(jié)汽門 又過開。這樣反復波動就造成GV#高壓調(diào)節(jié)汽門大幅波動。由于是GV#高壓調(diào)節(jié)汽 門位移傳感器引出線焊點虛焊或松動造成這種結果。而焊點又沒有完全斷開，波動 一段時間后引線又接上，所以GV#高壓調(diào)節(jié)汽門的波動是隨機的，逐漸減小直至消 失。3.1現(xiàn)象 在1號機組投運后，3號高調(diào)門經(jīng)常出現(xiàn)抖動的現(xiàn)象，導致閥門管理方式由順序閥 跳為單閥方式，弓I起機組負荷波動。其間檢查了控制回路的各段連接電纜，對MVP卡進展了更換、調(diào)整，但未能消除抖動現(xiàn)象。 為進一步分析問題，嘗試將3號高調(diào)門的MOO閥線圈解除1組，結果3號高調(diào)門的 抖動現(xiàn)象根本消除。MOO閥的2組線圈是冗余配置的，其中任

9、意1組故障后，另外1組仍然能夠維持工 作。而從MV卡件的線路圖中分析，這2組線圈在輸出回路中是并聯(lián)關系。MV卡的驅 動輸出接近于電流源，原來須分別負載 2組線圈上的工作電流，當解除其中1組后使 電流源負載減輕50，因此相對原來2組線圈而言工作更加穩(wěn)定，對干擾信號的抑制 能力得到加強，但這樣做降低了回路的可靠性?，F(xiàn)場的這種干擾對于每個調(diào)門控制 回路上的作用根本一樣。當解除全部 MOO閥的冗余線圈后，加強對干擾信號的抑制 能力，調(diào)門才能夠穩(wěn)定工作。上述處理方法犧牲了回路的冗余程度，從某種意義上 降低了可靠性。但是因為原DEH系統(tǒng)的硬件無法有效抑制現(xiàn)場疊加的隨機干擾，故 用犧牲冗余度來克制干擾引起的

10、調(diào)門抖動也是為保證汽機安全穩(wěn)定運行不得已的選 擇。對此，應用抗干擾能力更強的伺服詞驅動卡替代現(xiàn)在的 MV卡，同時滿足抗干擾 和冗余輸出的要求。二. 油管振動1.1現(xiàn)象EH油管路振動雖然發(fā)生不多，但安裝不好也會出現(xiàn)問題。如某臺135 M幀組，系統(tǒng)運行一段時間后，發(fā)現(xiàn)EH油管路振動較大，特別是靠近油動機局部發(fā)生高頻振蕩， 振幅達0. 5 m以上，引起檢修人員的極大關注，雖未產(chǎn)生故障，但油管振動會引起 接頭或管夾松動，造成泄漏，嚴重時會發(fā)生管路斷裂，引發(fā)較大事故。1.2原因分析引起油管振動的主要原因如下。(1)機組振動。油動機與閥門本體相連，如135MW 機組中壓調(diào)門，油動機在汽缸的最上部.當機組振

11、動較大時，勢必造成油動機振動 大，與之相連的油管振動也必然大。(2)管夾同定不好。EHS統(tǒng)安裝調(diào)試手冊中 規(guī)定管夾必須可靠同定，如果管夾固定不好，會使油管發(fā)生振動(3)伺服閥故障，產(chǎn) 生振蕩信號，引起油管振動。(4)控制信號夾帶交流分量，使HF油管內(nèi)的壓力交變產(chǎn) 生油管振動。5沒有足夠的輔助油源如蓄能器等來穩(wěn)定油壓，如某廠一次調(diào) 頻動作時，由于在運轉層調(diào)門附近沒有蓄能器，系統(tǒng)蓄能器是位于0米層油站旁邊。當閥門因頻率動作時，導致用油量大幅波動而導致油管發(fā)生振動。1.3解決方法對于振動類問題，可以通過試驗來判斷是哪一種原因引起的振動。如當振動發(fā)生時，通過強制信號將該閥門慢慢置于全關位置，關閉進油門

12、，拔下伺服閥插頭， 測量振動。如果此時振動明顯減小，說明是伺服閥或控制信號問題：如果振動依舊， 說明是機組振動。對于前一種情況，打開進油門，使用伺服閥測試工具通過加信號 的方法將閥門開啟至原來位置，如果此時沒有振動，說明是控制信號問題，由熱工 檢查處理；如果振動加大，說明是伺服閥故障，應立即更換伺服閥。應檢查系統(tǒng)油壓的波動情況，如油管振動是因為油壓波動引起，應檢查蓄能器 的配置是否正確，如油站與閥門距離較遠，可考慮在調(diào)門附近增加適當?shù)男钅芷饕?補充調(diào)門頻繁動作而導致的用油量的增加。三. LVDT傳感器故障1.1典型現(xiàn)象DEH系統(tǒng)采用LVDT（閥位反響傳感器）為雙通道高選位置反響方式，即閥位反響

13、傳感器 同時輸兩路閥位信號。進人控制系統(tǒng)后選閥位高值。該方式可以克制單通道位置反 響方式的局部缺陷，可以防止單通道閥位反響傳感器由于信號消失使閥門全開，從 而引起汽輪機超速的可能性。但是雙通道高選 LVD位置反響也存在由于位置選高值 會引起閥門關閉，使負荷減少的可能。如某廠 4號機組（135 MW運行中出現(xiàn)1號調(diào)門 關閉，負荷從97. 8MV下滑至57. 4 MW的現(xiàn)象，主汽壓力從13. 6 MP上升至14. 4 MPa 造成過熱器安全門動作。本次異常的原因是 1號調(diào)門的LVDT故障。其開度信號雖然 被高選選中，但未真實反映1號調(diào)門開度（比實際值偏大），DE!通過VC卡硬件判斷， 將1號調(diào)門關

14、閉。1號機組運行期間，屢次出現(xiàn)調(diào)門晃動現(xiàn)象，其特征是：調(diào)速汽門的開度指令保持不 變，而調(diào)速汽門的開關程度忽大忽小、反復振蕩，造成負荷隨之波動，相應的EH油管晃動，給機組的安全運行帶來了較大的威脅；1號機4號高壓調(diào)門LVD哄動桿在運行中斷裂；1號機3號高壓調(diào)門LVDT就地位置1號機4號高壓調(diào)門LVD傳動桿斷裂是由 于傳動桿與變送器有摩擦，LVDTt動桿長，閥門頻繁動作損壞傳動桿；1號機4號高 壓調(diào)門LVDT就地位置與CR開度顯示不符，有可能是LVDTt動桿位置變動或信號電纜 有干擾信號。1.2原因分析與解決方法DEH控制系統(tǒng)的閥門執(zhí)行機構是閥門位置伺服控制回路組成的閉環(huán)控制裝置，跟隨閥門移動的閥

15、門位移傳感器（LVDT）將閥門的位置信號轉換成電氣信號，作為伺服控制回路的負反響。計算機輸?shù)拈y門位置指令信號與閥門位置反響信號相等時，閥門被 控制在某一位置?？梢婇y門位置反響信號在閥門伺服控制同路中是一個非常重要的 信號，該信號的可靠性直接關系到閉環(huán)控制裝置的可靠性。LVD侯質(zhì)是一只差動變壓器。有三根引線。當1號、3號任一根線開路時，輸出信號至最大；當2號線開路時， 輸 信號至最小。當汽輪機處于單閥控制時，LVDT故障造成的危害會小一些；當汽輪 機處于順序閥控制方式時，1號、2號調(diào)門的LVD政障造成的危害就會大一些。甚至 停機。解決方法采用LVDT智能高選閥位反響方式。：LVDTW號偏差大報警

16、、自動判 別并切除故障信號、信號超出正常X圍時如此輸出為低限值等邏輯判斷能力，使兩只 LVD實現(xiàn)真正的雙冗余，將系統(tǒng)故障率降到最低。參數(shù)設置不當。在輸入指令不變的情況下，調(diào)門反響信號發(fā)生周期性的連續(xù)變 化。2只LVDT在VC咪內(nèi)部高選，但如果2只LVD頻差過小，會導致高選在2只LVDT之 間來回切換造成振蕩，但這種振蕩只要通過將頻差調(diào)大即可防止。機械原因造成故障。連接LVD鐵芯與線圈內(nèi)壁產(chǎn)生徑向摩擦，將鐵芯或線圈磨 壞，導致調(diào)門波動；這種情況比擬復雜，原因很多，調(diào)門與LVDT膨脹不均、調(diào)門振動、鐵芯固定不正等都會導致這種情況。可以采取以下方式防止，安裝時盡量保證 鐵芯與連接板孔垂直，將鐵芯提起

17、對準線圈孔洞與連接板孔讓鐵芯自由落體直至順 利通過2孑L,然后將鐵芯固定，對LVDT進展全行程的滑動檢查，觀察LVDT鐵芯和滑 桿走動是否順暢；也可將LVD傳感器改為萬向節(jié)型，效果也不錯。LVDT交叉工作相互干擾閥門位置反響是取現(xiàn)場對應閥門的兩只 LVDT勺高選值，運行中2只LVDT數(shù)值相 近。經(jīng)常出現(xiàn)大小相互交織現(xiàn)象，造成高選后 LVDTfi波動，使高調(diào)門發(fā)生擺動，影 響機組的穩(wěn)定運行。對此，采用了將一個 LVDT勺零點和滿度調(diào)得稍微小一點，這樣 就避開了數(shù)值交叉點，解決了高調(diào)門不正常擺動。在運行過程中，如果故障一路LVDTW號成為高選值，CRTt就不能正確反響出實際閥 位，運行人員不能迅速

18、發(fā)現(xiàn)問題，影響機組的安全運行。針對這一問題，修改了控 制器組態(tài)，對兩路LVDT勺反響信號進展判斷，增加偏差大報警信號，并接人聲光報 警，以便運行人員與早發(fā)現(xiàn)和解決問題，真正實現(xiàn)了兩路LVD下目互冗余。接線問題。2只LVDT導線用同1根電纜線造成信號干擾；LVDT導線與金屬接觸， 極易造成導線磨損接地，致使位置反響跳變，造成調(diào)節(jié)門擺動。正確的方法應當是 每個LVDT單獨采用1根屏蔽電纜。LVDT勺細長芯桿一端直接與油動機活塞桿固定聯(lián)接， 另一自由端在線圈中產(chǎn)生位移， 振動容易引起傳感器動靜局部磨損和芯桿斷裂。針對這一問題，現(xiàn)將位移傳感器的 細長芯桿直接與閥門聯(lián)接改為長粗桿過渡聯(lián)接的方式，粗桿下局

19、部與油動活塞固定 相連，中間采用活動關節(jié)與上局部粗桿相連，位移傳感器的芯桿一端再固定在粗桿 上部，另一端為自由端，改良后傳感器芯桿的固定端由原來的剛性連接變成了柔性 連接，既減少了動靜局部的摩擦，又消除了芯桿上承受的應力，即使振動較大也不 易磨損和斷裂。這種連接方式在安裝時相對麻煩一些，但可靠性大大提高。127以前為了檢修方便，新華公司設計的傳感器引出線采用航空插頭連接形式，而傳感器長期工作在溫度高、振動大的環(huán)境，極易造成插針氧化、接觸不良，引起信 號故障，這種情況在運行過程中也屢次出現(xiàn)。 現(xiàn)改為直接焊接引線， 防止了航空插 頭接觸不良引起的故障。LVDTt感器反響信號在從就地傳回機房變送器的

20、過程中，由于現(xiàn)場各種大功率電機 動力纜的電場干擾，以與各種電氣設備的電源電統(tǒng)與反響信號電纜的混雜交織，使 反響電壓信號極易受到外部電場的干擾。系統(tǒng)靜態(tài)時用示波器觀測反響信號可見干 擾成分，當大的電氣設備啟停時，信號所受的干擾更為明顯。為克制外界電場干擾， 可專門為DEH控制與反響信號電纜敷設單獨的封閉電纜槽盒，使其與現(xiàn)場的干擾源屏蔽開來，以減少這類干擾的產(chǎn)生。在分析LVD反響信號干擾時，同一根反響信號電纜中多個反響信號間的相互干擾問題應引起注意。 某廠DE系統(tǒng)改造之初，這種現(xiàn)象表現(xiàn)十分顯著。最初反響信號連接選用的是一根 14*1 . 0屏蔽纜，接兩個調(diào)門共四路LVDT反響信號。雖然反響信號線間

21、屏蔽接地處理 的很好，但靜態(tài)時實測反響交流電壓有(0 . 06 0. 1)V的信號波動，改良接線方式， 用一根4*1 . 0屏蔽纜單獨對應一支LVDTt感器，波動值X圍降為(0 . 01 0. 03)V, 波動值顯著下降。由此可見，采取用一根多芯屏蔽電纜帶多路反響信號的連接方法， 不利于克制多路LVDT反響信號間的相互干擾，LVDT反響信號線的接線方式應選擇一 根反響電纜對應一支LVDT勺接線方式。LVDT傳感器浸油LVD啦移傳感器在運行期間屢次發(fā)生故障，這是因為長時間處于振動狀態(tài)，造成了 線圈斷線，因此要與時更換LVDT并對因機務漏油浸泡的LVDTt纜，加強巡視，對 漏油部位與時清理，同時，

22、將LVDTfe纜盡快改為鎧裝密封電纜。四. 調(diào)門卡澀1.1高調(diào)門打不開。某廠#2機組曾出現(xiàn)在處理GV調(diào)門機械卡澀過程中，由于伺服閥 （M00閥）故障，出現(xiàn)調(diào)門全關到“ 0位后無法打開的現(xiàn)象。1.2局部高調(diào)門，局部中調(diào)門打不開。這些現(xiàn)象都直接影響機組的啟動與正常運行， 而且嚴重威脅設備的安全可靠性。經(jīng)過分析各種故障現(xiàn)象與查閱相關的資料，其產(chǎn) 生的原因大致有以下幾種情況：1）電液伺服閥故障導致蒸汽調(diào)門不好用。如伺服閥 濾網(wǎng)、噴嘴堵塞，有黑色膠狀物；閥芯與閥套過封度變小，閥芯破損嚴重，泄漏量 增加等，都會引起電液伺服閥故障，造成蒸汽調(diào)門打不開或大幅度振動。咼壓汽閥 和調(diào)閥工作原理圖如圖1所示。1.3

23、試驗電磁閥故障也會導致中調(diào)門無法開啟。如試驗電磁閥節(jié)流孔徑偏小，誤動作、閥芯卡澀未回座等癥狀都會引起試驗電磁閥 故障。1.4快速卸載閥故障導致蒸汽調(diào)門無法開啟。 如卸載閥卡澀、不嚴密等導致快速卸載 閥不好用，油壓建立不起來使蒸汽調(diào)門打不開4）管道有剩余雜質(zhì)造成EH油質(zhì)不合格。 由于EH油質(zhì)不合格會導致電液伺服閥、電磁閥、卸載閥故障，甚至DEH控制系統(tǒng)癱瘓。 EH油長時間在高溫區(qū)工作會發(fā)生氧化變質(zhì)、水解反響和酸值升高，這樣會產(chǎn)生一種 類似碳化物的黑色、粘稠狀物質(zhì)，使油液顆粒度增加。該物質(zhì)極易堵塞電液伺服閥 濾網(wǎng)與噴嘴，造成閥的振動或產(chǎn)生忽開忽關現(xiàn)象，這也是非常普遍的現(xiàn)象。2機組常常發(fā)生油濾網(wǎng)堵塞

24、，EH油壓也常常從12. 6 MP下降到11. 8MPa即使更換新濾網(wǎng) 后運行不久，又會造成油濾網(wǎng)堵塞，其產(chǎn)生原因可能就是因為近期負荷高、環(huán)境溫 度高，再加之近期使用國產(chǎn)EH油濾網(wǎng)（檢修人員認為該種國產(chǎn)濾網(wǎng)質(zhì)量不佳）等多方 面因素造成的。自2005年 10月下旬以來，隨著環(huán)境溫度下降，EH油溫已經(jīng)降到43C左右（原來最高可達55C甚至更高），檢修人員更換了出口卸載閥并經(jīng)常更換 EH油箱 呼吸器中的硅膠枯燥劑，現(xiàn)在油壓已經(jīng)趨于穩(wěn)定，保持在12. 412. 6 MPa之間，EH油濾網(wǎng)差壓也保持了較低的水平。2.解決方法EH油質(zhì)監(jiān)視與管理，嚴格按照制造廠的要求一絲不茍地進展油質(zhì)監(jiān)測和管理。堅持 抗燃

25、油的再生凈化處理達到標準，油質(zhì)酸值保持在 0. 2 mgKOhg1） . 2下。2.2降低電液伺服閥的工作環(huán)境溫度。2.3拆裝電液伺服閥、試驗電磁閥與快速卸載閥應嚴格按規(guī)定要求去做，不能受強磁場干擾，不能受空氣污染，密封圈每次都要進展更換。2.4電液伺服閥需要定期進展更換濾網(wǎng)， 密封圈等維護工作，同時，還需要定期返廠 調(diào)整。2.5精濾器組件應長期投運，每個月清掃一次EH油箱上的磁棒。在長期運行期間也要 定期檢查濾芯，發(fā)現(xiàn)有問題與時更換，以確保油質(zhì)始終保持潔凈標準X圍內(nèi)。2.6在換新油時，要對新油進展不少于24h的循環(huán)沖洗（利用沖洗塊），待油質(zhì)合格后 更換濾芯。 更新再生裝置。EH油再生裝置如圖

26、3所示。五.EH油溫升高1. 現(xiàn)象EH系統(tǒng)的正常工作油溫為2060C,當油溫高于57E時，自動投人冷卻系統(tǒng)。如果 在冷卻系統(tǒng)已經(jīng)投人并正常工作的情況下，油溫持續(xù)在 50C以上.如此認為系統(tǒng)發(fā) 熱量過大。油溫過高。2. 原因分析與解決方法2.1油溫過高排除環(huán)境因素之外，主要是由于系統(tǒng)內(nèi)泄造成的。此時，油泵的電流會 增大。造成系統(tǒng)內(nèi)泄過大的原因主要有以下幾種。（1）系統(tǒng)安全閥泄漏。系統(tǒng)安全閥的溢流壓力應高于泵出口壓力2. 53. 0 MPa如果二者的差值過小，會造成安全閥溢流。此安全閥的回油管會發(fā)熱。檢查安全閥工 作狀況，如定值偏低應調(diào)整其定值。如安全閥有泄漏，應利用停機機會解體檢查消除其泄漏。蓄

27、能器短路。正常工作時蓄能器進油閥打開，同油閥關閉。當回油閥未關緊或閥 門不嚴時，高壓油直接泄漏到回油管，造成內(nèi)泄。此時，閥門不嚴的蓄能器的回油 管會發(fā)熱。檢查蓄能器工作狀況，防止 EHT由的不正常泄漏。 伺服閥泄漏。當伺服閥的閥口磨損或被腐蝕時，伺服閥內(nèi)泄增大。此時，該油動 機的回油管溫度會升高。(4) 卸荷閥卡澀或安全油壓過低。當油動機上卸荷閥動作后發(fā)生卡澀會造成泄漏，泄 漏大時油動機無法開啟，泄漏小時造成內(nèi)泄。此時，該油動機的回油管溫度會升高。 當安全系統(tǒng)發(fā)生故障出現(xiàn)泄漏時，安全油壓降低，會使一個或數(shù)個卸荷閥關不嚴造 成油動機內(nèi)泄(5) EH油管道布置不合理，油管道大多裸露布置，尤其是機頭

28、附近的油管，承受過 多的輻射熱，成為局部過熱點，此處的油溫超出了正常的溫度X圍，加速EH由的老化， 從而引發(fā)一系列問題；(6) 濾網(wǎng)、冷油器堵或冷卻水水溫過高，循環(huán)不暢。如某電廠#6機組EH油冷卻水有兩套水源，一套為生活水；一套為穩(wěn)壓水箱來水，作為備用水源。運行期間EH由溫經(jīng)常偏高，經(jīng)分析檢查發(fā)現(xiàn)，生活水水溫過高，后來在 #6機小修期間將生活水改為 深井水。冷卻水溫度降低了， EH由溫也降低了。六. DEH硬軟件的故障處理1. VCC卡故障VC咪可能出現(xiàn)的故障包括：與BC板通信中斷；VC(板停止運行；LVDT調(diào)整電路異 常；綜合放大回路異常等。2號機GV調(diào)門運行中發(fā)現(xiàn)有小幅擺動，經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)VC

29、卡中LVD變送器外殼與電路板 之間存在短路現(xiàn)象，于是在VCC中LVD變送器外殼與電路板上加裝上隔離片，消除 了 VC卡中線路短路問題。由于其具有通用性，因此，DEH系統(tǒng)中所有VC咪都加裝了 隔離片。VC咪后，應當首先確認該VCC的故障是否可以通過在線調(diào)整解決。如無法調(diào)整， 確認需更換時，必須保證機組運行的安全與負荷的穩(wěn)定，即防止產(chǎn)生閥門突然全開 或全關。如在線更換VCC卡時，應按以下方法進展： 當VCC控制的閥門處于全關位置，且DE輸出指令為0時，可將機組DE控制切至 手動位置，然后拔下該VCC卡確認新的VCCf型號、跳線與軟件版本與原VCCf樣。 插入新VCC卡 并檢查其工作是否正常。按照V

30、C卡LVD1調(diào)整方法，整定零位、滿度、 放大倍數(shù)與偏置電壓等。確認控制系統(tǒng)工作正常、狀態(tài)正確、跟蹤良好后，投入自 動。注意在調(diào)整過程中，必須保證機組安全與負荷穩(wěn)定。 當該VC卡控制的閥門不處于全關狀態(tài)或DE輸出指令不為0時，必須通過閥門全 行程試驗，強制DEH指令使閥門開度逐漸到0后，再更換VC咪。同時，可考慮投入 功率回路，在關小閥門過程中，負荷維持穩(wěn)定。指令到0、閥門全關后，再進展處理。 VCCM牛電源環(huán)線端子松動故障的處理和防 X措施1.3實例2002年11月28日22: 10時，某廠運行人員發(fā)現(xiàn)3號機組DE系統(tǒng)OIS上顯示高調(diào)1、高 調(diào)2、中調(diào)1、中調(diào)2頻繁出現(xiàn)全關現(xiàn)象，實際檢查也是如

31、此，嚴重影響了機組安全穩(wěn) 定運行，為了維持機組繼續(xù)運行，值班人員與班長兩人商議暫時采用電池把 1號高調(diào) 門、2號高調(diào)門全開（中調(diào)1、中調(diào)2用電池也全開），維持系統(tǒng)運行。同時通知檢修人 員迅速到現(xiàn)場查找原因，由于現(xiàn)象具有共性，調(diào)門指令沒有變化而調(diào)門頻繁出現(xiàn)全 關、全開現(xiàn)象，椐此檢修人員判斷卡件電源可能有問題。于是對卡件電源徹底檢查 時，發(fā)現(xiàn)VC咪的+5 V電源環(huán)線端子松動造成調(diào)門故障，重新緊固 +5 V電源端子，用 萬用表檢查其它電源正常后，撤電池，使系統(tǒng)恢復遙控運行。7月6、7日，IV1、IV2的LVDT閥門位置反響3次從全開位置突關，負荷突降約100 MW 再熱器壓力突升0. 31 MPa

32、4 S內(nèi)自動恢復；12日.3號機組再次出現(xiàn)6次負荷突降， 降幅為1050 MW 5 S內(nèi)自行恢復，查高調(diào)門不同程度關過，中調(diào)門 f已強制開）、 主汽門未動，斷開OP板至VC（板信號線后，出現(xiàn)高、中調(diào)門小幅關閉15次.負荷突 降調(diào)門大幅關閉5次，最后一次高中調(diào)門全關，負荷到零 DE切手動開調(diào)門負荷突 升。引起鍋爐水位波動大，MF保護動作。后斷開OP（電磁閥電源13日，3號機組6個 調(diào)門大幅度波動至零，調(diào)門全關，鍋爐 MF保護動作，運行人員緊急DEH切手動開啟 調(diào)門手動無效，機組逆功率保護動作跳機、爐。上述故障特點是調(diào)門指令不變。調(diào) 門自關。主汽門不動，且OP電磁閥已停電，判斷為OP電磁閥體局部故

33、障，機組停 運后，更換2只0P電磁閥、1只AST電磁閥和1塊DI板，解除所有強制點，但機組啟動 后故障仍然出現(xiàn)9次，機組被迫強迫停運。原因分析：機組停運后進展靜態(tài)仿真和混合仿真試驗，最終查證調(diào)門突關原因為原GV4 GV卡件（之一）OPC言號進入VC（板的輸入端因信號發(fā)生間歇性短路故障，造成 OPC!號誤 發(fā)，通過總線使各調(diào)門指令S值清零，造成閥門瞬開瞬關、且關閉后在手動開啟失效 的現(xiàn)象。在VC（板至總線板輸出端均置有電容，各VC（板0P信號觸發(fā)電平不一致，故 各閥門動作不一致。分析認為，是由于VC卡上高頻變壓器積灰等原因.造成高頻變 壓器金屬外殼與總線板出現(xiàn)間歇短接，造成信號間歇短路，引起0P

34、信號誤發(fā)。故障處理：對VC卡結構進展相應改良，現(xiàn)將所有VC（板高頻變壓器底部加裝墊片做好可靠絕緣 措施加強定期清掃工作，防止接點短路造成信號誤發(fā)，同時要嚴格控制熱工電子 間溫度濕度，保證設備運行環(huán)境，提高運行可靠性，有效防止了類似事件的發(fā)生。某廠曾發(fā)生1號機DEHA、B根本控制計算機主板溫度過高的死機現(xiàn)象， 經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)386/12主板工作時發(fā)熱量較大，主機箱內(nèi)其它插件板與主機板很近，長時間運行時機柜內(nèi)熱量不能與時散放出去，因此，為保證主機正常工作，將DE主機箱加裝風扇板。某廠DEH勺機柜硬件配置采用的是一對互為冗余的 DPUDEH機柜通訊負荷率長期處在 5O的較高水平上，緊急情況下容易造成通訊

35、數(shù)據(jù)的堵塞，造成 DEH系統(tǒng)的癱瘓。為 解決DEH機柜通訊負荷率過高的問題，我們采用了 2對DPU將在3機中1對DP完成的 功能分散至2對DP中，改造后DEH機柜通訊負荷率降到25左右。控制系統(tǒng)跳閘邏輯的修改為了確保汽輪機的安壘、穩(wěn)定運行，DEH跳閘邏輯功能修改為在各種控制方式下均 起作用，為了防止汽輪機軸承金屬溫度高、軸承回油溫度高和推力瓦的工作面與非 工作面溫度高信號誤發(fā)造成跳機，汽輪機跳閘邏輯修改為：汽輪機任一軸承溫度高與該軸承的回油溫度高均存在如此跳機。汽輪機推力瓦的工作面與非工作面各11點溫度中，均采用11取2的跳機邏輯5.ETS (Emerge ncy Trip System) 控

36、制柜 24V輔助電源故障2005年6月6日下午15時，1號機組沖轉至1 613 r /min, 2號軸承振動達0. 27 mm 汽機ETS首跳記憶“軸振保護動，但DEH保護未動作，運行人員手動緊急打閘。分 析ETS空制回路邏輯，發(fā)現(xiàn)邏輯回路正確，動作的開關量點已經(jīng)輸出。分析這種情況 的保護拒動可能是繼電器回路動作不可靠造成。經(jīng)過檢查，發(fā)現(xiàn)ETS柜開關量輸出模塊輔助電源DC24 V電源保險熔斷，致使該電源所帶的 ETSK電器柜的24 V繼電器 未動作，致使由ETS柜送入DEH機柜的“ETS跳閘開關量信號未送出，保護拒動。 5.2故障處理經(jīng)過分析邏輯與柜內(nèi)接線圖，決定從ETS柜的軟、硬件回路予以完

37、善。具體措施如 下。1)從運行操作臺單獨提供一路手打停機信號直接送入 DEH繼電器柜硬跳閘回路， 確保Ovation機柜卡件外供電源故障時，實現(xiàn)運行人員緊急停機。2)ETS機柜增加開關量模塊直接送出跳閘信號至 DEI繼電器柜。3)在軟硬光子牌中增加DEH110VD失電報警，在軟光子中增加所有內(nèi)供電模塊失電 報警的畫面單閥切順序閥控制時，DEH勺閥門管理程序會根據(jù)系統(tǒng)的蒸汽流量請求值，計算順序閥控制時每一個調(diào)門的閥位值；對每一個調(diào)門，算出目前單閥控制時的蒸汽流量與 待轉換順序閥控制方式下應有的蒸汽流量的差值。切換時，閥門管理程序以切換前 的負荷指令為依據(jù)，并根據(jù)閥門流量特性曲線確定待轉換控制方式

38、下的閥位值，當 閥門流量特性曲線與機組真實值差異較大時，切換后負荷波動就會比擬大?？梢?， 閥門流量特性曲線嚴重偏離機組的實際情況導致控制方式切換時負荷的大幅度波 動。應重新測定閥門的蒸汽流量特性曲線，優(yōu)化 DEI控制系統(tǒng)的閥門管理程序。某廠2003年7月9日2: 15時，1號機組準備沖轉，運行人員發(fā)現(xiàn)在OIS上無法輸入目標 值，通知檢修人員到現(xiàn)場，在 OIS上和EW上還是無法輸入，檢修人員初步認定是死機，可經(jīng)復位，仍不好用。檢查組態(tài)，發(fā)現(xiàn)程序丟失了30頁，重裝組態(tài)后，故障排除。為了查清30頁丟失的原因，檢修人員查閱了歷史記錄，并經(jīng)分析，發(fā)現(xiàn)是前幾 天UP電源和保安段電源互切造成的；DE系統(tǒng)DP

39、U1和DPU3分別是UPS和保安段電 源供電，當時DPU11先斷電，DPU3切為主控，這過程中拷貝組態(tài)時，保安段又斷電， 致使拷貝組態(tài)不全，造成丟失。七. 電液伺服閥本身故障電液伺服閥本身故障是指伺服閥控制系統(tǒng)短路或斷線，零部件腐蝕、密封件損壞造 成泄漏，濾油器堵塞造成油流不暢等。造成伺服閥本身故障的原因較多，如抗燃油 油質(zhì)不合格，抗燃油油溫過高，其顆粒度、酸性等指標超過規(guī)定標準等，都會導致 抗燃油油質(zhì)下降，使電液伺服閥工作不正常。綜上所述，高壓抗燃油油質(zhì)不合格， 油溫過高與水解、酸性腐蝕等是造成伺服閥故障的主要原因，但也不能忽略其它原 因的存在。主要有：1伺服閥熱工偏值設定不準，造成伺服閥漏

40、流。安裝在高壓集成塊上的高調(diào)門伺服閥與高調(diào)門油動機連體安裝，形成一個整體，伺 服閥受到流經(jīng)高調(diào)門高溫蒸氣的傳導熱與輻射熱，在夏季伺服閥處在高溫環(huán)境下運 行，伺服閥閥體溫度有時竟能高達90U以上,容易造成伺服閥內(nèi)位置反響裝置電子元 件的損壞，導致調(diào)門控制失靈。為解決高調(diào)門伺服閥溫度過高的問題，將伺服閥移 至溫度較低的地方，同時應能保證高調(diào)門控制的快速性和穩(wěn)定性，在事故狀態(tài)下能 夠安全快速地遮斷，迅速關閉高調(diào)門，以與汽輪機在熱膨脹過程中抗燃油管道的應 力較小。將伺服閥與油濾從原高壓模塊中別離，形成獨立的高壓伺服模塊，并能滿 足在機組運行時更換油濾濾芯，高壓伺服模塊安裝在原高壓主汽門油動機處，使高

41、壓控制油管道距離最短，保證高調(diào)門控制的快速性，以與能夠使管道所受的熱應力 較小。原咼調(diào)門咼壓模塊保存泄載閥，保證咼調(diào)門安全快速遮斷。八. EH由系統(tǒng)日常維護和故障防X措施EH油外觀透明均勻，無沉淀物，新油呈淡黃色，比重為 1. 111.1 7，由于其密 度大，因而有可能使管道中的污染物懸浮在液面而在系統(tǒng)內(nèi)循環(huán)，造成某些部件堵 塞與磨損。1.1油中大顆粒雜質(zhì)進入1檢修過程中，零部件未清洗干凈，檢修環(huán)境不清潔，密封件老化脫落，EH油對油箱、管道內(nèi)壁上有機物的溶解和別離，EH油泵、冷卻泵、濾油泵與部件金屬間摩擦所產(chǎn)生的金屬碎屑進入EH油中。2E H油能直接侵蝕與其接觸的金屬鉻（或鍍鉻） 的管路系統(tǒng)，

42、增加油中雜質(zhì)含量，促使油的劣化。在某廠 #2機油顆粒度測試時，發(fā) 現(xiàn)油中有類似橡膠的黑色沉淀物，經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)是蓄能器的皮囊發(fā)生破損。由于EH油的溶劑效應，會溶解與其相容性差的物質(zhì)，這種溶解物與油相互作用勢必會改變油 的理化性質(zhì)，加速其劣化，表現(xiàn)為酸值增大，電阻率下降和起泡傾向增加。被濾膜 截留下來的某些物質(zhì)在顯微鏡下呈現(xiàn)金屬光澤，這些微粒主要是高壓油流沖剁下來 的金屬腐蝕物，它對油的劣化反響有更強的催化活性。1.2抗燃油水解和酸性腐蝕EH油是一種磷酸脂，和其它脂類一樣都能水解，磷酸脂水解后會生成磷酸根和醇類。 抗燃油中的水份除其自身老化產(chǎn)生的以外，主要來自油箱頂部的呼吸器，空氣從此 進入油箱，在

43、油箱內(nèi)壁凝結成水珠，混入油中。EH油遇水發(fā)生水解反響生成酚和羧酸，生成的羧酸反過來可作為水解反響的催化劑，如此形成了自催化反響。所產(chǎn)生 的酸性產(chǎn)物又進一步水解，促進精細元件的腐蝕，而且 EH油對周圍環(huán)境中的潮氣吸 附能力特別強，在北方夏季連續(xù)的陰雨天氣里，可能會使 EH油中含水量增大，使水 中的酸性指標增加，導電率增大。酸值一般規(guī)定在 0. 5 mg koH/g以下，當酸值超 過0. 1 mgkoH/ g時就必須與時檢查維護。酸值超標，導電率增大，就會引起電液伺 服閥受到不同程度的腐蝕，在滑閥凸肩、噴嘴與節(jié)流孔處腐蝕尤為嚴重，使滑閥與 閥座之間單側或雙側漏流量超標，造成 EH油系統(tǒng)油壓下降。另

44、外，也會引起管道密 封材料的腐蝕與加劇電化學腐蝕。高抗燃油在常溫下氧化速率極慢，但在較高溫度下其氧化速率會劇增。運行中工作 溫度一般控制在4055C，不能超過60C。油溫較高時在發(fā)生氧化或熱裂解的同時能溶解其管路連接處的密封材料，導致酸值增加或產(chǎn)生沉淀。一方面會造成油系統(tǒng)泄漏，另一方面會改變油的性質(zhì)，增加了顆粒污染。1 990年，某某漢川電廠#1機電加熱器誤動使EH油溫達到100C,造成系統(tǒng)中的抗燃油全部報廢，機組被迫停機 換油。當EH油流經(jīng)油動機附近時，由于熱輻射可使流過該段的油的溫度遠遠超出其 正常X圍，這種局部熱點的存在將大大加快其劣化速度，使其在短期內(nèi)酸值急劇升高。 溫度升高還會使油的

45、電阻率降低，對電液伺服閥閥口的電化學腐蝕加劇，使密封件 加速老化。因此分析造成抗燃油油溫過高的原因，并做好防 X工作就顯得很重要。(1)系統(tǒng)壓力調(diào)整過高，機械損耗過大。系統(tǒng)離熱源太近，管路安裝所經(jīng)過部位環(huán) 境溫度過高。(2)有壓回油單向閥漏流，系統(tǒng)溢流閥調(diào)整值過低。系統(tǒng)溢流閥調(diào)整 值一般應高于泵出口 2. 53. 0 MPa如出現(xiàn)此類情況，將使高壓油直接流回油箱， 使油箱內(nèi)油溫升高。3在油動機上加裝冷卻水裝置，降低EH回油溫度，減少了 高溫對EH油的影響，取得了較好效果。硅藻土化學成份不穩(wěn)定，質(zhì)量也存在篩分徹底、顆粒大小不一、碎屑多、雜質(zhì)含量 高等問題。失效后易產(chǎn)生大量金屬皂類物質(zhì)，嚴重時會

46、澀系統(tǒng)。目前國內(nèi)已逐步用 離子交換型樹脂再生裝置取代硅藻土降低酸值。某某吳涇電廠使用專用樹脂再生裝 置，除酸效果較好。波紋纖維濾器濾芯質(zhì)量的問題國產(chǎn)濾芯普遍存在效率差的問題， 進13濾芯的過濾比超過200，即濾芯前后粒子數(shù)為2001，而國產(chǎn)只能達到6070 1， 而且產(chǎn)品質(zhì)量時好時壞。加裝PALL公司的精細過濾器(10m攔截濾網(wǎng))，可以大大降低 油質(zhì)的顆粒度指標，保證顆粒度指標在合格 X圍內(nèi)。2. 針對抗燃油電液伺服閥故障發(fā)生的原因，電廠加強了抗燃油的日常維護、運行管 理和監(jiān)視。要保證EH油系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運行，就要加強對系統(tǒng)的日常維護，包括系 統(tǒng)的清潔、檢查、更換、EH油的更新等，主要工作如下

47、：(1)加強培訓，使相關人員了解抗燃油特點和運行中的相關要求。定期監(jiān)視運行中的抗燃油，監(jiān)視水分、酸值、氯含量、顆粒度等重要指標。補油時，需將新油過濾至 合格后，才能通過專用油桶參加油箱 條件允許的情況下，根據(jù)化驗結果，對不合格的抗燃油進展置換，對管路、容 器進展吹掃、清洗。(3) 搞好工作現(xiàn)場汽門、管路的保溫工作，特別是 10 mEH由管附近熱源，一定要做 好保溫與防輻射熱工作，采用新型保溫涂料和保溫材料，保證足夠的保溫厚度，降 低熱輻射。合理安排EH油管路，加強對抗燃油溫度的控制，使冷卻裝置能長期安全 可靠運行，并能有效調(diào)節(jié)溫度。(4) 加強對抗燃油凈化裝置的運行、管理和檢修改造工作，提高凈

48、化裝置的凈化效 率，定期更換硅藻土過濾器和系統(tǒng)中所有精細過濾器，必要時可以增加一套獨立的 抗燃油再生裝置。(5) 定期對抗燃油進展取樣，檢查和化驗，加強化學監(jiān)視，不合格的油絕不能進入EH油箱，不同廠家的EHT由也不要混用，并與時進展EHT由的濾油工作，保證EH油的油 質(zhì)，符合規(guī)定標準。(6) 利用大、中、小修與臨時停機的機會，經(jīng)常對伺服閥進展試驗、清洗、檢查， 對有問題的伺服閥必須與時處理?？谷加凸ぷ鳝h(huán)境對油質(zhì)的影響(7) 每天進展常開高壓調(diào)門的活動試驗， 加強油動機內(nèi)油的流動，防止油動機活塞底 部高溫抗燃油長時間囤積，形成死區(qū)后加速抗燃油的劣化。(8) 嚴格控制EH油系統(tǒng)中的水份含量，油箱頂

49、部呼吸器內(nèi)填裝硅膠，空氣進入呼吸器 時硅膠將其大局部的水份吸收，有效降低了油中含水量。定期檢查硅膠，發(fā)現(xiàn)變質(zhì) 失效，與時更換。九. 控制回路常見故障與原因分析1閥門突然全開或全關1.1 VCC卡故障一種情況為VCCf功放故障，A P值正常，飽和電壓(S)、指令輸出不能改變，造成 閥門全開；一種情況為VC咪芯片故障，閥位指示不能隨著就地反響信號變化， 反響 不出就地的實際開度，導致閥門接到指令輸出一直動作，造成閥門全開或全關。1.2伺服閥故障伺服閥故障可以造成閥門全開或全關。VC咪的S>3V時，說明伺服閥堵在關的一邊， 造成閥門全關；VC卡的S<3 V時，說明伺服閥堵在開的一邊，造成

50、閥門全開。伺 服閥沒有堵塞，但運行一段時間后，出現(xiàn)異常，這些故障可以通過輸出S 值的大小改變情況來判斷，如伺服閥機械偏置不正確，S值過小，使閥門不能全關或全開到位；靈敏度不夠，S值出現(xiàn)較大變化，閥門才有響應。1.3 LVDTT線圈磨損DE改造后調(diào)節(jié)門LVD安裝方式原設計為閥門引出桿和LVD鐵心用螺母連接，緊固后 閥門引出桿和鐵心成為一個固定整體。當閥門開關動作時，由于閥芯運動軌跡呈不 規(guī)如此直線，這勢必造成LVDT勺鐵心與線圈偏磨，致使LVDT運行很短時間就會損壞， 閥門經(jīng)常失去控制。LVD就地安裝均為目測，也無法保證每次安裝均垂直、規(guī) X1.4 LVDT閥門引出桿松動調(diào)節(jié)門L、，1)T組件與

51、閥體連接桿螺母有松動跡象，在全開位置造成IjVDT反響示值偏低。實際上閥體連接桿松動甚至脫落是致命的，如果脫落會造成調(diào)節(jié)門全關或全開。2閥門擺動、振蕩在輸入指令不變的情況下，油動機反響信號發(fā)生周期性的連續(xù)變化，稱之為油動機 擺動。在閥門控制回路中，最常見、最復雜的故障就是油動機擺動。油動機擺動的 幅值有大有小，頻率有快有慢。2.1回路接線問題當VC卡輸出信號含有交流分量或VCC卡至伺服閥的信號電纜絕緣不良有接地現(xiàn)象時，會造成調(diào)節(jié)門油動機擺動現(xiàn)象。2.2伺服閥問題伺服閥故障也可能造成閥門擺動。當伺服閥接收到指令信號后，其內(nèi)部故障產(chǎn)生振蕩，使輸出流量發(fā)生變化，造成油動機擺動。2.3 LVDT引線磨損接地I .VDTH線磨損接地是閥門反響故障的主要原因之一 在機組運行中調(diào)速汽門受到高 壓汽流的沖擊，整個閥體的振動是相當劇烈的，如果LW T引線未做包扎直接搭在金 屬上，極易