冶金論文合集匯編

1、春華秋實(shí)（20052010）目錄1、首鋼2號(hào)高爐噴煤降焦生產(chǎn)實(shí)踐（煉鐵）12、首鋼2號(hào)高爐治理風(fēng)口頻繁損壞的實(shí)踐（煉鐵）63、首鋼2號(hào)高爐空料線降料面實(shí)踐（煉鐵）124、首鋼2號(hào)高爐降料面噴涂快速恢復(fù)實(shí)踐（首鋼科技）175、首鋼2號(hào)高爐檔位布料的實(shí)踐（2009中國(guó)鋼鐵年會(huì)）216、高爐專家系統(tǒng)在首鋼2號(hào)高爐的應(yīng)用（2010全國(guó)煉鐵生產(chǎn)技術(shù)會(huì)議）247、首鋼2號(hào)高爐開(kāi)爐生產(chǎn)實(shí)踐（煉鐵）288、雷達(dá)料位儀在首鋼2號(hào)高爐的初步應(yīng)用（煉鐵）369、淺談首鋼高爐煤氣分布的調(diào)整思路（鞍鋼技術(shù)）4010、首鋼3號(hào)高爐爐冷事故治理實(shí)踐（煉鐵）4511、首鋼3號(hào)高爐爐冷治理后的爐況恢復(fù)實(shí)踐（2010全國(guó)大高爐煉

2、鐵學(xué)術(shù)年會(huì)）5512、首鋼2號(hào)高爐長(zhǎng)期休風(fēng)及爐況恢復(fù)實(shí)踐（2010全國(guó)煉鐵生產(chǎn)技術(shù)會(huì)議）6113、首鋼2號(hào)高爐爐型管理實(shí)踐（煉鐵）（首鋼科技）6414、首鋼1號(hào)局爐降料面停爐實(shí)踐（2009全國(guó)大高爐煉鐵學(xué)術(shù)年會(huì)）（2010年全國(guó)70煉鐵技術(shù)交流會(huì)）15、首鋼1號(hào)高爐5天檢修開(kāi)爐實(shí)踐（2010全國(guó)煉鐵生產(chǎn)技術(shù)會(huì)議）（2010年全國(guó)75煉鐵技術(shù)交流會(huì)）16、首鋼3號(hào)高爐爐況波動(dòng)的恢復(fù)實(shí)踐（2010全國(guó)大高爐煉鐵學(xué)術(shù)年會(huì)）8217、首鋼高爐裝料制度的三個(gè)辯證關(guān)系（2010全國(guó)大高爐煉鐵學(xué)術(shù)年會(huì)）9118、高爐風(fēng)口損壞的判斷與治理（2009全國(guó)大高爐煉鐵學(xué)術(shù)年會(huì)）9519、首鋼2號(hào)高爐長(zhǎng)期停爐后開(kāi)爐出

3、鐵實(shí)踐（2009全國(guó)大高爐煉鐵學(xué)術(shù)年會(huì)）（首99鋼科技）20、首鋼高爐鋅及堿金屬負(fù)荷的研究（首鋼科技）（鋼鐵研究）10121、淺析首鋼2號(hào)高爐爐缸工作狀態(tài)（煉鐵）10622、淺析高爐合理煤氣分布（煉鐵交流）（2010全國(guó)煉鐵生產(chǎn)技術(shù)會(huì)議）11323、首鋼高爐送風(fēng)制度的基礎(chǔ)研究（鋼鐵研究）（2010全國(guó)大高爐煉鐵學(xué)術(shù)年會(huì)）11724、首鋼3號(hào)高爐爐體冷卻制度的初步研究（2010全國(guó)煉鐵生產(chǎn)技術(shù)會(huì)議）（2010122年全國(guó)煉鐵技術(shù)交流會(huì)）25、首鋼高爐使用承德球護(hù)爐的研究（鋼鐵研究）（2010全國(guó)煉鐵生產(chǎn)技術(shù)會(huì)議）12626、首鋼一高爐加壓閥組結(jié)垢現(xiàn)象的研究（煉鐵交流）13027、首鋼高爐降料面停

4、爐技術(shù)的定量化研究（2010全國(guó)大高爐煉鐵學(xué)術(shù)年會(huì)）（2010133寶鋼學(xué)術(shù)年會(huì)）28、首鋼高爐開(kāi)爐技術(shù)的定量化研究（發(fā)明專利）（2010全國(guó)大高爐煉鐵學(xué)術(shù)年會(huì)）136（2010寶鋼學(xué)術(shù)年會(huì)）29、首鋼高爐長(zhǎng)期休風(fēng)及爐況恢復(fù)的定量化研究（2010全國(guó)大高爐煉鐵學(xué)術(shù)年會(huì)）14030、首鋼高爐爐況失常的定量化恢復(fù)技術(shù)研究（2010全國(guó)大高爐煉鐵學(xué)術(shù)年會(huì)）14331、首鋼高爐懸料的定量化恢復(fù)技術(shù)研究（2010年全國(guó)煉鐵新技術(shù)應(yīng)用及節(jié)能減148排研討會(huì)）32、首鋼高爐虧料線的定量化處理技術(shù)研究15233、首鋼高爐洗爐技術(shù)的初步研究（2010全國(guó)大高爐煉鐵學(xué)術(shù)年會(huì)）15534、首鋼2號(hào)高爐技術(shù)管理的進(jìn)步

5、（2009中國(guó)鋼鐵年會(huì)）15935、首鋼2號(hào)高爐操作與管理的進(jìn)步（2009全國(guó)大高爐煉鐵學(xué)術(shù)年會(huì)）16336、首鋼高爐爐前作業(yè)管理的研究與實(shí)踐（煉鐵交流）16637、首鋼高爐看水作業(yè)管理的研究與實(shí)踐17038、首鋼2號(hào)高爐鐵口維護(hù)及出鐵管理實(shí)踐（2008全國(guó)煉鐵生產(chǎn)技術(shù)會(huì)議）17339、首鋼2號(hào)高爐銅冷卻壁使用的體會(huì)（煉鐵）（第五屆國(guó)際煉鐵科技大會(huì)）17640、首鋼2號(hào)高爐強(qiáng)化冶煉條件下控制爐缸水溫差生產(chǎn)實(shí)踐（煉鐵）18041、首鋼高爐使用低鈦球團(tuán)礦護(hù)爐的實(shí)踐（2010全國(guó)大高爐煉鐵學(xué)術(shù)年會(huì)）18442、首鋼高爐長(zhǎng)壽的實(shí)踐（鋼鐵研究）（2010寶鋼學(xué)術(shù)年會(huì)）18943、近年來(lái)首鋼高爐煉鐵技術(shù)的

6、進(jìn)步19444、近年來(lái)首鋼高爐設(shè)備故障下的高爐操作實(shí)踐19745、首鋼1號(hào)高爐造渣制度失控的爐況處理實(shí)踐200III春華秋實(shí)（20052010）目錄46、高爐噴補(bǔ)造襯值得重視的幾個(gè)問(wèn)題20347、首鋼高爐造渣制度的幾點(diǎn)認(rèn)識(shí)20548、首鋼高爐布料溜槽脫落的爐況定量化恢復(fù)研究20849、首鋼高爐爐缸熱度控制實(shí)踐（2010全國(guó)大高爐煉鐵學(xué)術(shù)年會(huì)）（煉鐵交流）21050、首鋼1號(hào)高爐高效開(kāi)爐實(shí)踐21551、首鋼2536m3矮胖型高爐生產(chǎn)實(shí)踐（2010全國(guó)大高爐煉鐵學(xué)術(shù)年會(huì)）（2010寶219鋼學(xué)術(shù)年會(huì)）52、首鋼高爐含鈦爐渣黏度的試驗(yàn)研究22453、首鋼高爐含鈦爐料結(jié)構(gòu)冶金性能的試驗(yàn)研究23054、

7、首鋼3號(hào)高爐管道行程的分析與處理23555、淺談高爐中部調(diào)劑23956、淺談高爐冶煉周期（2010全國(guó)大高爐煉鐵學(xué)術(shù)年會(huì)）24157、首鋼高爐爐況定量化管理的探討（2010全國(guó)大高爐煉鐵學(xué)術(shù)年會(huì)）24458、高爐噴補(bǔ)造襯值得重視的幾個(gè)問(wèn)題24759、首鋼1號(hào)高爐溜槽脫落爐況恢復(fù)實(shí)踐24960、首鋼新建高爐煉鐵技術(shù)管理的探討25361、首鋼高爐經(jīng)濟(jì)冶煉的思考25662、首鋼高爐原料管理的研究與實(shí)踐（2010全國(guó)大高爐煉鐵學(xué)術(shù)年會(huì)）259iii春華秋實(shí)（20052010）首鋼2號(hào)高爐噴煤降焦生產(chǎn)實(shí)踐首鋼2號(hào)高爐噴煤降焦生產(chǎn)實(shí)踐摘要首鋼2號(hào)高爐在精料的基礎(chǔ)上，積極調(diào)整送風(fēng)制度和裝料制度，合理利用強(qiáng)化

8、冶煉措施，加強(qiáng)系統(tǒng)管理和設(shè)備管理，實(shí)現(xiàn)了焦比280Kg/t、煤比185Kg/t的生產(chǎn)指標(biāo)，在噴煤降焦方面取得了新的進(jìn)展。關(guān)鍵詞高爐噴煤降焦TheproductionpracticeofShougangNo.2BFinjectingpulverizedcoalandreducingcokeconsumptionAbstractOnthebasisofbeneficiatedburdenmaterial,ShougangNo.2BFadjustairblowing-insystemandmaterialloadingsystem,utilizesharpworkingmeasureinreason

9、,reinforcesystemsupervisionandequipmentmanagement,fulfil280Kg/tcokerateand185Kg/tcoalrateproductiontarget,acquirenewprogressininjectingpulverizedcoalandreducingcokeconsumption.KeywordsBFinjectingpulverizedcoalreducingcokeconsumption1前言首鋼煉鐵廠2號(hào)高爐第8代爐役于2002年5月23日開(kāi)爐，有效容積1726m3,24個(gè)風(fēng)口。爐缸部位采用美國(guó)熱壓小塊炭磚，爐底采用法

10、國(guó)莫來(lái)石質(zhì)陶瓷墊，風(fēng)口采用法國(guó)大型組合磚，滿鋪爐底采用國(guó)產(chǎn)大型微孔炭磚和半石墨高爐炭磚，爐底采用水冷。爐腹6層至爐身15層冷卻壁為軟水密閉循環(huán)系統(tǒng)，1層、4層、5層冷卻壁和16層、17層冷卻壁通常壓工業(yè)水，2層、3層冷卻壁通高壓工業(yè)水，其中，7層、8層、9層為銅冷卻壁。2006年4月22日計(jì)劃?rùn)z修后送風(fēng)恢復(fù)順利，在爐況穩(wěn)定、順行的基礎(chǔ)上，焦炭負(fù)荷逐步提高，實(shí)現(xiàn)了焦比280Kg/t、煤比185Kg/t的生產(chǎn)指標(biāo)。1精料1.1 原燃料質(zhì)量高爐強(qiáng)化冶煉后，為保持爐況順行、高產(chǎn)低耗，原燃料質(zhì)量成為決定性的因素。焦炭為干熄焦和外購(gòu)焦，干熄焦比例50%,質(zhì)量穩(wěn)定，其余為外購(gòu)焦，采取混焦入爐，在一段時(shí)間內(nèi)穩(wěn)

11、定外購(gòu)焦炭品種，盡量減少外購(gòu)焦對(duì)爐內(nèi)順行和熱制度的影響。噴吹用煤粉質(zhì)量相對(duì)穩(wěn)定，灰分基本保持在12%以下。含鐵原料為燒結(jié)礦（自產(chǎn)二燒）、球團(tuán)礦（礦山球）和塊礦（哈默斯利），3種原料的質(zhì)量波動(dòng)不大，綜合入爐品位保持在59.5%。1.2 含鐵爐料結(jié)構(gòu)適當(dāng)提高含鐵爐料結(jié)構(gòu)中酸性料的比例，（球團(tuán)礦+塊礦）的比例由27%提高至33%,改善渣鐵的滲透性能，從冶煉效果看，通過(guò)對(duì)送風(fēng)制度和裝料制度的調(diào)整，使?fàn)t缸工作活躍，并沒(méi)有出現(xiàn)鐵水高硫的現(xiàn)象，且渣鐵易出凈。1.3 原燃料篩分原燃料篩分不好，大量粉末入爐，容易在塊狀帶堵塞料柱空隙，使阻損增加，大量不合格的碎焦在軟熔帶會(huì)影響“焦窗”的透氣性，進(jìn)入爐缸又影響爐缸

12、死焦柱的透氣、透液性，使煤氣初始分布紊亂。借檢修機(jī)會(huì)，對(duì)所有原燃料篩網(wǎng)進(jìn)行了清掃或更換，特別是將焦炭篩2層網(wǎng)眼尺寸由20mm調(diào)整為25mm,提高了焦炭篩分效果，定時(shí)清掃篩網(wǎng)，盡最大限度篩除v5mm的原料粉末，提高料柱的空隙度，保證煤氣流的合理分布。1.4 原燃料比例焦炭同時(shí)啟動(dòng)兩個(gè)振動(dòng)篩，且兩個(gè)篩子上分別是干熄焦和外購(gòu)焦，由于兩種焦炭的粒度、水分差別較大，比例難于控制，從而給爐內(nèi)順行和熱制度穩(wěn)定帶來(lái)影響，根據(jù)焦炭實(shí)際情況，制定詳細(xì)的閘口牙板開(kāi)度管理辦法，嚴(yán)格控制焦炭比例，對(duì)于燒結(jié)礦、球團(tuán)礦同樣處理，以盡量消除各倉(cāng)原燃料差異對(duì)爐況的影響。2送風(fēng)制度及初始煤氣分布2.1 爐型及風(fēng)口設(shè)置2號(hào)高爐有效

13、高度26.70m,高徑比為2.46（2號(hào)高爐爐體結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)列于表1）,高徑比大，煤氣行程長(zhǎng)，易提高煤氣利用率、降低綜合燃料比，但強(qiáng)化冶煉的難度較大。高爐的爐型特點(diǎn)決定了其煤氣分布特點(diǎn)，中心煤氣流容易控制，但中心無(wú)礦區(qū)不能太寬，邊緣煤氣不能太重，適宜高風(fēng)速、大動(dòng)能冶煉。借檢修機(jī)會(huì)將24個(gè)風(fēng)口調(diào)整為130mmx18+120mmx6,風(fēng)口面積縮小為0.3066m2,6月進(jìn)一步調(diào)整為130mmx12+120mmx12,風(fēng)口面積0.2948m2,且12個(gè)直徑120mm風(fēng)口沿圓周均勻布置（2號(hào)高爐風(fēng)口布置情況列于表2）,全開(kāi)風(fēng)口冶煉。春華秋實(shí)(20052010)首鋼2號(hào)高爐噴煤降焦生產(chǎn)實(shí)踐圖1 2號(hào)高爐十字

14、測(cè)溫溫度表12號(hào)高爐爐體結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)mm4.00爐缸9.70爐腹3.10爐腰10.85爐腰2.00爐喉6.80爐身15.60爐喉2.00有效高度26.70表22號(hào)局爐風(fēng)口布置情況風(fēng)口1#2#3#4#5#6#7#8#9#10#11#12#直徑(mm)120130120130120130120130120130120130風(fēng)口13#14#15#16#17#18#19#20#21#22#23#24#直徑(mm)12013012013012013012013012013012013032.2 噴煤對(duì)煤氣初始分布的影響及對(duì)策原燃料穩(wěn)定的前提下，要實(shí)現(xiàn)爐況的穩(wěn)定、順行，就得解決好物料下降和煤氣上升的矛盾，通過(guò)

15、適當(dāng)?shù)乃惋L(fēng)制度，配合相應(yīng)的裝料制度，達(dá)到合理的煤氣分布。大噴煤冶煉后，2號(hào)高爐經(jīng)驗(yàn)：煤比在120Kg/t以下，有利于發(fā)展中心；120150Kg/t之間，回旋區(qū)徑向長(zhǎng)度縮短，邊緣煤氣流強(qiáng)，有利于發(fā)展邊緣；大于150Kg/t,對(duì)中心起抑制作用。針對(duì)大噴煤對(duì)2號(hào)高爐煤氣分布的影響特點(diǎn)，隨著爐內(nèi)焦炭負(fù)荷的增加，煤比逐步達(dá)到150Kg/t以上，隨之對(duì)送風(fēng)制度進(jìn)行調(diào)整，實(shí)際風(fēng)速提高到240m/s,確保強(qiáng)大、穩(wěn)定的中心煤氣流。2.3 全風(fēng)冶煉高爐穩(wěn)定、順行的關(guān)鍵保持爐缸活躍，初始煤氣流穩(wěn)定、合理，要保持爐缸活躍就需要高風(fēng)速、大動(dòng)能，使?fàn)t缸徑向工作均勻。保持風(fēng)量、風(fēng)溫相對(duì)穩(wěn)定，靠煤粉來(lái)調(diào)劑熱制度，使熱制度平穩(wěn)

16、，爐內(nèi)的軟熔帶長(zhǎng)久成型穩(wěn)定，使煤氣流形成穩(wěn)定的上升通道。全風(fēng)一方面使高爐持續(xù)強(qiáng)化冶煉，另一方面為高風(fēng)速、大動(dòng)能提供了基礎(chǔ)，使煤氣流初始分布穩(wěn)定、合理,保證爐缸始終處于活躍狀態(tài)。2.4 高風(fēng)溫高風(fēng)溫一方面提高了實(shí)際風(fēng)速，活躍了爐缸，另一方面給爐內(nèi)帶來(lái)了大量直接熱收入，為煤粉分解提供了熱量補(bǔ)償，保證一定的理論燃燒溫度，促進(jìn)了煤粉的燃燒。大噴煤一定要維持合適煤粉的燃燒率，否則既不降低成本，又破壞高爐順行，伴隨著煤比的提高，風(fēng)溫逐步提高到1240c以上，同時(shí)保證全風(fēng)口噴吹，提高煤粉的燃燒率，使各風(fēng)口的風(fēng)口回旋區(qū)尺寸大致相等，使初始煤氣流分布均勻。3裝料制度及原料在爐內(nèi)分布3.1 裝料制度的調(diào)整裝料制度

17、由K252(374037)、J5313(41393633)逐步調(diào)整為K12322(3335373940)、J53121(4038353228),保證一定的中心焦炭量，使中心礦焦比較輕，配合下部高風(fēng)速、大動(dòng)能的送風(fēng)制度，為煤氣流提供穩(wěn)定、暢通的中心煤氣通路；礦石堆尖在中間環(huán)帶，隨著礦角由2個(gè)擴(kuò)大至5個(gè)，礦石平鋪，有利于提高煤氣利用率，且隨著料面的下移，礦石層愈加平坦；邊緣環(huán)帶形成焦炭平臺(tái)，減少了礦石向邊緣的滾動(dòng)，達(dá)到穩(wěn)定的邊緣礦焦比，并通過(guò)(K2(40)穩(wěn)定了邊緣煤氣流；爐喉中心形成坡度較小的漏斗，既有利于從上部引導(dǎo)中心煤氣流，又減少了礦石向中心的滾動(dòng)，使壓量關(guān)系平穩(wěn)。在對(duì)裝料調(diào)整時(shí)不只參考十字

18、測(cè)溫溫度，還要綜合考慮爐墻熱負(fù)荷、銅冷卻壁壁后溫度、煤氣利用率及通過(guò)爐頂攝象觀察到的煤氣火柱變化情況。2號(hào)高爐十字測(cè)溫溫度如圖1所示。3.2 原料在爐內(nèi)分布燃燒溫度，彌補(bǔ)增加噴吹煤粉所需的熱補(bǔ)償。利用上料N1皮帶鋪料的時(shí)間差，控制不同原料在N1皮帶的前后順序，從而相對(duì)控制了不同原料在爐喉不同環(huán)帶的分布，使小焦塊遠(yuǎn)離中心，球團(tuán)礦和塊礦盡量布在中間環(huán)帶，最大限度減少小焦塊對(duì)煤氣流分布和中心死焦柱透氣、透液性的影響，減少球團(tuán)礦和塊礦冶金性能差、熔融滴落區(qū)間大給邊緣煤氣分布和高爐順行帶來(lái)的影響。前后兩批料入爐間隔合適，則裝料前的料面平坦，下一批入爐的料就更容易控制布料位置，減少料的滾動(dòng)，大礦批適當(dāng)延長(zhǎng)

19、了布料間根據(jù)噴煤量的大小，調(diào)整氧氣用量在15003000m3/h,在風(fēng)溫、煤粉極限操作情況下，有效改善了煤粉的燃燒，保持爐內(nèi)順行。4.2高頂壓提高爐頂壓力，使煤氣在爐內(nèi)的流速降低，延長(zhǎng)了煤氣在爐內(nèi)停留的時(shí)間，改善了煤氣利用，促進(jìn)了間接還原的發(fā)展，有利于高爐的穩(wěn)定、順行。2號(hào)高爐原來(lái)在風(fēng)量3800m3/min水平，將頂壓控制在1.76Kg/cm2,6月風(fēng)機(jī)能力不足后，在風(fēng)量3550m3/min水平，將頂壓逐步提高至1.79Kg/cm2,在頂壓的使用上實(shí)現(xiàn)隔，能夠進(jìn)一步穩(wěn)定礦石的徑向分布，保證布了突破，頂壓提高后緊張的爐內(nèi)壓量關(guān)系得到料的穩(wěn)定性和準(zhǔn)確性。注意對(duì)料速的控制，保持在6.5批/小時(shí)左右，

20、合適料速既保證了適當(dāng)?shù)牟剂祥g隔，同時(shí)頂溫也控制在范圍之內(nèi)。3.3大礦批冶煉適當(dāng)增大礦石批重，礦石分布均勻，有利于煤氣流的穩(wěn)定，減少礦焦界面效應(yīng)，且增大礦石批重可以相應(yīng)增加焦炭批重，保持相對(duì)較厚的焦炭層，有利于增加軟融帶的透氣性，保持高爐的順行。2號(hào)高爐礦批44.0t/批(最大礦批47.0t/批，爐頂裝料設(shè)備極限)，同時(shí)堅(jiān)持“小礦批當(dāng)藥吃，大礦批當(dāng)飯吃”，根據(jù)爐況表現(xiàn)緩和，吃熱能力增強(qiáng)，高爐的順行和穩(wěn)定性得到提高。4.3高壓差操作通過(guò)對(duì)送風(fēng)制度和裝料制度的調(diào)整，保證了爐缸的長(zhǎng)期活躍、爐況的穩(wěn)定順行，在此基礎(chǔ)上，通過(guò)抓好原燃料篩分、出鐵排渣，針對(duì)2號(hào)高爐自身特點(diǎn)，做好日常調(diào)劑，配合精心操作，高爐逐

21、步適應(yīng)高壓差生產(chǎn)，正常生產(chǎn)下壓差保持在1.65Kg/cm2,瞬時(shí)壓差不超過(guò)1.71Kg/cm；壓差提高使風(fēng)量增加，提高了實(shí)際風(fēng)速和鼓風(fēng)動(dòng)能，有利于活躍爐缸和促進(jìn)煤及時(shí)調(diào)整礦批大小，以保證爐況的順行。氣的合理分布，提高煤氣利用率，達(dá)到高產(chǎn)、低耗、穩(wěn)定、順行的目的。4強(qiáng)化冶煉4.1綜合噴吹煤氣流分布合理，爐況就順行、生產(chǎn)指標(biāo)就改善。大噴吹后，爐腹煤氣量大幅增加，又由于焦炭量減少，焦炭自身消耗提供的爐料下降空間變小，下部壓差升高，同時(shí)未燃煤粉的增加，易堵塞料柱，使煤氣分布紊亂。采用高風(fēng)溫、富氧鼓風(fēng)與噴吹煤粉的綜合噴吹，可以改善噴吹煤粉的燃燒條件，提高煤粉燃燒率，增加其替代焦炭的比例，進(jìn)一步降低焦比。

22、同時(shí)富氧鼓風(fēng)可以提高風(fēng)口區(qū)的理論5系統(tǒng)管理堅(jiān)持各項(xiàng)工作超前、主動(dòng)，抓住苗頭，把一切影響高爐前進(jìn)的因素消除在萌芽狀態(tài)；做好天、周、月、年的階段性總結(jié)，堅(jiān)持繼承創(chuàng)新；加強(qiáng)原燃料管理，抓好爐前出鐵；爐內(nèi)規(guī)范化、標(biāo)準(zhǔn)化操作，四班統(tǒng)一；各班組結(jié)合實(shí)際，制定更高標(biāo)準(zhǔn)，向精細(xì)管理、精細(xì)操作要效益。在重負(fù)荷、大噴煤生產(chǎn)情況下，爐內(nèi)操作者要勤于觀察、細(xì)心分析、精心操作、嚴(yán)格管高爐基本冶煉制度，特別是高爐檢修降料面 時(shí)，可以為高爐操作者提供準(zhǔn)確的料面高度、 形狀信息。2號(hào)高爐料面形狀動(dòng)態(tài)仿真(焦炭 入爐后)如圖2所示。6.2 精確布料爐頂裝料a角控制精度由土 0.5°提高到 ±0.25

23、6; ,保證多環(huán)布料的準(zhǔn)確性、均勻性， 為高爐精確布料奠定了基礎(chǔ)。為準(zhǔn)確控制高爐布料圈數(shù)及料流量，將節(jié) 流閥的控制精度由土 0.5°提高到± 0.250 ,有 效的控制了下料的料流量，進(jìn)而更準(zhǔn)確的控制 了每批料的布料厚度，環(huán)數(shù)及布料的起點(diǎn)與終 點(diǎn)，保證了煤氣的合理、穩(wěn)定分布，進(jìn)一步改 善煤氣利用。7生產(chǎn)指標(biāo)的提高2006年4月22日中修開(kāi)爐后，2號(hào)高爐 圍繞高爐煤氣流分布的特點(diǎn)，借高爐內(nèi)型規(guī) 整、各子系統(tǒng)設(shè)備得到強(qiáng)化的時(shí)機(jī)，在抓好精 料工作的基礎(chǔ)上，通過(guò)上下部裝料制度和送風(fēng) 制度的綜合調(diào)整，在高爐強(qiáng)化冶煉和爐況穩(wěn) 定、順行的情況下，克服 5月和6月?tīng)t頂裝料 設(shè)備3角堵轉(zhuǎn)、6

24、月風(fēng)機(jī)能力不足及鵝頸管跑 風(fēng)、7月風(fēng)機(jī)突然停風(fēng)及 TRT煤氣管道泄露造 成多次無(wú)計(jì)劃休風(fēng)的困難，焦炭負(fù)荷逐步提 高，2號(hào)高爐生產(chǎn)指標(biāo)情況如圖 3所示。爐料面形狀動(dòng)態(tài)仿真理，隨時(shí)了解風(fēng)口工作狀況、渣鐵熱度變化，對(duì)原燃料成分、綜合負(fù)荷的變化和冶煉強(qiáng)度進(jìn)行綜合分析、判斷，避免人為造成爐況波動(dòng)。日常堅(jiān)持定風(fēng)溫操作，煤粉的使用可以根據(jù)原料的變化情況，靈活掌握，綜合負(fù)荷可以在小范圍波動(dòng)，做合適爐溫，通過(guò)控制冶煉強(qiáng)度來(lái)穩(wěn)定熱制度，保證爐缸熱量充足，鐵水物理熱穩(wěn)定在1500c以上，提高高爐的適應(yīng)能力。爐前高度重視排渣、出鐵，其對(duì)爐內(nèi)壓差和順行影響很大。在現(xiàn)有條件下盡可能縮短出鐵間隔，加強(qiáng)炮泥的管理和爐前操作管

25、理，加強(qiáng)爐門維護(hù)，及時(shí)出凈渣鐵。精料是爐況長(zhǎng)期穩(wěn)定、順行的關(guān)鍵，及時(shí)檢查并清理篩網(wǎng)，嚴(yán)格控制篩分速度，保證篩分效果，嚴(yán)格控制混料準(zhǔn)確，避免人為原燃料質(zhì)量波動(dòng)。6設(shè)備管理6.1料面連續(xù)監(jiān)測(cè)利用6臺(tái)雷達(dá)探尺探測(cè)的料面高度數(shù)據(jù)，對(duì)爐內(nèi)的料面高度實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)，并綜合運(yùn)用測(cè)量技術(shù)、數(shù)據(jù)采集技術(shù)、數(shù)據(jù)傳輸技術(shù)對(duì)高爐料面進(jìn)行連續(xù)的高度測(cè)量，給出不同爐料的截面分布狀態(tài)和變化規(guī)律，實(shí)現(xiàn)高爐料面連續(xù)監(jiān)測(cè)及料面形狀的動(dòng)態(tài)仿真。高爐料面連續(xù)監(jiān)測(cè)及料面形狀動(dòng)態(tài)仿真，可以為調(diào)整裝料制度提高技術(shù)參考，進(jìn)而優(yōu)化圖22號(hào)高春華秋實(shí)(20052010)首鋼2號(hào)高爐噴煤降焦生產(chǎn)實(shí)踐圖3 2號(hào)高爐生產(chǎn)指標(biāo)情況560005000)4000

26、(溫3000t(量產(chǎn)2000100001004-245-4日期500400200K(比焦8結(jié)語(yǔ)煤氣流使?fàn)t墻熱負(fù)荷降低，保護(hù)了爐體風(fēng)口帶以上部分冷卻設(shè)備，減輕了爐缸內(nèi)鐵水的環(huán)流，有利于爐缸長(zhǎng)壽。基于此煤氣調(diào)整思路,2號(hào)高爐的煤氣分布調(diào)整思路是發(fā)展中心、穩(wěn)定邊緣。在裝料制度上保持較輕的中心礦焦比，發(fā)展中心煤氣流，在送風(fēng)制度上有意識(shí)的提高實(shí)際風(fēng)速和鼓風(fēng)動(dòng)能，爐缸工作狀態(tài)活躍，爐缸徑向工作均勻，壓量關(guān)系穩(wěn)定，爐內(nèi)順行，煤氣利用大幅度改善，同時(shí)穩(wěn)定邊緣并通過(guò)加強(qiáng)原燃料的管理和篩分，爐內(nèi)操作穩(wěn)定、超前，爐前及時(shí)出凈渣鐵，2號(hào)高爐實(shí)現(xiàn)了焦比280Kg/t、煤比185Kg/t的生產(chǎn)指標(biāo)，在噴煤降焦方面取得了新

27、的進(jìn)展。春華秋實(shí)(20052010)首鋼2號(hào)高爐治理風(fēng)口頻繁損壞的實(shí)踐首鋼2號(hào)高爐治理風(fēng)口頻繁損壞的實(shí)踐摘要首鋼2號(hào)高爐2007年4月開(kāi)始風(fēng)口頻繁損壞，經(jīng)過(guò)一年的摸索、治理，認(rèn)為主要原因是煤氣穩(wěn)定性差及中心、邊緣煤氣比例失調(diào)，通過(guò)Mn礦洗爐、穩(wěn)定煤氣、調(diào)整上翹中缸等措施，2008年4月風(fēng)口頻繁損壞的現(xiàn)象被遏制。關(guān)鍵詞高爐風(fēng)口損壞PracticeofShougangNo.2BFfatheringtuyerefrequentlybreakageAbstractFromApr.2007,ShougangNo.2BFfacetuyerefrequentlybreakage.Werealizethatt

28、hemainmostreasonisthegaslittlestablenessandtheimbalancerelationshipofcentergasandedgegasinoneyearfatheringprocess.Apr.2008,tuyerefrequentlybreakagestopafterfurnacepurgingwithMnmine,stabilizinggas,adjustingtuyeresecondenvelopeandsoon.KeywordsBFtuyerebreakage9前言首鋼煉鐵廠2號(hào)高爐2002年5月23日開(kāi)爐，有效容積1780m3,24個(gè)風(fēng)口，七

29、、八、九段采用銅冷卻壁。2007年4月，隨焦炭高溫表1首鋼2號(hào)高爐2007熱性能CRI、CSR指標(biāo)下滑及爐渣高Al2O3,2號(hào)高爐生產(chǎn)指標(biāo)下降，伴隨著風(fēng)口頻繁損壞，經(jīng)過(guò)一年的摸索、治理，2008年4月，2號(hào)高爐風(fēng)口頻繁損壞的現(xiàn)象被遏制，生產(chǎn)指標(biāo)逐步回升。1月-2008年4月生產(chǎn)指標(biāo)kg/tkg/t()(%)(t)2007年1月299.80171.40120273.3444702007年2月304.80167.40120386.9343422007年3月294.20152.70119778.7644132007年4月316.50148.60119657.2843332007年5月321.3015

30、4.30118679.2343692007年6月367.80111.10116167.8639902007年7月339.00123.00119287.8042032007年8月363.00120.30113690.8135542007年9月339.50108.80117285.8943392007年10月415.1080.50108673.5139072007年11月451.6052.00104783.6141092007年12月406.0078.00109764.0040742008年1月430.0074.00104555.0041262008年2月414.7085.30109575.204

31、2092008年3月426.3072.30110860.3243542008年4月335.00135.00120689.504665注：焦比不含小焦塊比。指標(biāo)下滑及爐渣高Al2O3,2號(hào)高爐爐內(nèi)壓量關(guān)1 風(fēng)口損壞情況系緊張、料尺工作變差、煤氣穩(wěn)定性變差，風(fēng)、口頻繁損壞，經(jīng)過(guò)1年時(shí)間的治理，2008年41.1 風(fēng)口損壞的持續(xù)時(shí)間月，基本遏制風(fēng)口頻繁損壞現(xiàn)象，2007年4月2007年4月，隨焦炭高溫?zé)嵝阅蹸RI、CSR-2008年3月共損壞風(fēng)口139個(gè)。數(shù)個(gè)壞損口風(fēng)5 0 5 0 5 02 2 113蒲/20年謂少年步理201 件Br貨1件材,件份 碑,月 涓/產(chǎn)涓20和夕產(chǎn)1.2 損壞風(fēng)口的圓周

32、位置最少的區(qū)域在西北（25個(gè)），損壞風(fēng)口的圓周2007年4月-2008年3月，2號(hào)高爐損壞位置在沿圓周方向的普遍性基礎(chǔ)上還存在西風(fēng)口的圓周位置主要集中在西南（48個(gè)），其南方向的集中性。次在東南（36個(gè)）、東北（30個(gè)），損壞風(fēng)口圖2 2007.4月-2008.3月?lián)p壞風(fēng)口的圓周位置232224 1412.I 102120191817v161015131.3損壞風(fēng)口的時(shí)間與圓周位置1112月，南爐門上方損壞風(fēng)口的時(shí)間集中在2007圖12007.1月-2008.4月風(fēng)口損壞數(shù)量2號(hào)高爐圓周方向損壞風(fēng)口最多的西南位年6月-2008年1月，北爐門上方損壞風(fēng)口的置，損壞的時(shí)間集中在2007年6月-20

33、08年1時(shí)間集中在2007年10月-2008年1月。圖32007.4月-2008.3月?lián)p壞風(fēng)口的時(shí)間與圓周位置一2008.2-3二2007.12-2008.1-2007.10-11二2007.8-9一2007.6-7口2007.4-51234567892109876543210111數(shù)次壞損口風(fēng)1.4損壞風(fēng)口的損壞位置2號(hào)高爐損壞風(fēng)口的損壞位置為下部的占損壞位置總數(shù)的60.34%,損壞位置為上部的占39.66%,兩者占的比例都較大，這也說(shuō)明風(fēng)口損壞的原因是多樣的。圖4 2007.4月-2008.3月?lián)p壞風(fēng)口的損壞位置對(duì)比o o O0 8 62 11o o O4 2 01 1 180604020

34、O量數(shù)置位壞損口風(fēng)2風(fēng)口損壞原因2.1 死焦堆透液能力下降爐缸死焦堆透液能力下降后，滴落帶下落的渣鐵不能迅速透過(guò)死焦堆滲透到爐缸底部，且高AI2O3爐渣進(jìn)一步增加了渣鐵的滲透難度，渣鐵易在風(fēng)口前端積聚，鐵水接觸風(fēng)口前端，燒壞風(fēng)口，風(fēng)口燒壞的位置位于下部。(1)焦炭高溫?zé)嵝阅芟陆?007年焦炭高溫?zé)嵝阅蹸RI、CSR指標(biāo)下滑(CRI=30%、CSR=60%),爐內(nèi)死焦堆焦炭粒度下降，造成死焦堆透液能力下降。(2)高Al2O3爐渣2007年3月下旬開(kāi)始，爐渣AI2O3%達(dá)到17.0%水平，且燒結(jié)礦堿度不穩(wěn)定，這勢(shì)必影響爐渣黏度，惡化渣鐵透過(guò)死焦堆的能力。2.2 渣皮脫落爐內(nèi)邊緣氣流不穩(wěn)定，邊緣局部

35、氣流過(guò)盛，導(dǎo)致渣皮脫落，渣皮滑落到風(fēng)口帶，滑落的渣皮下端支撐在風(fēng)口上部，易將爐內(nèi)滴落帶的鐵水引至風(fēng)口上部，燒壞風(fēng)口，脫落的渣皮滑落到爐缸，引起爐缸熱度下降、邊緣局部不活躍，燒壞風(fēng)口下部。2號(hào)高爐的渣皮脫落通過(guò)銅冷卻壁壁后溫度變化能夠及時(shí)的把握，六、七段冷卻壁位置的渣皮脫落相比八、九段冷卻壁位置的渣皮脫落對(duì)風(fēng)口的危害更大，在爐內(nèi)煤氣穩(wěn)定性差時(shí)，渣皮厚度宜控制的相對(duì)薄，減小脫落渣皮的體積。對(duì)于使用銅冷卻壁的高爐，如何穩(wěn)定邊緣煤氣以避免渣皮反復(fù)脫落是一個(gè)值得高度重視的問(wèn)題，否則必然帶來(lái)冷卻壁、風(fēng)口等的頻繁損壞。(1)中心煤氣不穩(wěn)定十字測(cè)溫中心溫度波幅大，可達(dá)士150C,從爐喉攝像觀察，中心煤氣火時(shí)強(qiáng)

36、時(shí)弱、時(shí)寬時(shí)窄，伴隨著壓量關(guān)系的波動(dòng)，料尺工作時(shí)快時(shí)慢，這是由于中心煤氣的過(guò)開(kāi)引起的，過(guò)開(kāi)的中心煤氣引起了爐內(nèi)上部塊狀帶中心部位的頻繁塌料，造成了表面上爐內(nèi)中心煤氣時(shí)開(kāi)、時(shí)不開(kāi)的假象。爐內(nèi)上部塊狀帶塌料的瞬間，煤氣的部分通路喪失，爐缸初始煤氣被迫從邊緣薄弱部位尋找通路，邊緣的局部過(guò)盛氣流使其所經(jīng)過(guò)處的渣皮脫落。(2)邊緣煤氣不穩(wěn)定一方面體現(xiàn)在爐缸初始煤氣分布的邊緣煤氣不穩(wěn)定，2007年6月焦炭高溫?zé)嵝阅軜O差、爐渣高AI2O3時(shí)，由于爐缸初始煤氣向中心滲透困難，導(dǎo)致初始煤氣分布的邊緣煤氣不穩(wěn)定，出現(xiàn)邊緣局部過(guò)盛氣流，使渣皮脫落。另一方面體現(xiàn)在由于裝料制度、裝料設(shè)備的原因而造成的上部邊緣礦焦比不均

37、勻，易對(duì)爐缸初始煤氣及軟熔帶的煤氣二次分布產(chǎn)生影響，在薄弱部位出現(xiàn)邊緣局部過(guò)盛氣流，使渣皮脫落。2.3 生料下降未充分分離的生料下落到風(fēng)口帶，易直接砸壞、燒壞風(fēng)口上部，體積大的生料能夠堆積在風(fēng)口前端，分離出的鐵水，易燒壞風(fēng)口下部。(1)軟熔帶根部偏低爐內(nèi)中心煤氣與邊緣煤氣比例失衡，過(guò)輕的中心煤氣與過(guò)重的邊緣煤氣，使軟熔帶根部位置偏低，由于熱制度的波動(dòng)、煤氣流的變化等，易造成軟熔帶根部沒(méi)有徹底分離好的生料下降到風(fēng)口帶。(2)不規(guī)則下料由于原燃料質(zhì)量變化等引起爐內(nèi)料柱透氣性能急劇下降，或日常操作在煤氣變化過(guò)程中適應(yīng)不當(dāng)，導(dǎo)致?tīng)t內(nèi)出現(xiàn)塌料，使生料下降到風(fēng)口帶。2.4 爐缸邊緣結(jié)厚爐內(nèi)風(fēng)口帶下部爐缸邊

38、緣結(jié)厚，使風(fēng)口前渣鐵的滲透困難，爐缸邊緣不活，燒壞風(fēng)口，燒壞位置位于下部。(1)邊緣整體結(jié)厚爐內(nèi)由于上部中心較輕的礦焦比，使?fàn)t缸春華秋實(shí)(20052010)初始煤氣易于向中心滲透，初始煤氣中邊緣煤氣比重較少，使?fàn)t缸邊緣渣鐵層厚度增加，這是典型的爐內(nèi)上部煤氣分布影響下部爐缸工作狀態(tài)。(2)邊緣局部結(jié)厚一方面受損壞風(fēng)口的影響，由于風(fēng)口漏水，造成爐缸邊緣局部渣鐵保護(hù)層厚度增加，這在2號(hào)高爐圓周西南方向表現(xiàn)明顯。另一方面，中缸上翹有助于該方向初始煤氣向中心的滲透，使該方向初始煤氣中邊緣煤氣較少，該方向爐缸邊緣渣鐵層厚度增加。2.5 風(fēng)口進(jìn)鐵鐵水進(jìn)入風(fēng)口，直接燒壞風(fēng)口，燒壞位置位于下部。(1)中缸上翹中

39、缸上翹后，風(fēng)口前積聚的鐵水易于流入風(fēng)口內(nèi)部。(2)中心煤氣不穩(wěn)定中心煤氣的過(guò)開(kāi)引起了爐內(nèi)上部塊狀帶中心部位的頻繁塌料，爐內(nèi)上部塊狀帶塌料的瞬間，煤氣的部分通路喪失，風(fēng)口前循環(huán)區(qū)發(fā)生畸變，導(dǎo)致煤氣將渣鐵卷入風(fēng)口內(nèi)部。2.6 風(fēng)口損壞原因綜述綜上，風(fēng)口損壞的內(nèi)在原因：(1) 焦炭、燒結(jié)礦質(zhì)量導(dǎo)致?tīng)t內(nèi)死焦堆透液能力差。(2) 中缸上翹導(dǎo)致風(fēng)口進(jìn)鐵及邊緣局部結(jié)厚。(3) 中心煤氣與邊緣煤氣不搭配及邊緣煤氣不均勻，導(dǎo)致渣皮脫落、生料下降、邊緣整體結(jié)厚、風(fēng)口進(jìn)鐵。(4) 原燃料質(zhì)量變化、日常操作等引起的塌料。(5) 風(fēng)口損壞后導(dǎo)致對(duì)應(yīng)方向爐缸邊緣局部結(jié)厚。從風(fēng)口損壞時(shí)間看：(6) 2007年4月開(kāi)始，由于

40、焦炭高溫?zé)嵝阅蹸RI、CSR指標(biāo)下滑及爐渣高AI2O3,爐內(nèi)壓量關(guān)系緊張、料尺工作變差、煤氣穩(wěn)定性變差，渣皮頻繁脫落滑入爐缸引起爐缸邊緣局部不活，及料尺工作變差導(dǎo)致生料下降到風(fēng)口帶，造成風(fēng)口損壞。(7) 2007年6月開(kāi)始，由于圓周西南方向頻繁損壞風(fēng)口，造成圓周西南方向爐缸邊緣結(jié)厚，圓周西南方向頻繁損壞風(fēng)口的現(xiàn)象直到2008年1月Mn礦洗爐后才基本遏制。(8) 爐內(nèi)煤氣分布的不穩(wěn)定貫穿在整個(gè)風(fēng)口頻繁損壞的過(guò)程中，煤氣分布的不穩(wěn)定在2007年4月-2007年9月表現(xiàn)為在渣皮頻繁脫落，在2007年10月-2008年2月表現(xiàn)為渣皮頻繁脫落、生料下降到風(fēng)口帶、爐缸邊緣整體結(jié)厚。(9) 2007年9月中

41、、下旬，只損壞了1首鋼2號(hào)高爐治理風(fēng)口頻繁損壞的實(shí)踐個(gè)風(fēng)口，當(dāng)時(shí)爐內(nèi)煤氣分布穩(wěn)定，風(fēng)量、爐溫水平穩(wěn)定。3治理情況3.1 常規(guī)措施(1)提高風(fēng)口冷卻強(qiáng)度2號(hào)高爐將風(fēng)口冷卻水水壓由1.5MPa提高至1.7MPa,提高風(fēng)口內(nèi)部的冷卻能力。(2)對(duì)損壞的風(fēng)口不過(guò)分減水2號(hào)高爐原來(lái)將壞風(fēng)口的水減至無(wú)花，但結(jié)果是風(fēng)口守不住，2008年開(kāi)始將壞風(fēng)口改直排，保持水流量，取得很好的效果。(3)及時(shí)更換損壞的風(fēng)口對(duì)損壞的風(fēng)口采取及時(shí)更換措施，且送風(fēng)時(shí)該處風(fēng)口前端堵泥，待爐缸熱度充足、南、北場(chǎng)鐵水物理熱上升至1500C后再捅開(kāi)。(4)控制操作壓差由于爐內(nèi)存在的煤氣分布不穩(wěn)定、不均勻的問(wèn)題，爐內(nèi)吃壓差能力下降，壓差高

42、則損壞風(fēng)口，2號(hào)高爐對(duì)日常操作壓差控制在0.155MPa。3.2 洗爐爐內(nèi)風(fēng)口頻繁損壞，加入Mn礦洗爐，改善渣鐵流動(dòng)性，清洗爐缸邊緣結(jié)厚部位。經(jīng)過(guò)兩次洗爐，尤其是第二次洗爐，爐缸邊緣整體及局部結(jié)厚的問(wèn)題基本得到解決，為穩(wěn)定煤氣分布，徹底解決風(fēng)口頻繁損壞問(wèn)題奠定了基礎(chǔ)。(1)一次Mn礦洗爐2007年10月24日-10月29日，力口入Mn礦2.5t/批，鐵水Mn=1.0%,后期逐步減至1.5t/批，洗爐后，爐缸邊緣爐襯熱電偶溫度個(gè)別點(diǎn)略有升高，但熱電偶溫度總體呈穩(wěn)定或下行趨勢(shì)。出現(xiàn)這種情況首先與洗爐期間煤氣分布中心煤氣過(guò)分發(fā)展、邊緣煤氣偏弱有關(guān)，其次可能與洗爐時(shí)間偏短有關(guān)。一次洗爐后，風(fēng)口頻繁損壞

43、現(xiàn)象沒(méi)有得到遏制。(2)二次Mn礦洗爐2007年12月28日-2008年1月18日，力口入Mn礦2.5t/批，鐵水Mn=1.0%,后期逐步減至0.8t/批，洗爐后，爐缸邊緣爐襯熱電偶溫度普遍大幅度升高，這一方面與長(zhǎng)時(shí)間Mn礦洗爐有關(guān)，另一方面與煤氣分布方面邊緣煤氣得到一定程度的發(fā)展有關(guān)。3.3 中缸、風(fēng)口角度調(diào)整2號(hào)高爐對(duì)24個(gè)中缸上翹角度測(cè)量后發(fā)現(xiàn)，12個(gè)中缸上翹角度超過(guò)5°,且上翹角度超過(guò)5°的中缸所對(duì)應(yīng)的風(fēng)口在2007年4月-2008年3月?lián)p壞99次，占2007年4月-2008年3月?lián)p壞風(fēng)口總數(shù)139次的71.22%。2007年12月26日開(kāi)始，逐步對(duì)上翹角度超過(guò)5&

44、#176;的中缸進(jìn)行更換或安裝下斜(3°)風(fēng)口，中#春華秋實(shí)(20052010)首鋼2號(hào)高爐治理風(fēng)口頻繁損壞的實(shí)踐缸、風(fēng)口調(diào)整后，風(fēng)口損壞次數(shù)減少，共損壞5次，為同期風(fēng)口損壞總數(shù)的23.81%。表2中缸、風(fēng)口角度調(diào)整情況上翹2007年4月-2008年3調(diào)整調(diào)整后風(fēng)口風(fēng)口角度月風(fēng)口損壞次數(shù)中缸斜風(fēng)口損壞次數(shù)19°122007.12.26127°82008.1.3137°72008.3.210106°62007.12.261115°32008.1.3001211°112008.1.30147°72008.1.30156

45、°7195°72007.12.260215°92008.1.31226°102007.12.2812310°122007.12.2603.4裝料制度調(diào)整確性、后效性方面。國(guó)內(nèi)外煉鐵廠的經(jīng)驗(yàn)證明，站位布料使?fàn)t2008年3月-4月，2號(hào)高爐裝料制度53121料直接布到爐喉徑向相應(yīng)位置，實(shí)現(xiàn)對(duì)爐喉徑（40°、38°、35°、32°、26°）342（35°、向礦焦比的準(zhǔn)確控制，站儀他料是能夠?qū)γ簹?8°、35°）1.3mJ轉(zhuǎn)變到分布準(zhǔn)確調(diào)整的布料模式。2號(hào)高爐專家系統(tǒng)J87

46、65434K87654515m實(shí)現(xiàn)了站位布料"U332111131'223111I.JIIIW"白|乂勺仰,布料模型對(duì)站位布料）料層分布的模擬表明，調(diào)整過(guò)程中礦角、焦角同時(shí)外移，降料線，最知衣曾坐“乃1九熙“、心1終實(shí)現(xiàn)站9料，后期隨焦炭負(fù)礦批的加外移，爐喉徑向礦焦比仕山吊范圍變化。站位重礦石布料發(fā)展到5站位。布料與2號(hào)高爐原有裝料制度的區(qū)別不在于煤氣分布的形態(tài)方面，而在于煤氣分布控制的準(zhǔn)表3站位布料調(diào)整過(guò)程日期焦批（t/批）礦批（t/批）裝料制度-（焦炭）裝料制度（礦石）料線（m）原有裝料10.840.053121（40、38、35、32、26）342（35、38

47、、35）1.33.13-3.1510.840.0333121（45.5、43、40.5、37.5、34.5、31.5）45（40.5、37.5）1.33.16-3.1810.743.08765434aJ43211117656“K13411.53.19-4.69.144.088765434“J3321111%76545、331211.54.7-4.98.945.08765434“J3321111876545K2231111.5轉(zhuǎn)變到站位布料后，煤氣分布穩(wěn)定，從十氣利用率從調(diào)整前45.5%上升至49.5%,爐內(nèi)字測(cè)溫看，中心第6點(diǎn)溫度波動(dòng)范圍在土50C壓差升高至0.17Mpa,但料尺工作好，渣皮脫

48、內(nèi)，中心第5點(diǎn)穩(wěn)定，邊緣第1點(diǎn)下降，調(diào)整落、生料下降現(xiàn)象明顯減少，生產(chǎn)指標(biāo)逐步提前邊緣第2點(diǎn)大范圍波動(dòng)的情況被遏制，煤氣高，風(fēng)口損壞現(xiàn)象明顯減少。分布形態(tài)上呈“中心開(kāi)、邊緣穩(wěn)”的局面。煤11圖5調(diào)整后十字測(cè)溫(第1、2、5、6點(diǎn))溫度變化高爐裝料制度的基礎(chǔ)是準(zhǔn)確布料，即爐料年12月，煤氣分布方面處于中心煤氣與邊緣直接布到爐喉徑向相應(yīng)位置，減少依靠溜料實(shí)現(xiàn)的爐料在料面的再分配，站位布料能夠?qū)崿F(xiàn)這一目的，使?fàn)t內(nèi)對(duì)中心煤氣與邊緣煤氣的控煤氣不搭配、中心煤氣過(guò)分發(fā)展的狀態(tài)，2007年10月洗爐沒(méi)達(dá)到效果，直到2008年1月第二次長(zhǎng)時(shí)間洗爐、并且煤氣分布方面適當(dāng)發(fā)展制能力增強(qiáng)，各站位礦、焦的調(diào)整能有效的

49、控制中心煤氣與邊緣煤氣，尤其是解決了邊緣煤氣圓周方向不均勻、中心煤氣波動(dòng)大的問(wèn)題。站位布料改變的不是煤氣分布形態(tài)，而是實(shí)現(xiàn)這種煤氣分布形態(tài)的方式。高爐需要準(zhǔn)確認(rèn)識(shí)自身布料的實(shí)際落點(diǎn)位置，根據(jù)自身實(shí)際情況調(diào)整裝料制度。3.5治理情況綜述治理過(guò)程前期以穩(wěn)定煤氣分布為主，但頻繁的調(diào)整裝料制度后，穩(wěn)定煤氣分布的目的并沒(méi)有達(dá)到，且由于圓周西南方向頻繁損壞風(fēng)口，造成圓周西南方向爐缸邊緣局部結(jié)厚，邊緣煤氣使中心煤氣與邊緣煤氣相搭配后，爐缸邊緣爐襯溫度上升，風(fēng)口損壞的頻率下降，2007年3月原有裝料制度轉(zhuǎn)變到站位布料后，煤氣分布逐步穩(wěn)定，風(fēng)口頻繁損壞的現(xiàn)象基本遏制。4結(jié)語(yǔ)(1)2號(hào)高爐風(fēng)口頻繁損壞的主要原因是

50、爐內(nèi)煤氣分布不穩(wěn)定，及由于上部煤氣分布引起的下部爐缸邊緣結(jié)厚。(2)2號(hào)高爐中缸上翹也是風(fēng)口頻繁損壞2007年8月?tīng)t內(nèi)降料面進(jìn)行爐襯噴涂，但噴涂后風(fēng)口依舊頻繁損壞，其中2007年9月中、下旬出現(xiàn)過(guò)風(fēng)口頻繁損壞現(xiàn)象基本遏制的情況，當(dāng)時(shí)的經(jīng)驗(yàn)主要是爐內(nèi)煤氣分布穩(wěn)定，雖然當(dāng)時(shí)主要依靠小礦批、高料速實(shí)現(xiàn)的煤氣穩(wěn)定。2007年10月，由于受頂壓測(cè)量故障導(dǎo)致?tīng)t內(nèi)10m深料線影響，爐內(nèi)煤氣分布被徹底破壞，風(fēng)口繼續(xù)頻繁損壞，2007年10月-2007的一個(gè)重要原因。(3)治理爐缸邊緣結(jié)厚，Mn礦洗爐措施要與適當(dāng)?shù)倪吘壝簹忾_(kāi)度搭配。(4)站位布料實(shí)現(xiàn)爐料在爐喉徑向位置的準(zhǔn)確分布，穩(wěn)定了煤氣分布，站位布料改變的不

51、是煤氣分布形態(tài)，而是實(shí)現(xiàn)這種煤氣分布形態(tài)的布料方式。春華秋實(shí)(20052010)首鋼2號(hào)高爐空料線降料面實(shí)踐首鋼2號(hào)高爐空料線降料面實(shí)踐摘要首鋼2號(hào)高爐在空料線降料面前保持爐況順?lè)€(wěn)，降料面過(guò)程中使用高頂壓、大風(fēng)量，利用耗風(fēng)量和煤氣成分判斷料面深度，隨料層厚度及時(shí)降低壓差，嚴(yán)密監(jiān)視銅冷卻壁溫度變化，延長(zhǎng)回收煤氣時(shí)間，實(shí)現(xiàn)了降料面過(guò)程的快速、安全、環(huán)保。關(guān)鍵詞高爐空料線降料面銅冷卻壁ThepracticeofShougangNo.2BFdroppingchargeleverwithemptystocklineAbstractThefurnaceoperatingconditionofShougan

52、gNo.2BFissmoothoperationandstabilizationbeforedroppingchargeleverwithemptystockline.Indroppingchargeleverprocess,No.2BFuseshightoppressureandgreatairoutput,judgeschargeleverdepthbyrateofblowingandcoalgascomposition,reducespressuredifferenceintimealongwithdepthofcharge,observesrigorouslytemperaturech

53、angingofcopperchillwall,prolongshoursofreclaimingcoalgas.Theprocessofdroppingchargeleverisspeediness,safetyandneatness.KeywordsBFemptystocklinedroppingchargelevercopperchillwall東南西北方向人孔各兩根，水平徑向插入爐引言首鋼煉鐵廠2號(hào)高爐第8代爐役于2002年5月23日開(kāi)爐，有效容積1726m3,24個(gè)風(fēng)口。爐腹6層至爐身15層冷卻壁為軟水密閉循環(huán)系統(tǒng)，其中，7層、8層、9層為銅冷卻壁。2006年4月18日計(jì)劃?rùn)z修，進(jìn)行

54、爐內(nèi)噴涂，2號(hào)高爐進(jìn)行空料線高壓降料面，整個(gè)過(guò)程歷時(shí)15小時(shí)，沒(méi)有發(fā)生一次爆震，安全、順利、環(huán)保，為高爐尤其是使用銅冷卻壁的高爐空料線降料面積累了豐富的經(jīng)驗(yàn)。1 準(zhǔn)備工作1.1 清洗爐墻2號(hào)高爐4月份以來(lái)爐況順?lè)€(wěn)，但因氣溫升高，風(fēng)機(jī)能力不足，堵4號(hào)風(fēng)口冶煉，礦批41t,焦批8.1t,焦炭負(fù)荷5.06。高爐實(shí)施爐內(nèi)噴涂，應(yīng)盡量減少爐墻上的粘結(jié)物，4月16日9:30,捅開(kāi)4號(hào)風(fēng)口，全開(kāi)風(fēng)口冶煉。4月16日9:00,焦炭負(fù)荷退至4.71,礦批41t,焦批8.7t,開(kāi)始對(duì)爐墻進(jìn)行熱洗，17:00,負(fù)荷退至4.30,焦批9.3t,礦批40t,4月17日3:00,提前1個(gè)冶煉周期退至全焦負(fù)荷，礦批39t,

55、焦批13.8t,取消小焦塊入爐，力口300Kg螢石，稀釋爐渣，進(jìn)一步對(duì)爐墻進(jìn)行清洗，7:30停止噴吹，9:30出完鐵停風(fēng)小修，停風(fēng)前集中加入4批共55.2t蓋面焦，最大限度清除爐墻粘結(jié)的渣皮和消除中心焦柱。1.2 安裝打水管和煤氣取樣管均勻霧化噴水是控制頂溫、減少爆震，安全快速降料面的關(guān)鍵，2號(hào)高爐空料線降料面的理論最大耗水量88t/h(以正常風(fēng)量90%計(jì)算)，因此小修中安裝了8根爐頂打水管，每根打水管分四段鉆孔154個(gè)，孔徑3mm,爐頂內(nèi)，每側(cè)兩根打水管由一個(gè)流量表控制，水壓1.70MPa。降料面過(guò)程中爐頂煤氣放散后，2號(hào)高爐設(shè)在重力除塵器的煤氣取樣點(diǎn)無(wú)法取到煤氣，因此小修中在爐頂東側(cè)人孔開(kāi)眼，安裝煤氣取樣管，取樣管徑向插入0.5m,通過(guò)鋼管將煤氣引至風(fēng)口平臺(tái)，每30min進(jìn)行一次混合煤氣成分分析，判斷料面位