速度分布對(duì)超聲流量計(jì)性能的影響

1、速度分布對(duì)超聲流量計(jì)性能的影響Velocity distribution to supersonic flowmeter performance influence 摘 要：本文介紹了單路和多路式超聲流量計(jì)在不同安裝條件下的測(cè)試情況，其中包括流量計(jì)內(nèi)管的流速分布測(cè)量和常見(jiàn)上游擾動(dòng)形式對(duì)流量計(jì)性能的影響。測(cè)試的擾動(dòng)源有單彎頭、平面雙彎頭和非平面雙彎頭三種形式，其中有的擾動(dòng)源下游還另配了整流器。被測(cè)的超聲流量計(jì)為單路和多路式各兩臺(tái)兩種品牌。這次測(cè)試工作是由氣體研究學(xué)會(huì)(GRI)資助，并在位于西南研究院(SwRI)的GRI測(cè)量研究裝置MRF上完成的。測(cè)試結(jié)果表明：在天然氣計(jì)量站中，氣體流量計(jì)上游的典

2、型管路配置所產(chǎn)生的流速擾動(dòng)，至少需要100倍管徑長(zhǎng)度的直管段才能徹底予以消除。超聲流量計(jì)對(duì)流速分布發(fā)展情況的敏感程度隨其類(lèi)型的不同而不同。整流器雖能減小流速擾動(dòng)，但并不總是有益于流量計(jì)的性能。測(cè)試結(jié)果還表明：流速擾動(dòng)引起的流量計(jì)性能漂移可以通過(guò)實(shí)測(cè)的流速分布圖計(jì)算出來(lái)。一、序 言自從超聲流量計(jì)一誕生，人們就知道流體的流速分布形態(tài)直接影響超聲波束穿過(guò)流體的時(shí)間差，而波束穿越時(shí)間則是推算流量所必需的測(cè)量參數(shù)，將它的測(cè)量值與流量計(jì)的幾何參數(shù)結(jié)合起來(lái)，就可以計(jì)算出對(duì)應(yīng)單次波束測(cè)得的線平均流速。但流量測(cè)量需要流量計(jì)處的體平均速度。從線速度到體速度的換算方法有兩種選擇，一種是切實(shí)掌握流速的實(shí)際分布形態(tài)，一

3、種是選用一路或多路通道使流速分布形態(tài)不影響流量計(jì)量。這些流速分布形態(tài)可以是事先假定的，也可以由多聲路測(cè)量法實(shí)際測(cè)定。單路式超聲流量計(jì)一般都是基于一種假定的流速分布形態(tài)，結(jié)果它對(duì)實(shí)際形態(tài)上的偏離很敏感；對(duì)于典型配管布置所產(chǎn)生的速度分布，多路式超聲流量計(jì)的敏感程度較單路式要小。經(jīng)常與其它流量計(jì)配合使用的整流器，也可以提高超聲流量計(jì)的性能。整流器能夠提供與流量計(jì)的要求相一致的流速分布形式和或消除可能降低流量計(jì)性能的流速擾動(dòng)(如旋渦)。本文闡述了常見(jiàn)管配件(經(jīng)簡(jiǎn)化的，整流器可有可無(wú))對(duì)流速分布產(chǎn)生的影響與單路和多路式超聲流量計(jì)計(jì)量性能之間的關(guān)系，并通過(guò)測(cè)定流量計(jì)內(nèi)管流速分布圖和上游管配件對(duì)流量計(jì)測(cè)量誤

4、差的貢獻(xiàn)大小說(shuō)明了這一關(guān)系。另外，本文還提供了利用計(jì)算流體力學(xué)方法(CFD)預(yù)測(cè)超聲流量計(jì)計(jì)量工藝性能的驗(yàn)證資料。這種CFD模型的驗(yàn)證結(jié)果提高了事先預(yù)測(cè)很多管配件對(duì)超聲流量計(jì)性能影響的準(zhǔn)確性，而這些管配件在流量計(jì)的安裝過(guò)程中是有可能經(jīng)常遇到的。二、測(cè)試方法這些測(cè)試試驗(yàn)是在位于西南研究院的氣體研究學(xué)會(huì)所屬測(cè)量研究裝置上進(jìn)行的。測(cè)試的管件配置形式有多種，測(cè)試樣機(jī)有4臺(tái)，單路和多路式超聲流量計(jì)各2臺(tái)，它們均是可以直接用于貿(mào)易交接的8 in超聲流量計(jì)，而且均由制造商無(wú)償提供給本次試驗(yàn)。具體的測(cè)試工作是在以經(jīng)過(guò)稱(chēng)重罐標(biāo)定的臨界流噴嘴為基準(zhǔn)的GRI-MRF高壓回路(HPL)上進(jìn)行的。測(cè)試方法在過(guò)去已做過(guò)介

5、紹(參見(jiàn)Grimley和Bowles的1997年文獻(xiàn))。另外在這些測(cè)試試驗(yàn)中，有的管配組件還包括了整流器。流速分布圖是采用專(zhuān)為流速分布測(cè)量而設(shè)計(jì)的直筒測(cè)量管測(cè)定的，它取代被測(cè)流量計(jì)，并經(jīng)過(guò)精心安裝和調(diào)試，以確保流速測(cè)量點(diǎn)的準(zhǔn)確定位。安裝在測(cè)量管外的探頭自動(dòng)運(yùn)動(dòng)系統(tǒng)可以在測(cè)量管圓周方向的四個(gè)測(cè)量位置上使用，因此可以探測(cè)到測(cè)量管直徑方向上的任意一點(diǎn)上的流速。對(duì)于各速度分布截面，動(dòng)壓測(cè)量采用45o增量，沿管徑7.981 in方向上采用0.25 in的步長(zhǎng)。測(cè)量用的壓力傳感器是聯(lián)合傳感器(United Sensor)制造的3孔"W-探頭"。"W-探頭"配置的中心

6、孔可以測(cè)定綜合動(dòng)壓，并用于計(jì)算局部流速。旋轉(zhuǎn)探頭直至兩端開(kāi)口上的壓力平衡，探頭的旋轉(zhuǎn)角度則可用于測(cè)量周向流動(dòng)的角度。通過(guò)基于步進(jìn)電機(jī)的運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)和基于PC機(jī)的數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)，可以測(cè)量并控制探頭的位移量、旋轉(zhuǎn)量和壓力值。為保證流速分布測(cè)量點(diǎn)上的流速測(cè)量與MRF臨界流噴嘴的基準(zhǔn)流速的測(cè)量同步，流速分布測(cè)量的數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)也由MRF數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)控制。同基準(zhǔn)流速的計(jì)算方法一樣，平均流速也用于每個(gè)流速分布點(diǎn)的測(cè)量值的修正。圖l 上游管路配置的測(cè)試形式a)單彎頭 b)平面雙彎頭 c)非平面雙彎頭測(cè)試選用的三種管線配置如圖1所示。對(duì)于同平面雙彎頭的情況(見(jiàn)圖1b)，彎頭間距為10D(D公稱(chēng)管徑8 in)，但對(duì)

7、帶長(zhǎng)徑彎頭的頸焊法蘭還需另加1.4D，這樣總的間距為11.4D。對(duì)于不同平面雙彎頭的情況，彎頭的間距為1.4D。如工藝管配包含一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)19管束或GFCTM整流器，則整流器的安裝應(yīng)使其出口與相鄰擾動(dòng)彎頭的法蘭出口間距保持5D。這一安裝尺寸只是AGA第7號(hào)報(bào)告(對(duì)渦輪)的推薦值，GFCTM的制造商則不推薦它，而是建議整流器與擾動(dòng)件的安裝間距再另加2D。但按照VORTABTM整流器產(chǎn)品的安裝使用說(shuō)明書(shū)要求，它的整流器入口則可以直接安裝在相鄰彎頭的出口上。被測(cè)流量計(jì)的超聲波聲路配置情況如圖2所示。圖中還給出了上游傳感器到下游傳感器的超聲波束的傳播方向。對(duì)于流量計(jì)M3，其波束與流速中心軸的夾角為45o。

8、而對(duì)于其它的被測(cè)流量計(jì)，其夾角均為60o。圖2 被測(cè)流量計(jì)的聲路配置三、推 論為提高試驗(yàn)數(shù)據(jù)的利用率，擴(kuò)大試驗(yàn)效果，特別開(kāi)發(fā)了對(duì)流速分布測(cè)量結(jié)果進(jìn)行內(nèi)插的程序，可以得到每臺(tái)流量計(jì)特定超聲波聲路上的流速。同超聲流量計(jì)傳感器對(duì)的測(cè)量過(guò)程一樣，流速分布的測(cè)試程序?qū)?shí)測(cè)的流速向量和聲路向量沿超聲波測(cè)量路徑也進(jìn)行了點(diǎn)積積分，對(duì)獲得的單路波速在經(jīng)過(guò)體平均速度修正后才作為單路響應(yīng)系數(shù)。應(yīng)該認(rèn)識(shí)到：由于上述測(cè)試只是在流速分布圖中有限點(diǎn)上的取樣測(cè)試，而且所使用的探頭僅檢測(cè)了兩個(gè)流速分量，因此這種方法也是有局限性的。一般來(lái)說(shuō)，計(jì)算出相對(duì)于被測(cè)速度分布的總的儀表響應(yīng)值是有可能的，但對(duì)于流量計(jì)Ml則不可能，因?yàn)樗遣?/p>

9、用專(zhuān)利算法將三個(gè)聲路測(cè)量結(jié)果合起來(lái)求出總流量的。據(jù)推測(cè)，該算法綜合了基于雷諾數(shù)的單路流速分布修正和利用由各路推出的流速分布形態(tài)及其加權(quán)系數(shù)的單路綜合算法。而流量計(jì)M2和M4則是采用經(jīng)過(guò)流速分布修正系數(shù)修正的雷諾數(shù)，將它們的單路測(cè)量結(jié)果轉(zhuǎn)換成體積流量。由于流速分布測(cè)量數(shù)據(jù)是在單一的雷諾數(shù)條件下取得的，所以在求解單路式超聲流量計(jì)相對(duì)于97D基線處測(cè)量結(jié)果的誤差變化時(shí)無(wú)需知道修正公式。流量計(jì)M3則是采用加權(quán)求和的多路流速綜合算法求解總流量。在該算法中，聲路1和4的加權(quán)系數(shù)等于常數(shù)0.1382，聲路2和3的加權(quán)系數(shù)等于常數(shù)0.3618。被測(cè)流量計(jì)的計(jì)算誤差是根據(jù)下列標(biāo)稱(chēng)流速下的平均測(cè)量誤差求得的，其標(biāo)

10、稱(chēng)流速為：11、22、33、45、56和67fts。每個(gè)流速測(cè)量誤差的計(jì)算均包括6次重復(fù)測(cè)量數(shù)據(jù)。同計(jì)算誤差一樣，被測(cè)流量計(jì)的測(cè)量誤差也是指相對(duì)于97D基準(zhǔn)配置的平均誤差而言的。在使用一般配置的誤差時(shí)允許對(duì)流量計(jì)的測(cè)量誤差和計(jì)算誤差進(jìn)行比較。四、單彎頭配置(基本配置)試驗(yàn)表明，單彎頭引起了大量的水平流速分布的不對(duì)稱(chēng)。這種不對(duì)稱(chēng)在40D處依然存在，且再到下游59D和78D處，流速分布雖更對(duì)稱(chēng)了，但還未達(dá)到充分的均衡發(fā)展。直到97D處，流速分布才接近達(dá)到充分均衡發(fā)展的狀態(tài)。試驗(yàn)也比較了不同軸向位置上的水平流速分布測(cè)量量和充分發(fā)展的水平流速分布計(jì)算量，計(jì)算方法是采用依據(jù)公稱(chēng)雷諾數(shù)和管內(nèi)估算粗糙度的冪

11、律模型。97D處的流速分布圖與充分發(fā)展的流速分布計(jì)算圖形是相近的，59D和78D處的流速分布圖上則還有少量的徑向不對(duì)稱(chēng)，且比97D處的流速分布更紊亂。圖3 流量計(jì)M1在單彎頭下游的聲路響應(yīng)圖3和圖4分別給出了由多路式超聲流量計(jì)Ml和M3的流速分布測(cè)量數(shù)據(jù)計(jì)算而得的各聲路響應(yīng)系數(shù)。對(duì)于流量計(jì)M1,圖3表明了各聲路對(duì)發(fā)展過(guò)程中的流動(dòng)的敏感性，其中單程聲路（聲路2）的敏感性從10D到97D處至少提高了3，而同時(shí)雙程聲路(聲路1和3) 的敏感性在相同間距上大約下降了1.5。由于流量計(jì)量是綜合了多個(gè)聲路的測(cè)量結(jié)果，因此多路式超聲流量計(jì)的綜合敏感性不一定與其某個(gè)單聲路的敏感性具有相同的變化趨勢(shì)。同樣由于這

12、里給出的數(shù)據(jù)結(jié)果都是對(duì)單一雷諾數(shù)而言的，因此單路式超聲流量計(jì)對(duì)軸向位置的敏感性與其對(duì)超聲聲路的敏感性是相同的。圖4包含了由多路式超聲流量計(jì)M3自測(cè)的和由流速分布測(cè)量數(shù)據(jù)計(jì)算而得的各聲路響應(yīng)系數(shù)。流量計(jì)M3的聲路配置是水平對(duì)稱(chēng)的，因此對(duì)聲路1和4，還有聲路2和3之間應(yīng)有相近的聲路響應(yīng)系數(shù)。然而流量計(jì)顯示各對(duì)對(duì)稱(chēng)聲路之間的響應(yīng)系數(shù)是不同的，這一點(diǎn)被探頭的測(cè)算結(jié)果證實(shí)了，如圖4中的空心和實(shí)心符號(hào)所示。10D位置上的測(cè)算結(jié)果表明：聲路1和4存在很大的差異，這是兩種逆轉(zhuǎn)旋渦的作用結(jié)果。由于聲路位置和方向的原因，旋渦增加了聲路4的響應(yīng)系數(shù)，而減小了聲路1的響應(yīng)系數(shù)。圖4 流量計(jì)M3在單彎頭下游的聲路響應(yīng)圖

13、5給出了流量計(jì)Ml和M3的測(cè)量值、相對(duì)于97D處測(cè)量結(jié)果的儀表誤差以及流量計(jì)M3相對(duì)于流速分布測(cè)量結(jié)果的誤差。由于流量計(jì)Ml的聲路混合算法屬于專(zhuān)利，無(wú)法計(jì)算它的總響應(yīng)系數(shù)。為減少因流速分布測(cè)量和計(jì)算方法引起的測(cè)量偏差，并對(duì)此予以修正，測(cè)算結(jié)果均以97D處為基準(zhǔn)進(jìn)行比較。比較結(jié)果表明：流量計(jì)Ml有著與軸向位置無(wú)關(guān)的系統(tǒng)特性，而流量計(jì)M3的性能則顯然與軸向位置有關(guān)(測(cè)試范圍從40D至97D)。流量計(jì)Ml的流速分布測(cè)算值和測(cè)量值之間具有相同的變化趨勢(shì)。除了10D處的測(cè)算值之外，對(duì)比誤差與軸向位置無(wú)關(guān)。在10D處可能會(huì)出現(xiàn)稍大的誤差。圖5 流量計(jì)對(duì)單彎頭擾動(dòng)的響應(yīng)五、同平面雙彎頭配置同平面雙彎頭配置試

14、驗(yàn)表明，10D處具有相對(duì)平滑的流速分布曲線，并且一直持續(xù)到19D處。使用19管的管束整流器后，流速分布等值線還不如光管測(cè)量時(shí)對(duì)稱(chēng)。這種不對(duì)稱(chēng)是由于管束消除旋渦時(shí)導(dǎo)致流動(dòng)的重新混合而產(chǎn)生的。一旦消除了這種流速混合矢量，流動(dòng)的進(jìn)一步發(fā)展和再重新分布則取決于管壁摩擦。加裝GFCTM時(shí)10D和19D處測(cè)得的流速分布等值線表明，10D處等值線與97D基準(zhǔn)位置處的等值線形狀相近，但有少量的徑向不對(duì)稱(chēng)。19D處的等值線則更趨近充分發(fā)展的狀態(tài)，但仍有些不對(duì)稱(chēng)。表1和表4提供了四種測(cè)量配置條件下的聲路響應(yīng)系數(shù)計(jì)算值。在兩表中均包含基準(zhǔn)聲路響應(yīng)系數(shù)，也就是97D處流速分布數(shù)據(jù)測(cè)算的聲路響應(yīng)系數(shù)和流量計(jì)Ml、M3的

15、實(shí)測(cè)測(cè)量誤差(相對(duì)于97D處)。在本配置條件下未測(cè)試單路式超聲流量計(jì)M2和M4。在10D處，靠近管壁聲路的響應(yīng)系數(shù)比97D基準(zhǔn)值大(對(duì)Ml為聲路1和3，對(duì)M3為聲路1和4)，而靠近管軸聲路的響應(yīng)系數(shù)則比97D基準(zhǔn)值小(對(duì)Ml為聲路2，對(duì)M3為聲路2和3)。這是由于所示的等值線相對(duì)平滑的緣故。徑向分布的不對(duì)稱(chēng)可以通過(guò)檢查流量計(jì)M3的對(duì)稱(chēng)聲路的響應(yīng)系數(shù)值檢測(cè)出來(lái)。這些聲路響應(yīng)系數(shù)值能夠量化不對(duì)稱(chēng)的觀測(cè)值。流量計(jì)3的測(cè)量誤差與用探頭代替流量計(jì)M3的測(cè)算誤差十分吻合，所有的誤差均小于0.5。而對(duì)于單路式超聲流量計(jì)，無(wú)整流器時(shí)的計(jì)算誤差為2-4，有整流器時(shí)則可低至o.2。表1 流量計(jì)Ml在相距10D平面

16、雙彎頭下游的聲路響應(yīng)系數(shù)與實(shí)測(cè)值間的相對(duì)誤差10D 19D 測(cè)量相對(duì)誤差（%） 配置形式 聲路1 聲路2 聲路3 聲路1 聲路2 聲路3 10D 19D 光管 1.0084 1.0015 0.9998 1.0000 1.0160 1.0040 0.41 0.48 19管束 0.9924 0.9927 1.0078 1.0037 1.0273 1.0038 0.17 0.35 GFCTM 0.9974 1.0362 0.9931 0.9997 1.0367 0.9900 0.18 -0.03 基準(zhǔn)值 0.9953 1.0436 0.9953 0.9953 1.0436 0.9953 表2a 流量

17、計(jì)M3在相距10D平面雙彎頭下游的聲路響應(yīng)系數(shù)10D 19D 配置形式 聲路1 聲路2 聲路3 聲路4 聲路1 聲路2 聲路3 聲路4 光管 0.9444 1.0051 0.9964 0.9520 0.9159 1.0100 1.0136 0.9479 19管束 0.9522 1.0343 0.9839 0.9035 0.9382 1.0484 0.9975 0.8767 GFCTM 0.9322 1.0404 1.0122 0.8633 0.9310 1.0336 1.0095 0.8855 基準(zhǔn)值 0.9221 1.0298 1.0158 0.8973 0.9221 1.0298 1.01

18、58 0.8973 表2b 流量計(jì)M3在相距10D平面雙彎頭下游的計(jì)算相對(duì)誤差和實(shí)測(cè)相對(duì)誤差計(jì)算相對(duì)誤差(%) 測(cè)量相對(duì)誤差（%） 配置形式 10D 19D 10D 19D 光管 -0.53 -0.18 -0.18 -0.04 19管束 -0.49 -0.05 -0.48 -0.30 GFCTM -0.07 -0.13 -0.01 -0.20 表3 流量計(jì)M2在間距10D平面雙彎頭下游的聲路響應(yīng)系數(shù)和計(jì)算相對(duì)誤差聲路響應(yīng)系數(shù) 計(jì)算相對(duì)誤差(%) 配置形式 10D 19D 10D 19D 光管 1.0055 1.0203 -3.14 -1.72 19管束 1.0055 1.0359 -3.14

19、-0.21 GFCTM 1.0407 1.0421 0.25 0.38 基準(zhǔn)值 1.0381 1.0381 表4 流量計(jì)M4在間距10D平面雙彎頭下游的聲路響應(yīng)系數(shù)和計(jì)算相對(duì)誤差聲路響應(yīng)系數(shù) 計(jì)算相對(duì)誤差(%) 配置形式 10D 19D 10D 19D 光管 1.0087 1.0222 -3.71 -2.42 19管束 1.0031 1.0335 -4.24 -1.34 GFCTM 1.0346 1.0417 -1.24 -0.56 基準(zhǔn)值 1.0476 1.0476  六、非平面雙彎頭配置非平面雙彎頭配置條件下的探頭測(cè)算結(jié)果表明10D和28D處分別存在著不對(duì)稱(chēng)和旋渦。在流體流過(guò)后一

20、個(gè)彎頭并逐漸均衡發(fā)展的過(guò)程中，最大流速區(qū)域的位置是變化的。旋渦的渦流角測(cè)量結(jié)果表明，渦流角的顯著不連續(xù)性是由于人為選擇的坐標(biāo)系和渦流模型的中心線未能與管路的軸線完全重合造成的。渦流角的變化大約是從10D處的8o減小到了28D處的4o。所有的整流器均可以把渦流角減小到大約1o的水平以?xún)?nèi)，這接近探頭所能檢測(cè)到的近似最小的水平。非平面雙彎頭帶整流器配置的流速分布試驗(yàn)表明，19管束整流器和GFCTM整流后的非平面雙彎頭流速分布圖與平面彎頭配置條件下的測(cè)繪圖形相似：19管束整流器抑制了不對(duì)稱(chēng)性，但需要增加直管段，以完善流速分布；而GFCTM整流器則提供了僅含少量不對(duì)稱(chēng)的、已經(jīng)充分發(fā)展的流速分布。VORT

21、ABTM整流器在10D處提供了平滑的流速分布曲線，它近似于平面雙彎頭配置條件下在光管上測(cè)繪的分布曲線；到28D時(shí)，流速的分布曲線幾乎完全對(duì)稱(chēng)了，但仍有點(diǎn)不圓度。各種非平面雙彎頭配置條件下的聲路響應(yīng)系數(shù)見(jiàn)表5-表8，表中不僅給出了所有流量計(jì)相對(duì)于97D基準(zhǔn)的測(cè)量誤差，還給出了流量計(jì)M2、M3和M4相對(duì)于流速探頭計(jì)算值的相對(duì)誤差。表5 流量計(jì)M1在非平面雙彎頭下游的聲路響應(yīng)系數(shù)和實(shí)測(cè)相對(duì)誤差10D 28D 實(shí)測(cè)相對(duì)誤差（%） 配置形式 聲路1 聲路2 聲路3 聲路1 聲路2 聲路3 10D 28D 光管 1.0861 0.9998 0.9698 1.0612 1.0192 0.9782 -0.17

22、 0.60B 19管束 1.0014 1.0096 1.0053 0.9875 1.0336 0.9991 0.77 -0.15 GFCTM 0.9952 1.0364 1.0004 0.9869 1.0336 0.9967 0.17 -0.58 VORTABTM 0.9952 1.0069 1.0042 0.9901 1.0310 1.0016 -0.10 -0.09 基準(zhǔn)值 0.9953 1.0436 0.9953 0.9953 1.0436 0.9953 表6a 流量計(jì)M3在非平面雙彎頭下游的聲路響應(yīng)系數(shù)10D 28D 配置形式 聲路1 聲路2 聲路3 聲路4 聲路1 聲路2 聲路3 聲

23、路4 光管 1.0718 0.9808 0.9675 0.9778 0.9759 0.9891 0.9998 0.9919 19管束 0.9180 1.0035 1.0310 0.9470 0.8441 1.0127 1.0494 0.9228 GFCTM 0.8484 1.0139 1.0458 0.9440 0.8721 1.0126 1.0335 0.9311 VORTABTM 0.9327 1.0032 1.0098 0.9562 0.8832 1.0164 1.0341 0.9293 基準(zhǔn)值 0.9221 1.0298 1.0158 0.8973 0.9221 1.0298 1.01

24、58 0.9873 表6b 流量計(jì)M3在非平面雙彎頭下游的計(jì)算相對(duì)誤差和實(shí)測(cè)相對(duì)誤差計(jì)算相對(duì)誤差(%) 實(shí)測(cè)相對(duì)誤差（%） 配置形式 10D 28D 10D 28D 光管 -0.34 0.00 -0.01 0.12 19管束 0.23 -0.13 0.04 -0.31 GFCTM 0.14 -0.21 -0.04 -0.29 VORTABTM -0.22 0.08 -0.16 -0.16 表7 流量計(jì)M2在非平面雙彎頭下游的聲路響應(yīng)系數(shù)、計(jì)算相對(duì)誤差和實(shí)測(cè)相對(duì)誤差聲路響應(yīng)系數(shù) 計(jì)算相對(duì)誤差(%) 實(shí)測(cè)相對(duì)誤并（%） 配置形式 10D 28D 10D 28D 10D 28D 光管 1.0031

25、1.0195 -3.37 -1.79 -2.58 -2.20 19管束 1.0115 1.0378 -2.56 -0.03 -3.98 -1.32 GFCTM 1.0416 1.0433 0.34 0.50 0.76 -1.02 VORTABTM 1.0083 1.0367 -2.87 -0.14 -2.94 -0.56 基準(zhǔn)值 1.0381 1.0381 表8 流量計(jì)M4在非平面雙彎頭下游的聲路響應(yīng)系數(shù)、計(jì)算相對(duì)誤差和實(shí)測(cè)相對(duì)誤差聲路響應(yīng)系數(shù) 計(jì)算相對(duì)誤差(%) 實(shí)測(cè)相對(duì)誤并(%) 配置形式 10D 28D 10D 28D 10D 28D 光管 0.9985 1.0237 -4.69 -2.

26、27 -3.44 -1.63 19管束 1.0255 1.0588 -2.11 1.08 -1.47 0.86 GFCTM 1.0452 1.0431 -0.22 -0.43 0.10 0.11 VORTABTM 1.0084 1.0398 -3.74 -0.74 -3.02 -0.87 基準(zhǔn)值 1.0476 1.0476 流量計(jì)Ml的光管聲路響應(yīng)系數(shù)大小說(shuō)明了聲路1和3上的渦流作用效果，詳見(jiàn)表5。渦流與聲路1同向，因而增強(qiáng)了聲路對(duì)相對(duì)流動(dòng)的靈敏度，而渦流與聲路3反向，因而削弱了聲路對(duì)相對(duì)流動(dòng)的靈敏度。除了渦流的作用外，流速分布的相對(duì)平滑性也是影響因素。聲路2上相對(duì)于基準(zhǔn)值的聲路響應(yīng)系數(shù)的減小

27、可以說(shuō)明這一點(diǎn)。整流器使聲路響應(yīng)系數(shù)趨近了基準(zhǔn)值，但并不總是減小測(cè)量相對(duì)誤差。在10D處采用光管渦動(dòng)流速分布補(bǔ)償?shù)牧魉偎惴ㄕ`差（-0.17）要優(yōu)于采用19管束整流器流速分布補(bǔ)償?shù)恼`差(0.77)。但在28D處光管測(cè)量的相對(duì)誤差(0.60)大于在10D處。在10D處，平面雙彎頭配置條件下的聲路響應(yīng)系數(shù)看起來(lái)與采用非平面雙彎頭和單19管束整流器配置條件下的聲路響應(yīng)系數(shù)相近。流量計(jì)M3的系數(shù)測(cè)算結(jié)果見(jiàn)表6。由圖可知，在外側(cè)聲路(1和4)上，因流線的不平滑性和渦流是同向作用的，結(jié)果響應(yīng)系數(shù)增大了；在內(nèi)側(cè)聲路(2和3)上，由于渦流與聲路反向，而且流線不平滑減小了管路軸線上的流速，因而其聲路響應(yīng)系數(shù)減小了。采用整流器消除渦流后，在10D處測(cè)得的響應(yīng)系數(shù)趨近了97D處的基準(zhǔn)值。即使有相當(dāng)大的不