固體料倉設(shè)計(jì)計(jì)算

1、固體料倉的校核計(jì)算按以下步驟進(jìn)行：a) 根據(jù)地震或風(fēng)載的需要，選定若干計(jì)算截面（包括所有危險(xiǎn)截面）。b) 根據(jù)JB/T 4735的相應(yīng)章節(jié)，按設(shè)計(jì)壓力及物料的特性初定倉殼圓筒及倉殼錐體各計(jì)算截面的有效厚度e。c) 按條的規(guī)定依次進(jìn)行校核計(jì)算，計(jì)算結(jié)果應(yīng)滿足各相應(yīng)要求，否則需要重新設(shè)定有效厚度，直至滿足全部校核條件為止。固體料倉的外壓校核計(jì)算按GB 150的相應(yīng)章節(jié)進(jìn)行。6.1 符號說明A 特性縱坐標(biāo)值，mm；B 系數(shù)，按GB 150確定，MPa；C 壁厚附加量，C=C1+C2，mm；C1 鋼板的厚度負(fù)偏差，按相應(yīng)材料標(biāo)準(zhǔn)選取，mm；C2 腐蝕裕量和磨蝕裕量，mm；腐蝕裕量對于碳鋼和低合金鋼，取

2、不小于1 mm；對于不銹鋼，當(dāng)介質(zhì)的腐蝕性極微時(shí)，取為0；對于鋁及鋁合金，取不小于1 mm；對于裙座殼取不小于2 mm；對于地腳螺栓取不小于3 mm；磨蝕裕量對于碳素鋼和低合金鋼、鋁及鋁合金一般取不小于1mm，對于高合金鋼一般取不小于。 Di 倉殼圓筒內(nèi)直徑，mm；Do 倉殼圓筒外直徑，mm；Et材料設(shè)計(jì)溫度下的彈性模量，MPa；Ff 物料與倉殼圓筒間的摩擦力，N；Fk1 集中質(zhì)量mk引起的基本震型水平地震力，N；FV 集中質(zhì)量mk引起的垂直地震力，N；FVi 集中質(zhì)量i引起的垂直地震力，N；料倉底截面處垂直地震力，N；料倉任意計(jì)算截面處垂直地震力，僅在最大彎矩為地震彎矩參與組合時(shí)計(jì)入此項(xiàng)，N

3、；g 重力加速度，取g =/s2；H料倉總高度，mm；Ho 倉殼圓筒高度，mm；Hc 倉殼錐體高度，mm；Hi 料倉頂部至第i段底截面的距離，mm；h 計(jì)算截面距地面高度（見圖3），mm；hc 物料自然堆積上錐角高度（見圖7），mm；hi 料倉第i段集中質(zhì)量距地面的高度（見圖3），mm；hk 任意計(jì)算截面II以上集中質(zhì)量mk距地面的高度（見圖3），mm；hW 料倉計(jì)算截面以上的儲料高度（見圖7），mm；任意計(jì)算截面II處的基本振型地震彎矩，Nmm；底部截面00處的地震彎矩，Nmm；由偏心質(zhì)量引起的彎矩，Nmm；任意計(jì)算截面II處的風(fēng)力彎矩，Nmm；底部截面00處的風(fēng)力彎矩，Nmm；任意計(jì)算截面

4、II處的最大彎矩，Nmm；底部截面00處的最大彎矩，Nmm；mc 倉殼錐體質(zhì)量與倉殼錐體部分所儲物料質(zhì)量之和，kg；mmin 料倉最小質(zhì)量，kg；mt 單位面積的倉殼頂質(zhì)量與附加質(zhì)量之和，kg；mo 料倉操作質(zhì)量，kg；m05 料倉儲料質(zhì)量，kg；p 設(shè)計(jì)壓力，MPa；po 設(shè)計(jì)外壓力，MPa；物料在倉殼圓筒計(jì)算截面II處產(chǎn)生的水平壓力，MPa；物料在倉殼圓筒計(jì)算截面II處產(chǎn)生的垂直壓力，MPa；物料對倉殼錐體計(jì)算截面aa處產(chǎn)生的水平壓力，MPa；物料對倉殼錐體計(jì)算截面aa處產(chǎn)生的法向壓力，MPa；物料對倉殼錐體計(jì)算截面aa處產(chǎn)生的垂直壓力，MPa；物料對倉殼錐體大端IIII處產(chǎn)生的法向壓力，

5、MPa；物料在倉殼錐體大端IIII處產(chǎn)生的垂直壓力，MPa；qo 基本風(fēng)壓值，見GB 50009，或按當(dāng)?shù)貧庀蟛块T資料，但均不應(yīng)小于300 N/m2；qw 基本雪壓值，N/m2。對我國主要地區(qū)，qw可從GB 50009中選取。當(dāng)表中查不到時(shí)，可向當(dāng)?shù)貧庀蟛块T咨詢或取qw =300 N/m2。當(dāng)料倉露天建在山區(qū)時(shí)，應(yīng)將上述雪壓值乘以系數(shù)。ReL常溫下材料屈服點(diǎn)，MPa；設(shè)計(jì)溫度下材料的許用應(yīng)力，MPa；T1 料倉基本自振周期，s；We 地震載荷，N；Ws 雪載荷，N；物料堆積密度，kg/m3；倉殼圓筒或倉殼錐體的有效壁厚，mm；各計(jì)算截面設(shè)定的倉殼圓筒或倉殼錐體的有效壁厚，mm；倉殼頂?shù)挠行П诤?/p>

6、，mm；倉殼錐體的半頂角，（）；焊接接頭系數(shù)；物料與料倉殼體間的摩擦系數(shù)；物料與料倉殼體間摩擦產(chǎn)生的應(yīng)力，MPa；組合軸向應(yīng)力，MPa；周向應(yīng)力，MPa；組合應(yīng)力，MPa；松散物料內(nèi)摩擦角的最小值，（）；松散物料與殼體壁面的摩擦角，（）。6.2 料倉的結(jié)構(gòu)類型料倉殼體結(jié)構(gòu)主要有拱頂式和錐頂式。料倉支承結(jié)構(gòu)主要有裙座式、帶整體加強(qiáng)環(huán)耳式支座及耳式支座，見圖1所示。a）裙座式支座b）帶整體加強(qiáng)環(huán)耳式支座 c）耳式支座式圖1 料倉的支承結(jié)構(gòu)類型6.3 料倉質(zhì)量計(jì)算料倉的操作質(zhì)量按式（7）計(jì)算： （7）式中：mo 料倉的操作質(zhì)量，kg；mo1 倉殼（包括支座）質(zhì)量，kg；mo2 內(nèi)件質(zhì)量，kg；mo3

7、 保溫、防護(hù)材料質(zhì)量，kg；mo4 平臺、扶梯質(zhì)量，kg；mo5 操作時(shí)料倉內(nèi)物料質(zhì)量，kg；ma 人孔、接管、法蘭及倉殼頂安裝的附件質(zhì)量，kg；me 偏心質(zhì)量，kg。料倉的最小質(zhì)量按式（8）計(jì)算： .（8）6.4 自振周期直徑、厚度相等的料倉的基本自振周期直徑、厚度相等的料倉其基本自振周期應(yīng)按式（9）計(jì)算： （9）直徑、厚度（或材料）沿高度變化的料倉的基本自振周期直徑、厚度（或材料）沿高度變化的料倉可視為一個(gè)多質(zhì)點(diǎn)的體系，如圖2所示。其基本自振周期按式（10）計(jì)算。其中直徑和厚度不變的每段料倉質(zhì)量，可處理為作用在該段高度1/2處的集中質(zhì)量。圖2 多質(zhì)點(diǎn)的體系示意圖.（10）式中：、第i段、第

8、i-1段倉殼材料在設(shè)計(jì)溫度下的彈性模量，MPa；mi 第i段的操作質(zhì)量，kg ； Ii、Ii-1 第i段、第i-1段倉殼截面慣性矩，mm4。倉殼圓筒段：.（11）倉殼錐體段：.（12）式中：Die錐殼大端內(nèi)直徑，mm；Dif錐殼小端內(nèi)直徑，mm；6.5 地震載荷水平地震力任意高度hk（見圖3）的集中質(zhì)量引起的基本振型水平地震力按式（13）計(jì)算：.（13）式中：集中質(zhì)量mk引起的基本振型水平地震力，N；距地面處的集中質(zhì)量，kg；對應(yīng)于料倉基本自振周期T1的地震影響系數(shù)值；地震影響系數(shù)，查圖（4），曲線部分按圖中公式計(jì)算。對應(yīng)于設(shè)防烈度的地震影響系數(shù)最大值，見表18；表18對應(yīng)于設(shè)防烈度的地震影響

9、系數(shù)最大值設(shè)防烈度789設(shè)計(jì)基本地震加速度ggggg地震影響系數(shù)最大值基本振型參與系數(shù)；.（14）Tg各類場地土的特征周期，見表19。表19場地土的特征周期Tg設(shè)計(jì)地震分組場地土類別第一組第二組第三組圖3多質(zhì)點(diǎn)的體系基本振型示意圖圖4 地震影響系數(shù)曲線 圖4中：曲線下降段的衰減指數(shù)，按式（15）計(jì)算：.（15）阻尼比。固體料倉??；直線下降段下降斜率的調(diào)整系數(shù)，按式（16）計(jì)算：.（16）阻尼調(diào)整系數(shù)，按式（17）計(jì)算：.（17）6垂直地震力設(shè)防烈度為8度或9度區(qū)的料倉應(yīng)考慮上下兩個(gè)方向垂直地震力的作用，如圖5所示。料倉底截面處總的垂直地震力按式（18）計(jì)算：.（18）式中：垂直地震影響系數(shù)最大

10、值，??；料倉的當(dāng)量質(zhì)量，取，kg。任意質(zhì)量i處所分配的垂直地震力按式（19）計(jì)算。（i =1，2，n）.（19）任意計(jì)算截面I-I處的垂直地震力按式（20）計(jì)算。 .（20）圖5垂直地震力作用示意圖6地震彎矩料倉任意計(jì)算截面I-I的基本振型地震彎矩按式（21）計(jì)算（見圖3）：. （21）直徑、厚度相等的料倉的任意截面II和底截面00的基本振型地震彎矩分別按式（22）和式（23）計(jì)算：.（22）.（23）6.6 風(fēng)載荷6水平風(fēng)力兩相鄰計(jì)算截面間的水平風(fēng)力按式（26）計(jì)算：（24）（25）.（26）式中：,料倉各計(jì)算段的水平風(fēng)力，N；D01, D02, , D0i料倉各計(jì)算段的外徑，mm；風(fēng)壓高度

11、變化數(shù)系，按表20選?。篐it 料倉第i段頂截面距地面的高度,m；K1體型系數(shù)，取K1；K21,K22, K2i料倉各計(jì)算段的風(fēng)振系數(shù)，當(dāng)料倉高度H20m時(shí)，取K2i=1 .70，當(dāng)H20m時(shí)，按式（27）計(jì)算：. （27）脈動增大系數(shù)，按表21選??；第i段脈動影響系數(shù)，按表22選取；第i段振型系數(shù)，根據(jù)hit/ H由表23選??；第i計(jì)算段長度（見圖6）,mm；表20風(fēng)壓高度變化系數(shù)距地面高度地面粗糙度類別ABCD5101520304050607080注1：A類地面粗糙度系指近海海面及海島、海岸、湖岸及沙漠地區(qū)；B類系指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū)；C類系指有密集建筑

12、群的城市市區(qū)；D類系指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)。注2：中間值可采用線性內(nèi)插法求取。表21脈動增大系數(shù)102040608010020040060080010002000400060008000100002000030000注1：計(jì)算時(shí)，對B類可直接代入基本風(fēng)壓，即q1 =q0，對A類以q1q0，對C 類以q1q0，對D 類以q1q0。注2：中間值可采用線性內(nèi)插法求取。表22脈動影響系數(shù)地面粗糙度類別Hit，m1020406080100150200ABCD注：中間值可采用線性內(nèi)插法求取。表23振型系數(shù)相對高度hit/H振型序號120.100.200.300.400.500.600.700.

13、800.901.00注：中間值可采用線性內(nèi)插法求取。6風(fēng)彎矩料倉任意計(jì)算截面II處的風(fēng)彎矩按式（28）計(jì)算：（28）料倉底截面為00處的風(fēng)彎矩按式（29）計(jì)算：.（29）圖6 風(fēng)彎矩計(jì)算簡圖6.7 偏心彎矩偏心質(zhì)量引起的彎矩按式（30）計(jì)算：（30）式中e偏心質(zhì)量重心至料倉中心線的距離，mm。6.8 最大彎矩料倉任意計(jì)算截面II處的最大彎矩按式（31）計(jì)算：取其中較大值.（31）料倉底部截面00處的最大彎矩按式（32）計(jì)算：取其中較大值.（32）6.9 物料對倉殼圓筒的作用力6特性縱坐標(biāo)系數(shù)特性縱坐標(biāo)系數(shù)A，其值按式（33）計(jì)算： （33）（34）6物料對倉殼圓筒的垂直壓應(yīng)力物料對倉殼圓筒任意

14、截面II處產(chǎn)生的垂直方向壓應(yīng)力，見圖7，其值按式（35）計(jì)算： （35）6物料對倉殼圓筒產(chǎn)生的水平壓應(yīng)力物料對倉殼圓筒任意計(jì)算截面II處產(chǎn)生的水平壓應(yīng)力，按式（36）計(jì)算： （36）圖7 倉殼圓筒受力簡圖6物料與倉殼圓筒間的摩擦力在計(jì)算截面II以上，產(chǎn)生于倉殼圓筒表面的摩擦力按式（37）計(jì)算：（37）式中：II截面上倉殼圓筒表面的摩擦力，N。6.10 雪載荷倉殼頂?shù)难┹d荷Ws按式（38）計(jì)算：.（38）6.11 倉殼圓筒應(yīng)力計(jì)算6倉殼圓筒軸向應(yīng)力計(jì)算倉殼圓筒任意計(jì)算截面II處的軸向應(yīng)力分別按式（39）、式（40）、式（41）及式（42）計(jì)算：設(shè)計(jì)壓力產(chǎn)生的軸向應(yīng)力：.（39）式中：設(shè)計(jì)壓力在計(jì)

15、算截面II處產(chǎn)生的軸向應(yīng)力，MPa；倉殼圓筒計(jì)算截面II處的有效厚度，mm。物料與倉殼圓筒間摩擦力產(chǎn)生的軸向應(yīng)力：.（40）式中：摩擦力在計(jì)算截面II處產(chǎn)生的軸向應(yīng)力，MPa。最大彎矩在倉殼圓筒內(nèi)產(chǎn)生軸向應(yīng)力：（41）式中：最大彎矩在計(jì)算截面II處產(chǎn)生的軸向應(yīng)力，MPa。由計(jì)算截面II以上料倉殼體重及垂直地震力產(chǎn)生的軸向應(yīng)力：.（42）式中：殼體空重及垂直地震力在計(jì)算截面II處產(chǎn)生的軸向應(yīng)力，MPa。計(jì)算截面II以上的料倉殼體及附件質(zhì)量，kg，按式（43）計(jì)算：.（43）式中：計(jì)算截面II以上的料倉殼體質(zhì)量，kg；計(jì)算截面II以上的料倉內(nèi)件質(zhì)量，kg；計(jì)算截面II以上的保溫、防護(hù)材料的質(zhì)量，k

16、g；平臺扶梯質(zhì)量，kg；計(jì)算截面II以上的人孔、接管、法蘭及倉殼頂安裝的附件質(zhì)量，kg。6倉殼圓筒周向應(yīng)力設(shè)計(jì)壓力和物料的水平壓應(yīng)力在計(jì)算截面II處倉殼圓筒中產(chǎn)生的周向應(yīng)力按式（44）計(jì)算：.（44）式中：由設(shè)計(jì)壓力和物料的水平壓應(yīng)力在計(jì)算截面II處產(chǎn)生周向應(yīng)力，MPa。6應(yīng)力組合6.1 組合拉應(yīng)力組合軸向應(yīng)力按式（45）計(jì)算：.（45）式中：組合軸向應(yīng)力，MPa。組合拉應(yīng)力按式（46）計(jì)算：.（46）式中：組合拉應(yīng)力，MPa。6.2 組合壓應(yīng)力組合壓應(yīng)力按式（47）計(jì)算：.（47）式中：組合壓應(yīng)力，MPa。6應(yīng)力校核倉殼圓筒任意計(jì)算截面II處的組合拉應(yīng)力與組合壓應(yīng)力分別按式（48）及式（49

17、）校核：組合拉應(yīng)力：.（48）組合壓應(yīng)力：.（49）取其中較小值.（50）式中：倉殼圓筒材料的許用軸向壓應(yīng)力，MPa，按式（50）確定：Ko載荷組合系數(shù)，取Ko。6.12 倉殼錐體應(yīng)力6倉殼錐體任意截面上的應(yīng)力計(jì)算6.1倉殼錐體特性縱坐標(biāo)系數(shù)倉殼錐體特性縱坐標(biāo)系數(shù)Az，其值按式（51）計(jì)算：（51）.（52）式中：倉殼錐體特性縱坐標(biāo)值，mm；倉殼錐體計(jì)算截面處的內(nèi)直徑，mm；hzc 物料在倉殼錐體計(jì)算截面處的錐角高，mm。6.2 物料對倉殼錐體的垂直壓應(yīng)力物料對倉殼錐體任意截面aa處產(chǎn)生的垂直方向壓應(yīng)力，見圖8，其值按式（53）計(jì)算： （53）6.3 物料對倉殼錐體產(chǎn)生的水平壓應(yīng)力物料對倉殼錐

18、體任意計(jì)算截面aa處產(chǎn)生的水平壓應(yīng)力，按式（54）計(jì)算：（54）圖8 物料對倉殼錐體的垂直壓應(yīng)力6.4 倉殼錐體任意截面處的法向壓應(yīng)力物料在倉殼錐體任意計(jì)算截面aa處所產(chǎn)生的法向壓應(yīng)力按式（55）計(jì)算，此壓應(yīng)力與倉殼錐體間產(chǎn)生的法向壓應(yīng)力。.（55）6.5 周向應(yīng)力倉殼錐體任意截面aa處由設(shè)計(jì)壓力和和垂直于其壁面的法向壓應(yīng)力產(chǎn)生的周向應(yīng)力按式（56）計(jì)算。（56）6.6 軸向應(yīng)力任意截面aa處由設(shè)計(jì)壓力和物料垂直壓應(yīng)力產(chǎn)生的軸向應(yīng)力按式（57）計(jì)算：.（57）式中：倉殼錐體計(jì)算截面aa以下的倉殼錐體質(zhì)量與倉殼錐體計(jì)算截面aa以下的倉殼錐體所儲物料質(zhì)量之和，kg。6組合應(yīng)力截面aa處組合應(yīng)力按式

19、（58）計(jì)算：（58）6應(yīng)力校核截面aa處組合應(yīng)力按式（59）校核：（59）6.13 倉殼頂計(jì)算6自支承式錐形倉殼頂自支承式錐形倉殼頂適用于殼體內(nèi)直徑不大于5m的料倉，見圖9。倉殼頂?shù)挠行Ш穸劝词剑?0）計(jì)算，但不得小于。當(dāng) 6mm時(shí)可以考慮采用加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)。.（60）.（61）式中：單位面積的倉殼頂質(zhì)量，kg/m2；單位面積的倉殼頂附加質(zhì)量，kg/m2；單位面積倉殼頂上平均載荷，kg/m2；錐頂母線與其水平投影線間之夾角（見圖9），一般取1035。圖9自支承式錐形倉殼頂圖10 自支承式拱形倉殼頂受內(nèi)壓錐頂?shù)闹芟驊?yīng)力按式（62）計(jì)算：.（62）周向應(yīng)力按式（63）校核：.（63）自支承式拱形倉殼

20、頂自支承式拱形倉殼頂?shù)那驓?nèi)半徑取料倉內(nèi)直徑的倍, 見圖10。拱形倉殼頂球殼的有效厚度按式（64）計(jì)算，但不得小于。當(dāng)6mm時(shí)可以考慮采用加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)。（64）式中：拱形倉殼頂球殼內(nèi)半徑（見圖10），mm。受內(nèi)壓拱形倉殼頂?shù)闹芟驊?yīng)力，按式（65）計(jì)算： .（65）周向應(yīng)力按式（66）校核.（66）6倉殼頂加強(qiáng)筋加強(qiáng)筋宜以倉殼頂中心為準(zhǔn)，呈輻射狀均勻并對稱分布，如圖11所示。加強(qiáng)筋按以下步驟進(jìn)行校核計(jì)算：a) 加強(qiáng)筋的最大彎矩加強(qiáng)筋的最大彎矩按式（67）計(jì)算：（67）式中：加強(qiáng)筋最大彎矩，Nm；集中載荷，N；n直徑方向加強(qiáng)筋的數(shù)量。b) 所需加強(qiáng)筋截面模數(shù)按式（68）計(jì)算：（68）式中：所需加強(qiáng)筋

21、最小截面模數(shù)，mm 3。c) 已設(shè)定加強(qiáng)筋的截面模數(shù)應(yīng)。否則需要調(diào)整加強(qiáng)筋的數(shù)量或型鋼規(guī)格直到滿足為止。圖11倉殼頂加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)6.14 倉殼頂與倉殼圓筒連接處的加強(qiáng)結(jié)構(gòu)加強(qiáng)用的包邊角鋼與倉殼圓筒的連接可以采用對接或搭接型式，見（圖12）所示。倉殼頂與倉殼圓筒連接處的有效面積（包邊角鋼橫截面積加上與其相連的倉殼圓筒與倉殼頂各16倍板厚范圍內(nèi)的截面之和）應(yīng)同時(shí)滿足式（69）與表（24）之要求：.（69）式中：倉殼頂、倉殼圓筒與包邊角鋼有效截面積之和，mm2；取設(shè)計(jì)壓力及設(shè)計(jì)外壓中的較大值，MPa。（a）（b）（c）（d）圖12倉殼頂與倉殼圓筒連接處的加強(qiáng)結(jié)構(gòu)表24包邊角鋼最小尺寸 mm倉殼圓筒內(nèi)直

22、徑包邊角鋼最小尺寸 5000505055000100006363610000 20000757582000010010010包邊角鋼自身的對接接頭及包邊角鋼與倉殼圓筒、倉殼頂連接的焊接接頭應(yīng)為全焊透結(jié)構(gòu)。6.15 倉殼錐體與倉殼圓筒連接處的加強(qiáng)結(jié)構(gòu)倉殼錐體與倉殼圓筒連接處的加強(qiáng)結(jié)構(gòu)形式見（圖13）。圖13倉殼錐體與倉殼圓筒連接處的加強(qiáng)結(jié)構(gòu)倉殼圓筒圓周方向拉力按式（70）計(jì)算：.（70）式中：倉殼圓筒圓周方向拉力，N/mm。倉殼錐體母線方向拉力按式（71）計(jì)算：.（71）式中：倉殼錐體母線方向拉力，N/mm。.（72）式中：倉殼錐體圓周方向拉力，N/mm。（73）式中：倉殼錐體圓周方向拉力，N；

23、倉殼錐體有效加強(qiáng)長度，mm；倉殼圓筒有效加強(qiáng)長度，mm。（74）.（75）承壓圈區(qū)域內(nèi)所需截面積按式（76）計(jì)算：.（76）式中：承壓圈區(qū)域內(nèi)所需截面積，mm2。當(dāng)時(shí)需要增加具有相當(dāng)于截面積的補(bǔ)強(qiáng)圈。6.16 倉殼圓筒加強(qiáng)結(jié)構(gòu)6倉殼圓筒設(shè)計(jì)外壓倉殼圓筒設(shè)計(jì)外壓按式（77）計(jì)算：（77）式中：料倉內(nèi)部負(fù)壓值，MPa。6料倉許用臨界外壓力料倉許用臨界外壓力值按GB150計(jì)算：6加強(qiáng)圈個(gè)數(shù)及位置當(dāng)時(shí)，需在倉殼圓筒外設(shè)置加強(qiáng)圈，加強(qiáng)圈的最少數(shù)量及其在當(dāng)量倉壁上的位置，應(yīng)符合表25。表25倉壁加強(qiáng)圈最少數(shù)量及位置設(shè)計(jì)外壓po與許用臨界外壓的關(guān)系所需加強(qiáng)圈最少個(gè)數(shù)加強(qiáng)圈距當(dāng)量倉體上端的距離（mm）012n

24、6加強(qiáng)圈最小截面尺寸加強(qiáng)圈最小截面尺寸宜符合表26的規(guī)定。表26加強(qiáng)圈最小截面尺寸mm倉殼圓筒內(nèi)直徑加強(qiáng)圈最小截面尺寸（可用同等截面模數(shù)的型鋼或組合件代替）20000100638200003600012580836000150150106加強(qiáng)圈與倉殼圓筒的連接形式加強(qiáng)圈與倉殼圓筒的連接形式按附錄A確定。6.17 裙座6裙座殼底截面的組合應(yīng)力按式（78）和式（79）校核，見圖14：圖14裙座殼示意圖（78）（79）式中：00截面處的垂直地震力，僅在最大彎矩為地震彎矩參與組合時(shí)計(jì)入此項(xiàng)，N；裙座殼底部截面積，mm2；裙座半頂角，對圓柱形裙座，=0，（）；裙座殼底部截面模數(shù)，mm3；裙座殼底部內(nèi)直徑

25、，mm；裙座殼底部壁厚，mm；載荷組合系數(shù)，取。料倉最大質(zhì)量，如不進(jìn)行水壓試驗(yàn)，可取=，kg。.（80）.（81）6裙座上較大開孔（圖15）處截面hh組合應(yīng)力按式（82）和式（83）校核：（82）（83）式中：hh截面處的垂直地震力，僅在最大彎矩為地震彎矩參與組合時(shí)計(jì)入此項(xiàng)，N；hh截面處裙座殼的截面積，mm2；hh截面處水平方向的最大寬度，mm；hh截面處裙座殼的內(nèi)直徑，mm；開孔加強(qiáng)管長度，mm；hh截面處的最大彎矩，Nmm；hh截面處的風(fēng)彎矩，Nmm；hh截面以上料倉的操作質(zhì)量，kg；hh截面以上料倉的試驗(yàn)質(zhì)量，如不進(jìn)行水壓試驗(yàn)，可取為，kg；hh截面處裙座殼的截面模數(shù)，mm3；.（84

26、）.（85） .（86） .（87）圖15 裙座殼上較大開孔處hh截面示意圖如果不滿足上述條件時(shí)，須重新設(shè)定裙座殼有效厚度，重復(fù)上述計(jì)算，直至滿足要求。6.18 裙座地腳螺栓座6裙座基礎(chǔ)環(huán)6.1基礎(chǔ)環(huán)內(nèi)、外徑（見圖16、圖17）按式（88）、式（89）選?。?（88）.（89）圖16無筋板基礎(chǔ)環(huán)圖17有筋板基礎(chǔ)環(huán)6.2基礎(chǔ)環(huán)厚度，按式（90）或式（91）計(jì)算：無筋板時(shí)（圖16）基礎(chǔ)環(huán)厚度：（90）有筋板時(shí)（見圖17）的基礎(chǔ)環(huán)厚度：.（91）無論無筋板或有筋板的基礎(chǔ)環(huán)厚度均不得小于16 mm。式中：基礎(chǔ)環(huán)厚度，mm；基礎(chǔ)環(huán)材料許用彎曲應(yīng)力，MPa；混凝土基礎(chǔ)上的最大壓應(yīng)力，MPa。取其中較大值.

27、（92）其中：僅在最大彎矩為地震彎矩參與組合時(shí)計(jì)入此項(xiàng)。矩形板計(jì)算力矩按式（93）計(jì)算：.（93）.（94）.（95）其中系數(shù)、按表（27）選取。表27 矩形板力矩、計(jì)算表b/lb/lb/lb/l00注：l為兩相鄰筋板最大外側(cè)間距。6地腳螺栓地腳螺栓承受的最大拉應(yīng)力按式（96）計(jì)算：取二者中較大值.（96）式中：00截面處垂直地震力，僅在最大彎矩為地震彎矩參與組合時(shí)計(jì)入此項(xiàng)，N；地腳螺栓承受的最大拉應(yīng)力，MPa；基礎(chǔ)環(huán)面積，mm2；基礎(chǔ)環(huán)的截面模數(shù)，mm3。.（97）.（98）當(dāng)0時(shí)，料倉可自身穩(wěn)定，但為了固定料倉位置，仍應(yīng)視具體情況，設(shè)置一定的地腳螺栓。當(dāng)0時(shí)，料倉必須設(shè)置地腳螺栓。地腳螺栓

28、根徑按式（99）計(jì)算：.（99）式中：地腳螺栓螺紋根徑，mm；地腳螺栓腐蝕裕量，mm；n地腳螺栓個(gè)數(shù)，一般取4的倍數(shù)，對小直徑料倉，可取n=6；地腳螺栓材料的許用應(yīng)力，MPa。6筋板筋板壓應(yīng)力按式（100）計(jì)算：（100）式中：筋板的壓應(yīng)力，MPa；F一個(gè)地腳螺栓承受的最大拉力，N；n1對應(yīng)于一個(gè)地腳螺栓的筋板個(gè)數(shù)；筋板寬度，mm；筋板厚度，mm。（101）筋板的許用壓應(yīng)力按式（102）或（103）計(jì)算：當(dāng)時(shí)（102）當(dāng)時(shí)（103）式中：筋板的許用壓應(yīng)力，MPa；細(xì)長比，按式（104）計(jì)算，且不大于250；i回轉(zhuǎn)半徑，對長方形截面的筋板取，mm；筋板長度，mm；系數(shù)，按式（105）計(jì)算；臨界細(xì)

29、長比，按式（106）計(jì)算：E鋼板材料的彈性模量，MPa；筋板材料的許用應(yīng)力，MPa。.（104）（105）.（106）筋板的壓應(yīng)力等于或小于許用壓應(yīng)力，即。但一般不小于2/3基礎(chǔ)環(huán)厚度。6蓋板6.1分塊蓋板最大應(yīng)力按式（107）或式（108）計(jì)算：無墊板時(shí).（107）有墊板時(shí).（108）式中：蓋板的最大應(yīng)力，MPa；墊板上的地腳螺栓孔直徑，mm；蓋板上的地腳螺栓孔直徑，mm；筋板長度，mm；筋板內(nèi)側(cè)間距，mm；墊板寬度，mm；蓋板厚度，一般分塊厚度不小于基礎(chǔ)環(huán)的厚度，mm；墊板厚度，mm。6.2環(huán)形蓋板的最大應(yīng)力按式（109）或式（110）計(jì)算：無墊板時(shí).（109）有墊板時(shí).（110）式中：環(huán)

30、形蓋板最大應(yīng)力，MPa。圖18地腳螺栓座尺寸一般環(huán)形蓋板厚度不小于基礎(chǔ)環(huán)厚度。蓋板最大應(yīng)力應(yīng)等于或小于蓋板材料的許用應(yīng)力。6.19 倉殼圓筒與裙座連接焊縫6倉殼圓筒與裙座搭接焊接接頭JJ截面處（見圖19）搭接焊接接頭的剪應(yīng)力按式（111）或式（112）校核：a）圓筒形 b）圓錐形圖19倉殼圓筒與裙座搭接焊接接頭示意圖.（111）.（112）其中僅在最大彎矩為地震彎矩參與組合時(shí)計(jì)入此項(xiàng)。式中：焊接接頭抗剪斷面面積，按式（113）計(jì)算，mm 2；裙座殼頂部截面外直徑，mm；搭接焊接接頭處的垂直地震力，N；搭接焊接接頭處的最大彎矩，Nmm；搭接焊接接頭處的風(fēng)彎矩，Nmm；水壓試驗(yàn)時(shí)（或滿倉時(shí)）料倉最

31、大質(zhì)量（不計(jì)裙座質(zhì)量），kg；JJ截面以上料倉操作質(zhì)量，kg；焊接接頭抗剪截面模數(shù)，按式（114）計(jì)算，mm3；設(shè)計(jì)溫度下焊接接頭的許用應(yīng)力，取兩側(cè)母材許用應(yīng)力的較小者，MPa。.（113）（114）6倉殼圓筒與裙座對接焊接接頭對接焊接接頭JJ截面處（見圖20）的拉應(yīng)力按式（115）校核：.（115）其中僅在最大彎矩為地震彎矩參與組合時(shí)計(jì)入此項(xiàng)。式中：裙座頂截面的內(nèi)直徑，mm。a）圓筒形 b）圓錐形圖20倉殼圓筒與裙座對接焊接接頭示意圖6.20 耳式支座耳式支座按JB/T 4725標(biāo)準(zhǔn)選用及校核。6.21 環(huán)座式支座6剛性環(huán)耳式支座組合截面的慣性矩剛性環(huán)、墊板與料倉筒體的組合截面（見圖21）。圖21剛性環(huán)、墊板與殼體的組合