八九連軋張力減徑工藝課件(共89頁).ppt

1、八九連軋8機組張力減徑工藝八九連軋張力減徑工藝八九連軋 第一局部：張減機的孔型設計 第二局部：張減機的過程控制 第三局部：張減機的質量控制 第四局部：張減機的機架管理八九連軋 第一局部第一局部張力減徑的孔型設張力減徑的孔型設計計八九連軋 89連軋機組是三輥式張力減徑機，減徑機的孔型是由三段圓弧構成。表示孔型尺寸的參數有長半軸ai、短半軸bi、孔型橢圓度i、孔型的平均直徑Di。其尺寸關系是：i= ai/ bi，Di =ai+bi。 在孔型設計之前要進行減徑量分配。減徑量的分配就是根據總減徑量來分配單個機架的減徑量。減徑量的分配對改善鋼管質量，減少軋輥磨損，均衡各機架功率，充分發(fā)揮 八九連軋孔型示

2、意圖八九連軋孔型示意圖八九連軋 軋機能力有著極大的影響。 單機架減徑量是指單個機架減徑前后的直徑減少量。 Di=Di-1-Di。 單機架減徑率是指單機架減徑量與減徑前鋼管直徑的比值。 i= D i-1-D i/ D i-1。 總減徑量是指減徑前荒管直徑與出最后一個機架的鋼管直徑的差值。 D總=D0-DR。 八九連軋 總減徑率是總減徑量與減徑前荒管直徑的比值。 總= D0-DR / D0。 其中： i：第i架的單機架減徑率； Di：第i架的平均孔型直徑； D i-1：第i-1架的平均孔型直徑； D0：減徑前的荒管外徑； DR：最后機架的孔型平均直徑，即熱態(tài)鋼管直徑； DR約等于1.01D名; 八

3、九連軋 D名:鋼管的名義直徑。 臨界減徑率是指在不喪失穩(wěn)定性的條件下，允許的最大單機架減徑率。 現行的減徑量分配方法有： 1.以單機架絕對減徑量為常數的分配方法； 2.絕對減徑量遞減，但相對減徑量遞增的分配方法； 3.單機架減率為常數的分配方法； 4.單機架減徑率遞減的分配方法。 八九連軋 根本機組 成品機組建張機組 單機架減徑率 機 架 位 置 八九連軋 分配根本機架單機架減徑率考慮的主要因素有： 1.鋼管的咬入條件； 2.張減機的能力； 3.機架軋輥的彈跳； 4.軋輥的磨損； 5. 薄壁管在孔型中的穩(wěn)定性； 6. 厚壁管的內多邊形。 89連軋分廠有兩個減徑系列：橢圓孔型系列AO、圓孔型系列

4、BR。八九連軋 橢圓孔型系列采用的是前部單機架減率為常數而后部單機架減徑率遞減的減徑量分配方法，前部根本機架單機架減徑率為6.5%。 圓孔型系列采用的是前部機架單機架減徑率遞減面后單機架減徑率相等的分配方法，最高減徑率為4.5%。采用此方法主要是為了均衡各機架和電機功率。89連軋機組四臺電機的功率分別為：1*主電機280KW，1*疊加電機180KW，2*主電機570KW，2*疊加電機570KW。 八九連軋 當我們采用AO孔型生產鋼管時，特別是小規(guī)格厚壁鋼管時，2*主電機電流特別大，而1*主電機和疊加電機電流很小，這說明前部機架和電機的能力沒有得到充分發(fā)揮。 根據減徑系列中各局部機架的不同功能，

5、一個減徑系列可分為三個局部：建張機組，根本機組工作機組和成品機組。建張機組承擔從機架到機架減徑量遞增以及為根本機架的高減徑量提供軋件的任務。根本機組承擔了鋼管減徑的主要任務，常以其平均單機架減徑率來命名減徑系列。成品機組傳遞。八九連軋 逐架減少的減徑量，以便最終得到所需要的成品管外徑，并承擔鋼管“圓化的任務。 張力減徑機的產品大綱是指張減機可生產的成品管直徑以及與之結合的管壁的總和。一個產品大綱一般有兩套減徑系列，這是因為只采用一個系列生產厚壁時易產生嚴重的內多邊形或生產薄壁管時，易產生外表缺陷。同時隨鋼管壁厚的增加和軋機負荷的增加導致所用的型號軋機所允許最大軋制力和軋制力距的出現。八九連軋

6、橢圓孔型減徑 八九連軋 圓孔型減徑示意圖 軋輥 孔型底部 輥縫 被減 徑鋼管 八九連軋 因此生產不同壁厚的鋼管時采用不同的孔型系列和采用不同的孔型設計方法。89機組有兩套孔型：橢圓孔型系列AO、圓孔型系列BR。一般壁厚系數S/D0.1，時采用圓孔型系列；壁厚系數S/D0.1時采用橢圓孔型系列；在實際的生產中，一般S8mm用圓孔型生產。 圓孔型系列并不說所有孔型是圓的，除成品孔型外其余孔型的橢圓度都是大于1的，只是它的橢圓度比橢圓孔型系列的橢圓度較小而已?？仔拖盗兄锌仔偷某叽珀P系ai-bi-10時叫做橢圓孔型系列，孔型系列中孔型的八九連軋 尺寸關系ai-bi-10時叫做圓孔型系列。 89連軋機組

7、張減機孔型加工是在專用機床上進行集中加工，進行孔型加工的兩個特征參數是刀具直徑Wdi和刀具距離Wai。刀距離越大，孔型的橢圓度越大。其尺寸關系是： Wdi=bi-bi2/Dw-ai /Dw+0.75ai2/( bi-bi2/Dw-ai /Dw) Wai=1/2 (Dw- bi)2-( Dw -Wdi)2八九連軋刀具直徑刀具距離孔型加工示意圖八九連軋 第二局部第二局部張力減徑的過程控張力減徑的過程控制制八九連軋 張力減徑是空心鋼管在多機架中連續(xù)扎制獲得所要求尺寸外徑*壁厚成品管的連續(xù)扎機。張力指的是軋輥施加給軋件的縱向拉應力。 鋼管在張力減徑過程中，通過切向變形平均直徑減少和徑向變形壁厚變化來到

8、達軸向延伸的目的。 張力減徑工藝的特點是應用相互緊靠及串列的軋機機架將鋼管進行連續(xù)加工，在加工時，通過適當的軋制系列是使鋼管的外徑遞減，同時，利用該機架系列中軋輥速度比八九連軋 三輥張力減徑過程示意圖 八九連軋 率的可變調節(jié)使鋼管按預定值變化。對于所軋產品的壁厚，其調節(jié)相當簡單，不需要使用內部變形工具，利用在鋼管上所產生的縱向張力即可完成。 鋼管在張力減徑中的變形過程在很大程度上是由各機架的軸向張力所決定的。鋼管減徑時張力的分布是不均勻的。由于鋼管在第一架以前和最后之后沒有外力作用，所以軸向張力必須從無張力的第一架起逐步增大到中間機架根本保持恒定，然后逐步減少到零。八九連軋 在一定的總減徑量下

9、面，通過選用不同的荒管壁厚可以得到不同的的成品管規(guī)格；當用同一連軋孔型生產的荒管來生產不同直徑的成品管時，由于總減徑量不同，所需要的張力減徑機機架數也不一樣。 鋼管減徑時的平張力Zm的計算： V0=S0/D0 VR=SR/DR Vm=1/2(V0+VR)/2+(S0+SR)/(D0+DR) l=lnS0(D0-S0)/SR(DR-SR) t=ln(DR-SR)/(D0-S0)八九連軋 l(2-Vm)+ t(1+Vm) Zm = (l-t)(1-Vm) 荒管的規(guī)格和鋼管的規(guī)格確定后，平均張力系數就確定了，張力減徑機必須要與之相對應的軋輥速度。增大或減小速度比率，將獲得不同的鋼管壁厚。因此張力減徑

10、的傳動系統成為軋制工藝的主要設備。 八九連軋 張力減徑機的傳動方式就有：單電機傳動系統，集中差動調速傳動系統，單獨差速調速傳動系統，單獨電氣調速傳動系統，串聯集中差動調速系統。集中差速傳動系統是通過一個或兩個傳動馬達來調節(jié)速度?？赏瑫r改變各機架之間的軋輥速度比，并且保持所設計的齒輪箱傳動系統所特有的機組速度特性曲線，所以，該系統只能改變平均張力或平均伸長率，但不能改變在此機組中個別機架的工藝變量分布情況。89連軋機組張力減徑機是兩個集中差速傳動系統串聯起來共同作用。這兩個傳動組相互機械獨立。第八九連軋 一組傳動1至8號機架位，第二組傳動9至24號機架位。第一組采用特別高的齒輪數比，以到達獲得特

11、別顯著的延伸，瞬時建立張力 這個系統的根本傳動在軋制過程的穩(wěn)定狀態(tài)期間以相同的速度運行，即第一傳動組和第二傳動組的主電機速度相等G1=G2，而差動傳動以精確的協調速度的運行，協調關系如下：N12 對于單個機架而言，它的轉速是相應的主電機和疊加電機共同作用的結果。八九連軋軋輥速度八九連軋 ni=K1G+K2N K1 主傳動減速比 K2疊加傳動減速比 對于第一傳動組，要增大軋件延伸，可采取的措施有增大主電機轉速，減少疊加電機轉速或增大主電機轉速的同時降低疊加電機的轉速。 對于第二傳動組，要增大扎件延伸，可采取的措施有增加疊加電機轉速，要減小軋件延伸，降低疊加電機轉速。八九連軋 張力減徑機是連軋機的

12、一種，連續(xù)生產過程要求各個機架的延伸系數和軋輥的圓周速度協調一致。決定連軋機工作的根本條件是金屬通過每個機架的秒流量相等。在實際生產過程中要想在所有的機架中保持秒流量相等的軋制條件是不可能的，這樣相鄰機架將彼此發(fā)生作用，從而使軋制過程中帶有張力和推力，通過軋輥和金屬的滑移來到達秒流量相等的原那么。張減本身有自適應、自調整過程，當計算速度和實際速度差異較小時，張減過程還能正常運行，當差異較大時，就會造成堆鋼或拉鋼，或不能獲得所需的尺寸。八九連軋 沿軋輥孔型的圓周期上，軋輥各點的線速度是不一樣的V=Dn/60，而鋼管在孔型中運行時只有一個速度，因此軋輥與鋼管之間的滑移產生了。軋輥和鋼管沒有相對滑移

13、處對應的軋輥直徑稱為軋輥的工作直徑，軋輥的工作直徑是可能變化的。軋輥的線圓周速度大于鋼管的速度稱為后滑，鋼管的速度大于軋輥圓周線速度稱為前滑。八九連軋 鋼 管 在 孔 型 中 的 滑 移 示 意 圖 八九連軋 當軋輥任意一點的圓周速度都大于鋼管速度時稱為全后滑，全后滑一般發(fā)生在出口機架；當軋輥任意一點的圓周速度小于鋼管速度時稱為全前滑，全前滑一般發(fā)生在入口機架。因此當張力調節(jié)大太時，鋼管也不可能無止境地拉?。粡埩μr，鋼管也不可能無限增厚。當張減機的速度調節(jié)不當時，鋼管在孔型中的滑移發(fā)生改變，加快了孔型的磨損，同時不能得到所需要的尺寸，還有可能將鋼管拉斷，也有可能軋卡堆鋼。八九連軋 鋼管在減

14、徑過程中的張力變化：鋼管在建張機組逐漸建立張力，張力從無到有，逐漸增大。進入根本機組后，張力進一步逐漸增大，到達成品機組時，張力逐漸減小。所以鋼管減徑過程中，最大張力產生在鋼管進入成品機組時。當連軋荒管沒有孔洞等質量問題時，鋼管頭部一米至二米左右最易發(fā)生斷裂。所以鋼管在咬入和拋鋼時，鋼管上的張力是變化的；鋼管在穩(wěn)定軋制時，鋼管在機架中的各局部的張力也是不一樣的。八九連軋1265 .7 7 3 .3 5. 5 11265 .7 7 3 .3 5. 5 10.010.060.160.270.410.500.560.590.630.690.620.440.170.000.000.100.200.30

15、0.400.500.600.700.801234567891011121314機架位置張力八九連軋1264 .8 7 3 .3 5. 5 11264 .8 7 3 .3 5. 5 10.010.030.070.120.200.240.260.260.280.350.380.340.130.000.000.050.100.150.200.250.300.350.401234567891011121314機架位置張力八九連軋 鋼管在張力減徑過程中的壁厚變化：鋼管在咬入的時候，沒有張力，鋼管在前一兩個機架的變形幾乎是純壓扁變形，根據金屬變形的最小阻力定律，鋼管的壁厚在前面幾個機架中是增厚的。鋼管尾部

16、離開時最后幾個機架，張力逐漸減小，鋼管壁厚也有一個增厚的過程，但最后成品機架的減徑量有時很小，增厚量有時很小。所以鋼管在減徑過程中，不管最終結果是增壁還是減壁，鋼管咬入的時候都是增壁；當鋼管最終實現的是減壁時，它的壁厚變化過程是先增壁到減壁再等壁或增壁。八九連軋1264 .8 7 3 .3 5. 5 11264 .8 7 3 .3 5. 5 14.804.814.834.885.005.105.195.285.365.435.465.485.505.514.404.604.805.005.205.405.601234567891011121314機架位置壁厚八九連軋1265 .7 7 3 .3

17、 5. 5 11265 .7 7 3 .3 5. 5 15.705.715.735.775.845.855.825.765.685.575.505.485.505.515.205.305.405.505.605.705.805.901234567891011121314機架位置壁厚八九連軋 第三局部第三局部張力減徑的質量控張力減徑的質量控制制八九連軋 張力減徑是變形工序的最后一道工序，對鋼管的質量至關重要。鋼管的質量包括鋼管的尺寸精度、鋼管的外表質量和機械性能等。 尺寸精度包括外徑精度和壁厚精度。 外徑精度主要取決于工藝制度和機架孔型。 八九連軋 工藝制度對鋼管外徑精度的影響主要在于張減機軋制

18、溫度和溫度的穩(wěn)定性。軋制溫度高，軋后鋼管收縮大；相反，軋制溫度低，軋后鋼管收縮小，一般情況下按DR約等于1.01D名計算 。決定鋼管的外徑橢圓度及外徑大小的主要關鍵是機架孔型尺寸，張減機的孔型加工精度至關重要。鋼管的外徑橢圓度指的是鋼管同一截面上最大外徑與最小外徑之差，為了控制鋼管外徑橢圓度，89連軋機組在張減機孔型設計上作了一些改進。八九連軋 鋼管的壁厚精度主要是指壁厚的不均程度和實際壁厚同名義壁厚之差。鋼管的壁厚不均包括縱向壁厚不均和橫向壁厚不均。一般來說荒管的壁厚偏差會在張減后的成品管上表達，同時當張減機調節(jié)不當時張減過程還可能產生更大的壁厚尺寸偏差。鋼管的縱向壁厚偏差主要是由于荒管的縱

19、向壁厚偏差和張減過程中縱向張力變化造成的。 張減機產生的壁厚不均主要有縱向壁厚不均增厚端和橫向壁厚不均內多邊形。八九連軋 增厚端指的是鋼管兩端壁厚比中間主要局部鋼管壁厚要厚的現象。產生的主要原因是鋼管兩端減徑時與鋼管中間局部穩(wěn)定軋制時相比缺少有效的張力。增厚端的鋼管壁厚超出公差局部必須要切除，這就是切頭損失。八九連軋 增厚端長度隨以下因素影響而增加： 1.平均縱向張力增加 2.總減量增加 3.機架間距增加 4.單機架減徑率減小 5.鋼管直徑與軋輥直徑之比增加 6.磨擦力減小 7.鋼管外徑與壁厚之比增加八九連軋 張力減徑的產生管端增厚現象是沒方法消除的，但是可以通過相應措施來減少增厚端長度。89

20、連軋機組為了減少切頭損失，采用了CEC技術。所謂CEC就是在鋼管頭尾軋制時通過瞬時的動態(tài)速度改變來建立有效張力，減少鋼管壁厚的增厚量,從而減少增厚端長度控制技術。其目的是為了減少鋼管切頭損失。使用CEC控制時，在鋼管頭部進入張減機階段，增大張力的增大量，而在鋼管尾部離開張減機階段，減少張力的減少量。八九連軋CEC控制時張力變化圖八九連軋 總減徑量越大、平均張力越大，CEC的效果就越明顯。一般頭部的效果為20-30%，尾部的效果為50-60%。CEC的適應條件是鋼管總減徑率大于30%，平均張力系數大于0.3。所以減徑量越小，平均張力越小，CEC的效果就越不明顯。生產同一規(guī)格時，張減機采用減壁減徑

21、時比增壁減徑時的平均張力要大，在使用CEC后并不是說減壁減徑的切頭量要小，因為雖然平均張力越大，CEC的效果越明顯，但是采用減壁減徑時比增壁減徑時的增厚端長度要長。為了壁免張力過大，盡量選取小一點的平均張力。八九連軋機架位置軋輥速度八九連軋張減機軋輥速度八九連軋機架位置軋輥速度張減機八九連軋 為了消除因荒管帶來的鋼管的縱向壁厚不均，89連軋機組還采用了WTCLL線性局部壁厚控制技術，通過動態(tài)調節(jié)二號疊加電機速度來調節(jié)張力，使鋼管的縱向壁厚趨向均勻，該功能只有當機架數多于5個時，才能起作用。 CEC功能和WTCLL功能統稱為CARTA系統。八九連軋荒管壁厚 鋼管壁厚 荒管和鋼管長度WTCLL 效

22、果圖八九連軋 荒管的橫向壁厚不均在張力減徑過程中是沒方法消除，有時還會加重鋼管的橫向壁厚不均程度，產生內多邊形。內多邊形指的是鋼管的內孔形狀偏離所期望的圓形而形成有規(guī)那么的多邊形。三輥減徑的內多邊形通常為六邊形，故也叫內六方，常見于厚壁管生產。八九連軋內六方八九連軋八九連軋 鋼管內多邊形的成因是由于沿鋼管周長方向不均勻的減徑量引起的，通過采用適宜的孔型橢圓度，可以減輕鋼管內多邊形程度，目的是鋼管在軋輥孔型中變形時應力條件均勻。采用圓孔型生產厚壁管，是因為圓孔型橢圓度較小，孔型形狀接近鋼管形狀，減少軋輥與鋼管之間的接觸長度之間的差值，從而使圓周方向應力均勻化。八九連軋 影響鋼管內多邊形的因素主要

23、有： 1輥數目。軋輥數越多，那么孔型的深度小，減少了沿孔型寬度上鋼管高度壓縮的不均勻性，從而減少了頂部和輥縫處軸向流動的差異，因而減少內多形的程度。 2孔型橢圓度。橢圓度越大，那么孔型中的高度壓縮量分布愈不均勻，減徑后橫向壁厚不均越大；橢圓度過小，沿孔型寬度上鋼管高度壓縮的不均勻性也增大，同樣會造成減徑后橫向壁厚不均增大。所以只采用適宜的孔型橢圓度，才能使內多邊形降到最低。八九連軋 3. 單機架減徑量和總減徑量。單機架減徑量大，頂部和輥縫處的高度壓縮量不均勻性和金屬流動差異大，加劇內多邊形?？倻p徑量越大，這種不均勻增加量增加，內多邊形越嚴重。 4. 鋼管的壁厚系數。壁厚系數S/D越大，金屬的變

24、形和應力的分布的不均勻性增加，內多邊形越嚴重。 5. 張力。軸向張力過大或過小都會產生內多邊形。張力過大那么產生“正內六方，過小那么產生“負內六方。內六方值與張力成正比。八九連軋 鋼管的外表質量包括外外表質量和內外表質量。一般來說，張力減徑機不會產生內外表缺陷，因為張力減徑是空心軋制，有時內外表出現的缺陷，是由于前面的變形工序造成的，只不過在張減機減徑后充分暴露而已。 外外表缺陷主要有坯料質量和軋制本身帶來兩種原因。張力減徑屬于縱軋類軋機，在減徑過程中鋼管呈直線運行，軋輥作圓周運動。所以張減機產生鋼管外表上缺陷都是有規(guī)律性的，缺陷呈直線分布或呈直線等距分布。張減機常見的外表缺陷有軋凹、針孔軋折

25、、青線、麻面麻坑，拉絲、軋痕等。八九連軋1.軋凹：鋼管內外表沿縱向呈現局部或全長的外凹里凸的皺折而外外表呈條狀凹陷。產生的原因主要有：張減機孔型設計不合理；機架吊錯；連軋荒管外徑太大；連軋荒管橢圓度太大。2.針孔軋折：鋼管外表縱向分布一條或多條呈密布小孔狀的軋制缺陷。產生的主要原因有：機架錯位；機架竄動；機架未推到位；張減機架新舊孔型搭配不當；連軋荒管橢圓過大。有時坯料或前部工序帶來外表缺陷經張力減徑后也呈針孔狀，但一般不會是通長的。八九連軋青線：鋼管外外表呈現一條或多條線形軋痕，沿縱向分布，一般是凸出來的，有手感。產生的主要原因有：張減機孔型設計 不合理；機架未推到位；機架錯位；機架 竄動；

26、機架新舊孔型搭配不當；孔型選擇 不當；機架超壽命使用；機架孔型加工不當；荒管橢圓度過大；荒管溫度過低。麻面麻坑：鋼管外表呈上下不平的麻坑。產生的主要原因有：鋼管在爐內停留 時間過長，產生的氧化鐵皮過厚，除鱗不凈；高壓除鱗裝置噴嘴堵塞或高壓水壓力 過低；爐內輥道或步進梁粘鋼；張減機或 連軋機架軋輥磨損嚴重。八九連軋5. 拉絲：鋼管外表劃出一道道的金屬絲，其金屬絲有的脫落，有的粘在鋼管外表。產生的主要原因有：張減機孔型設計不合理；機架未推到位；機架錯位；機架竄動；機架新舊孔型搭配不當；孔型選擇不當；機架超壽命使用；機架孔型加工不當；荒管橢圓度過大；荒管溫度過低。6. 軋痕：鋼管外表呈現局部壓痕或掉

27、肉。產生的主要原因是軋輥外表掉肉或粘鋼。八九連軋 張力減徑對鋼管機械性能的影響主要表達在控制鋼管的終軋溫度上。所以生產不同用途的鋼管時，宜采用相應的步進爐加熱溫度。另外，當張減機孔型不適宜時，對鋼管的壓扁性能有不良影響。八九連軋 第四局部第四局部 張力減徑的機架張力減徑的機架管理管理八九連軋 89連軋機組是三輥式張力減徑機，采用內傳動方式。機架中軋輥的傳動是通過機架內部兩對傘齒輪集中傳動的，機架內裝有三只軋輥，傳動是從一根軸上傳入。機架間距為260mm，軋輥的理想直徑為275mm。軋輥的材質是特殊球墨鑄鐵，但這種材質已不能滿足生產和質量的需要，軋輥的磨損較快，很多廠家已采用或正在試用新型耐磨材

28、料，89連軋機組試用過多種新型材料，比較成功的是采用硬質合金材料，但此種材料價格較貴，不適合大規(guī)模采用，許多廠家正在研究性價比較理想的材料。八九連軋 軋輥工作時用水冷卻，冷卻水的壓力約為6Mpa左右。當機架推入機座后，冷卻水快開閥自動翻開。軋制時鋼管的溫度為880左右，但軋輥的工作溫度不會超過80，當軋輥的冷卻效果不理想時就會發(fā)生粘鋼和炸輥現象。為了防此冷卻水進和機架軸承內，在軋輥兩端軸承處都裝有密閉圈，裝有油脂潤滑軸承。 機架根據其作用不同分為軋制機架、運輸機架和導向機架。八九連軋 為了方便使用和便于管理，對軋制機架編制了機架號，對機架孔型編制了孔型號，機架與機架號是一一對應的，機架的機架號

29、是終身不變的?？仔吞柵c孔型尺寸是一一對應。一個機架上同時掛機架號牌和孔型號牌，機架號牌是始終不變，而孔型號牌隨機架孔型尺寸而改變。只有當機架的機架號孔型號牌與“完好機架表一致時，機架才能吊用，否那么有可能出事故。八九連軋 孔型中軋輥各點受力是不一樣的，孔型中軋輥各點的磨損是不一樣的，因此在生產過程中，孔型的尺寸關系是發(fā)生變化的。當軋輥磨損到一定程度時，鋼管在孔型中的變形就會喪失穩(wěn)定性，出現青線、拉絲、針孔軋折等缺陷；同時軋輥的外表磨損后會影響鋼管的外表質量，所以當機架孔型磨損到一定程度后，必須要下線重車。由于機架在線時孔型尺寸不便檢測，89連軋機組以機架孔型的軋制支數為參照量，經驗數據為AO5

30、00以前的根本機架生產鋼管支數不超過4500支，其余機架生產鋼管支數不超過4000支必須更換；為了解決機架之間的搭配問八九連軋 題，規(guī)定相鄰機架孔型軋制支數不能超過3000支，生產小規(guī)格鋼管時相鄰機架孔型之間軋制支數不能超過2000支。但這種以軋制支數為參照量不是絕對準確，因為生產不同鋼管時的鋼管材質、軋制溫度以及機架軋輥材質等是有區(qū)別的，軋輥的磨損是不一樣的。所以一般機架在到壽命之前提前更換。 機架竄動指的是機架軋輥在外力的作用下，軋輥沿軸向有較大的移動。軋輥竄動將破壞鋼管在孔型中減徑時的穩(wěn)定性，產生產品缺陷青線、拉絲、軋折等，對生產的危害較大。八九連軋 產生軋輥竄動的原因主要有：軸承磨損、軸承未裝配好、軋輥松動等。軋輥竄動主要發(fā)生在從動軸，當主動軸軸承未裝到位時也會發(fā)生竄動。 軋輥錯位指的是軋輥發(fā)生移動，在孔型的輥縫處產生一個臺階。軋輥錯位將在鋼管外表產生青線、拉絲、軋折，一般用手摸感覺到一邊高一邊低。 軋輥錯位一般發(fā)生在主動軸，從動軸