xx特大橋70312070剛構連續(xù)梁施工方案終稿

1、屈產(chǎn)河特大橋（70+3×120+70m）剛構連續(xù)梁施工方案一、編制依據(jù)（1）施工設計圖紙（晉中南瓦洪施橋-88-IX）。（2）鐵路混凝土工程施工質(zhì)量驗收標準。（3）客貨共線鐵路橋涵工程施工技術指南。（4）鐵路混凝土工程施工技術指南。（5）鐵路橋涵工程施工質(zhì)量驗收標準。（6）鐵路預應力混凝土連續(xù)梁（剛構）懸臂澆筑施工技術指南（TZ324-2010）。（7）鐵路橋涵工程施工安全技術規(guī)程。（8）我單位現(xiàn)場調(diào)查報告、施工能力及類似工程施工工法、科技成果；國內(nèi)外相關鐵路的施工工藝及科研成果；我單位為完成本標段工程擬投入的管理人員、專業(yè)技術人員、機械設備等資源。二、工程概況屈產(chǎn)河特大橋（70+3

2、×120+70）m剛構連續(xù)梁起止里程DK209+375.43DK209+877.83，梁全長501.5m，設計坡度為6，DK209+375.43DK209+409.48段位于R=800的右偏緩和曲線上，線間距由4.04m變化至4m，梁體總重30548t。全橋位于石樓至隰縣區(qū)間黃河東岸，處于屈產(chǎn)河寬谷區(qū)，河谷間西岸有多層臺階，西側(cè)多為耕地。2.1 環(huán)境條件橋梁在石樓至隰縣區(qū)間黃河東岸，處于屈產(chǎn)河寬谷區(qū)，河谷間西岸有多層臺階，西側(cè)多為耕地，6#、7#墩跨越屈產(chǎn)河，交角115°屈產(chǎn)河常年流水，河道為矩形斷面,受大氣降水和屈產(chǎn)河河水補給，雨季時水量較豐富，受上游開坑影響，近年水位洪

3、峰值約為924.8m。地下水位埋深2.534.5m，水位高程917.6956.6m，水位埋深受地形變化控制，兩岸埋藏較深，依據(jù)取樣試驗分析，地表水及地下水對混凝土結構不具侵蝕性。本橋梁位于呂梁地區(qū)石樓縣內(nèi)，屬溫帶大陸性氣候區(qū)。受季風環(huán)流控制，四季分明，春季干旱多風，主要降雨量分布在6至9月份，夏季雨量集中，夏短冬長，冬季一般為11月至豎年2月，秋季則秋高氣爽，晝夜溫差大。按對鐵路工程影響的氣候分區(qū)，線路所經(jīng)地區(qū)為寒冷地區(qū)，最大凍結深度0.9m。2.2 結構形式 下部結構形式箱梁下部結構為鉆孔灌注樁基礎，矩形雙層承臺，圓端形空心墩及矩形空心墩，具體結構形式及尺寸見表2-1。表2-1 （70+3&

4、#215;120+70）m連續(xù)梁下部結構尺寸墩號樁長（m）承臺（m）墩身（m）45118.6×14.6×2.5+14×9.6×1.56.44×11.24×36圓端形空心墩56123.7×18×3.5+16.4×11×27×12.4×36矩形空心墩65329.2×19.7×4+21.6×13.3×39×15.76×72矩形空心墩74529.2×19.7×4+21.6×13.3×3

5、9×15.76×72矩形空心墩83829.2×18.8×4+21.6×12.4×37×16.05×72.5矩形空心墩93024×18.8×3.5+18.8×12×2.57×15.6×76矩形空心墩 箱梁結構形式箱梁為單箱單室、直腹板、變高度、變截面結構，箱梁頂寬11.2m，底寬6.8m，在中支座8m范圍內(nèi)加寬至8.5m，頂板厚為50cm；底板厚度50至128cm，按圓曲線變化至中支點梁根部，中支點局部加厚；腹板厚60至80至100cm，厚度按折線變化，中支

6、點梁高9.5m，端支座處及邊跨直線段和跨中處梁高5.5m；6、7號墩為剛構墩，墩高72m，采用矩形空心墩，壁厚1.3m，邊支座中心至梁端0.75m。全聯(lián)在端支點、中支點、剛構墩處共設11個橫隔板。全梁共125個梁段,0號段長度12m；一般梁段分成3m、3.5m、4m、4.5m，合攏段長度2m，邊跨直線段長度5.25m，最大懸臂澆筑塊2360KN。各梁段節(jié)段主要參數(shù)詳見表2-2。梁段內(nèi)設置了縱、橫、豎三向預應力筋體系，縱向束為1×7-15.2-1860-GB/T5224-2003預應力鋼絞線，管道形成采用內(nèi)徑90/100/120mm金屬波紋管，錨固體系采用M15-22、M15-19、M

7、15-17系列錨具；橫向束為1×7-15.2-1860-GB/T5224-2003預應力鋼絞線，錨固體系采用BM15-4/BM15P-4 、BM15-5/BM15P-5扁形錨具，管道形成采用內(nèi)徑70×19、90×19mm扁形金屬波紋管成孔；豎向預應力筋采用32mm精軋螺紋鋼筋，型號為PSB830，錨固體系采用JLM-32型錨具，管道形成采用內(nèi)徑45mm鐵皮管成孔。 連續(xù)梁工程數(shù)量全橋主要工程數(shù)量見表2-3。表2-2 節(jié)段主要參數(shù)表部位材料及規(guī)格單位數(shù)量部位材料及規(guī)格單位數(shù)量其他合攏段勁形骨架鋼板Q235t3.77主梁混凝土C55補償收縮混凝土m312.9普通鋼筋H

8、RB335t0.71C55高性能混凝土（含鋸齒塊，不含0#塊）m39275.6槽鋼32a型鋼t5.350#塊混凝土m32474.6掛籃（單個1000kN，含機具、人群)套8fpk=1860MPa鋼絞線22-j15.2t75.47施工膺架數(shù)量t15019-j15.2t400.76檢查車預埋件重量t9.717-j15.2t182.75鋼構墩混凝土C55混凝土m3676.85-j15.2t61.6C40混凝土m39691.44-j15.2t10.5普通鋼筋HRB335t786.04粗鋼筋32mm預應力混凝土用螺紋鋼筋t165.5HPB235t35.07金屬波紋管內(nèi)90mm波紋管（永久/備用）m950

9、1.7/731.1纖維素纖維（UF500）1443.6內(nèi)100mm波紋管（永久/備用）m18682.6/970墩內(nèi)檢查梯C30混凝土m311.76內(nèi)120mm波紋管（永久/備用）m2942.8/0HRB335鋼材t17.33內(nèi)徑90×19mmm10388.2HRB335t0.5內(nèi)徑70×19mmm2505HPB235t4.79鐵皮管內(nèi)徑45mmm23185.8支座球型鋼支座LXQZ-12500-ZX-0.1g150mm套2錨具M15-22（永久/備用）套192/0LXQZ-12500-ZX-0.1g150mm套2M15-19（永久/備用）套528/8LXQZ-70000-Z

10、X-0.1g150mm套2M15-17（永久/備用）套328/20LXQZ-70000-ZX-0.1g150mm套2BM15-5/BM15P-5套952/952普通鋼筋HRB335t2426.6BM15-5/BM15P-4套284/284HPB235t69.1JLM-32套6728表2-3 主要工程數(shù)量表三、施工方案3.1 總體施工方案 承臺施工方案根據(jù)土層性質(zhì)和實際情況，基坑采取放坡開挖或根據(jù)地下水情況支護基坑開挖，跨越既有公路地段采用插打鋼軌樁對既有線邊坡進行加固防護，確保基坑作業(yè)環(huán)境和施工安全。模板采用組合模板。安裝前先在基底鋪設10cm厚C30混凝土作為承臺墊層，用墨線彈出承臺外輪廓線

11、，然后人工拼裝。為加強模板的剛度，減少變形，在模板四周用10槽鋼橫向、縱向支撐加固，在模板內(nèi)側(cè)設置16拉筋，橫向間距1.2m，縱向間距0.6m，模板安裝穩(wěn)固，接縫嚴密，板縫之間采用膠條填塞。高墩承臺混凝土為大體積混凝土，澆筑時間宜選擇在夜間，施工中采取降低混凝土入模溫度、設置冷卻水管等措施，確?；炷羶?nèi)在質(zhì)量。3.1.2 墩身施工方案屈產(chǎn)河特大橋（70+3×120+70）m剛構連續(xù)梁共投入4套墩身模板，墩身模板采用卓良模板體系，30m以下采用吊車立模，30m以上利用塔吊立模，墩身每次澆筑高度6，混凝土集中拌合,罐車運輸,泵送混凝土入模，在混凝土澆筑時預埋錐形螺栓，固定模板桁架，模板由

12、桁架固定調(diào)整，桁架上搭設作業(yè)平臺滿足施工需求，模板體系如圖3-1所示。該模板體系具有重量輕，剛度大，操作簡便，循環(huán)周期短等優(yōu)點。圖3-1 混凝土澆筑示意圖連續(xù)梁墩身主筋采用絲套連接，主筋接長時注意接頭錯開，保證同一截面鋼筋接頭數(shù)量小于50%。墩身混凝土澆筑分三個主要階段，墩底實體段、墩身空心薄壁、墩頂部實體段?；炷敛捎米詣佑嬃堪韬驼旧a(chǎn)，輸送車運輸，泵送入模。墩身下實體段、空心段、上實體段混凝土施工時，特別注意實體段與空心墩身連接處的混凝土質(zhì)量和外觀。特別在實體段，由于一次澆筑混凝土體積較大，采取和承臺相同措施降低水化熱。5#、8#墩頂實體段混凝土分兩次澆筑，第一次澆筑100cm高，利用這部

13、分混凝土作為底模及承重結構澆筑上部混凝土。墩身內(nèi)支架詳見設計圖。墩身冬季施工采用暖棚法施工，墩身暖棚搭設利用模板架體，外包裹具有密封性能好，不透氣、材質(zhì)輕抗拉強度高等特性的復合編織布，先將編織布展開，確定支架及梁面護欄的總高度H，裁剪編織布長度L=H+1m，寬度為外架體總寬度+30cm。將竹竿沿垂直于L方向間距60cm用鐵絲綁扎在編織布上，綁扎完畢后將編織布卷起，用吊車將卷好的編織布調(diào)運至要鋪設的支架頂，借助兩根長度大于2L的繩索將編織布緩慢放下，最后將整塊編織布用鐵絲在竹竿處固定于支架上，詳見圖3-2。兩塊編織布搭接長度不小于30cm，搭接采用交叉搭接，內(nèi)外設豎向竹竿，間距60cm捆綁扎絲，

14、將搭接區(qū)域封閉，如圖3-3所示。混凝土澆注前，采用兩臺HG-QC型便攜式熱風槍對保溫棚內(nèi)進行升溫（HG-QC型便攜式熱風槍熱輸出功率為30000大卡/小時，其熱量相當于1m³的水升溫30），使棚內(nèi)溫度維持在10左右。圖3-2 墩身暖棚搭設圖圖3-3 篷布搭接示意圖拆模時，應注意測量溫度，當混凝土芯部與表面、表面與環(huán)境溫度的溫差不大于15時，才能拆除模板。拆除模板后，利用保溫棚保溫，棚內(nèi)設置溫度計，使混凝土早期強度處于正溫狀態(tài)，在混凝土表面先包裹塑料布對混凝土進行保濕。包裹養(yǎng)護時間不小于14天。 連續(xù)梁施工方案連續(xù)梁除0#塊和邊跨直線段外均采取掛籃懸灌法施工。懸臂澆筑連續(xù)梁首先在主墩墩

15、身預埋工字鋼搭設鋼托架，臨時固結（5#、8#）形成T構，現(xiàn)澆0塊，再拼裝掛籃，懸臂澆筑其他梁段?；炷敛捎眉邪韬稀⒈盟腿肽?，其余材料物資運輸用塔吊完成。人員上下梁面使用施工電梯（6#、7#、8#墩）和“Z”字型附著式塔梯（4#、5#、9#墩）。3.2 0#塊及直線段施工0#塊及邊跨直線段均采用托架法施工，在墩身施工時預留預埋托架臨時設施，主墩0#塊分兩次澆筑，第一次澆筑至過人洞底，第二次澆筑完剩余部分。 托架加工好后，采用千斤頂對托架進行預壓，預壓的最大重量為第一次澆筑混凝土自重的120%，消除非彈性變形，測出彈性變形值，確定立模標高。3.3 合攏段施工合攏段施工是主橋施工的重要環(huán)節(jié)，是控制

16、全橋受力狀況和線形的關鍵工序，技術含量大，質(zhì)量要求高，因此。對合攏順序、合攏溫度、合攏段砼質(zhì)量等工藝必須嚴格控制。主橋箱梁共設5個合攏段，即一個中跨合攏段、兩個次中跨合攏段、兩個邊跨合攏段，合攏段長為2m。合攏順序為：先合攏次中跨，后合攏邊跨，最后合攏中跨。次中跨合攏段砼澆筑完成，拆除5、8號墩0#塊的臨時固結，實現(xiàn)體系轉(zhuǎn)換，然后，進行邊跨及中跨合攏段的施工。3.4 臨時錨固施工本橋5#、8#墩為簡支T構，為避免懸灌梁施工時前后梁段荷載不平衡產(chǎn)生傾斜，且不使永久支座過早受力，在懸灌梁施工過程中，應設置臨時支座，并臨時將橋墩與梁體固結，滿足最大不平衡力矩127143KN·m，豎向支反力

17、87783KN。臨時支座設置在橋墩上，采用32精扎螺紋鋼筋預拉固結。四、施工工藝及施工工法4.1 0#塊施工 托架施工1、托架構造本橋5、8號墩順橋向每側(cè)預埋3片托架，托架縱梁及牛腿采用32a工字鋼，托架上設20a工字鋼橫梁，作為支架底橫梁，為便于拆模，橫梁上搭設48鋼管支架，鋪設10×10cm縱橫向方木，底模采用15mm竹膠板。墩頂范圍內(nèi)不搭設支架，采用中砂墊層填筑，上鋪15mm竹膠板。6、7#墩內(nèi)托架設計：在墩內(nèi)設置4片I40b工字鋼托架，牛腿采用40b工字鋼，斜角34°。分配梁采用I20a工字鋼，分配梁上設置扣件鋼管支架。外托架設計：外托架為整體三角架形式，在現(xiàn)場加工

18、成整體，整體起吊安裝，縱梁采用4片I32a工字鋼托架，牛腿采用I32a工字鋼，斜角34°。縱梁插入墩身15cm，依靠墩身混凝土提供豎向力，順橋向穿兩根25精軋螺紋鋼預施1.2倍水平力，在縱梁上橫橋向鋪設4道I20a工字鋼作為分配梁，外支架為10槽鋼整體桁架，在現(xiàn)場加工成整體，整體起吊安裝，桁架需要設置兩排對拉桿，以抵消水平分力。模板體系均采用木模，面板為厚度1.5cm的竹膠板，肋木為10×10cm的方木。托架形式詳見（70+3×120+70）m剛構連續(xù)梁5#、8#墩托架設計圖、（70+3×120+70）m剛構連續(xù)梁6#、7#墩托架設計圖。2、 托架驗算托

19、架檢算見附件托架檢算書。3、 托架預壓（1）托架預壓目的為保證現(xiàn)澆梁的線型控制滿足設計要求，應對托架進行預壓，以檢查托架的承載能力，減小和消除托架的非彈性變形。（2）托架預壓方法托架預壓采用加載法預壓，預壓的最大重量為箱梁混凝土自重的120%。加載時按照荷載的60%、100%、120%分三級加載。（3）觀測方法托架搭設和頂面鋪設平整后，在現(xiàn)澆梁段的懸臂端和支座端的線路中線和左右側(cè)位置的托架上，各設一處觀測點。在首次加載前先觀測一次，作為起始觀測值，以后每加載完畢靜停1小時觀測一次，全部加載完畢，每3h觀測一次，第三級預壓24h且變形觀測穩(wěn)定后開始卸載，并逐級觀測彈性變形值。然后根據(jù)觀測值繪制出

20、支座預壓變化（時間-下沉量）關系曲線。非彈性變形值=加載前高程-卸載后高程；彈性變形值=卸載后高程-卸載前高程。（4）預壓卸載第三級預壓24h且變形觀測穩(wěn)定后開始卸載。卸載順序與加載順序相反，原則是后加載先卸，先加后卸，分級分批卸載，并觀測彈性變形值。（5）預壓注意事項托架搭設和預壓過程中，設專職安全員值班，一是隨時檢查處理托架搭設和預壓時出現(xiàn)的變化，緊急情況及時向作業(yè)人員發(fā)出停止或撤離信號，并向上級單位領導報告；二是阻止非施工人員進入托架預壓區(qū)域以防發(fā)生意外。4.1.2 模板鋼筋及波紋管施工4.1.2.1 模板施工（1）底模0#段底模支承在托架上，按設計要求調(diào)整模板面坡度，模板底梁采用10&

21、#215;10cm方木，采用頂托調(diào)整標高并用楔木或鋼板墊平。立模標高應根據(jù)預壓結果預留支架系統(tǒng)的彈性變形值，設置預拱度。（2）外側(cè)模板外側(cè)模板用墩身模板改裝組拼，以螺栓定位，對拉固定。（3）內(nèi)模板和過人洞模板箱梁內(nèi)腔選用組合鋼模。為便于模板的拆運，構件長度宜小于2m。過人洞模板也可采用竹膠板。（4）模板拆卸拆除非承重模板時混凝土強度不小于12MPa，底模必須等到本節(jié)段預應力筋張拉后才能進行。4.1.2.2 鋼筋和波紋管道安裝（1）鋼筋的綁扎及安裝梁體鋼筋采用集中下料加工成型現(xiàn)場綁扎，綁扎順序為先底板及腹板，然后進行頂板鋼筋的綁扎;當該梁段鋼筋與預應力鋼筋、臨時支座錨固筋相碰時，適當移動梁段鋼筋

22、。梁段鋼筋最小凈保護層的厚度為35mm，綁扎鐵絲的尾段不得伸入保護層內(nèi)。鋼筋的交叉點用鐵絲綁扎結實，必要時也可用點焊焊牢；梁段內(nèi)的箍筋與主筋垂直；箍筋末端向內(nèi)彎曲，箍筋轉(zhuǎn)角與鋼筋的交接點均要綁扎牢固；箍筋的接頭在梁段內(nèi)沿縱向交叉布置。橋面頂板預埋件和鋼筋較多，防撞墻、電纜槽、接觸網(wǎng)支柱基礎，人行道欄桿的預埋筋，通風孔、泄水孔，檢查孔的加強筋，以及通信、信號、電力系統(tǒng)的接地鋼筋，都應綁扎牢固；所有預埋件位置要準確。（2）波紋管安裝本梁預應力鋼束縱向和橫向采用金屬波紋管成孔，波紋管鐵皮壁厚不小于0.2mm,，且具有一定的強度，在搬運和澆筑混凝土過程中不損壞、不變形、不漏漿；豎向預應力筋采用45鐵皮

23、管成孔。鋼束管道位置用定位鋼筋固定，定位鋼筋牢固焊接在鋼筋骨架上，如管道位置與骨架鋼筋相碰時，保證管道位置不變，將鋼筋稍加移動。定位筋基本間距不大于0.5m，在鋼束曲線段適當加密，并保證管道位置正確，底板鋼束彎起前與箱梁底板平行。錨具墊板及喇叭管尺寸要正確，喇叭管的中心線要與錨具墊板嚴格垂直，喇叭管和波紋管的銜接要平順、不得漏漿、并杜絕堵孔道。在管道高處設置排氣管，以利于排氣，保證壓漿質(zhì)量。波紋管接頭要連接牢固，縱向波紋管道隨梁段的推進，逐段安裝。為保證接頭不漏漿，接頭安裝順穿束方向套接，前一梁段管道一般露出端頭混凝土10cm左右，在下一梁段施工時，若波紋管接頭因拆模、鑿毛不慎而碰癟、損壞時，

24、應在接長前仔細檢查與修理。接頭時一般先用一段30cm長的套管套住兩端接頭，然后在接縫左右各10cm長度范圍內(nèi)用寬膠帶密封，以防漏漿。（3）鋼筋和波紋管道安裝注意事項錨頭墊板要注意與螺旋筋中軸線垂直，并預先焊牢；底模、腹板鋼筋安裝完畢，進行模板安裝和綁扎頂板鋼筋時，應在箱梁內(nèi)鋪上腳手板，不準直接踩在底板鋼筋上。本梁段由于鋼筋、管道密集，如鋼絞線、精軋螺紋鋼筋等管道、普通鋼筋發(fā)生沖突時，可進行局部調(diào)整，調(diào)整原則是先普通鋼筋，后精軋螺紋鋼筋，然后是橫向預應力鋼筋，保持縱向預應力鋼筋管道位置不動。橫向預應力鋼筋張拉槽處的梁體鋼筋，有影響時可切割。懸臂澆筑法施工，預應力管道多且長，混凝土堵塞管道的現(xiàn)象常

25、有發(fā)生。因此施工時應特別注意保護好管道：一是加強操作工人崗位責任制，嚴格按照操作工藝要求安裝；二是在澆筑混凝土過程中不準碰壞或壓偏管道，采取在管道內(nèi)預先插入塑料管的方法；三是混凝土澆筑完畢，立即拔出塑料管，檢查是否漏漿；四是混凝土澆筑完后，立即用通孔器，檢查管道是否暢通，及時發(fā)現(xiàn)問題及時處理。本梁體縱向設有備用孔道TB、BBY、BY1、BY2。其中TB為頂板備用鋼束，BBY、BY1、BY2為邊跨和主跨底板備用鋼束。設置備用孔道的目的是萬一有預應力管道遭到破壞而又無法修復時，為確保預應力鋼束有足夠的預應力，而使用備用孔道內(nèi)鋼束。備用孔道使用必須經(jīng)過設計單位批準，不準隨便使用。若備用孔道沒有使用，

26、在施工完畢后，孔道作真空壓漿填實處理。4.1.2.3 支座安裝（1）支座的安裝安裝程序和技術要求分述如下：支座達到現(xiàn)場后，認真檢查核對產(chǎn)品合格證，附件清單和支座規(guī)格型號，以及有關材質(zhì)報告單或檢驗報告，并對支座外觀尺寸進行全面檢查；檢查確認無誤后對支座進行組裝，清除相對滑動部位塵垢，并涂以黃油，檢查上下結合部是否密貼；根據(jù)上述要求，準確選定橋墩支座處支座的類型、方向和安裝方法；支座現(xiàn)場安裝前，先對墩頂支承墊石錨栓孔位置、大小、深度和墊石標高、平整度進行檢查復測，確認無誤后在支承墊石頂面劃出支座中心十字線；支座安裝要能保持與梁體垂直且支座中心線與梁體中心線要平行，2個支座受力均勻。支座上、下座板水

27、平，不產(chǎn)生偏位。支座與支承墊石間應密貼、無縫隙。支座四角高度差不應大于2mm；支座就位后，對支座下座板與支承墊石之間、錨栓孔內(nèi)清掃干凈，再進行重力式灌漿，灌漿材料的強度不低于墊石混凝土的設計強度，將漿體填實并達到強度后，對支座進行鎖定，經(jīng)檢查后方可支立模板；（2）支座偏移量計算：各支座處的縱向預偏量公式有（12），式中負號表示按計算所得的偏移量反方向設置預偏 量。1設計圖紙已給出，現(xiàn)2計算如下： 由公式2atL 式中a系數(shù)1.0x10-5 t合龍時氣溫與該地區(qū)年平均氣溫差值 L計算點到固定支座距離由上公式有，合龍時溫度大約為16，呂梁地區(qū)年平均氣溫為8.9，故t為7.1，L長度分別為190m、

28、120m、120m、190m，經(jīng)計算各偏移量如下表4-1：表4-1 支座偏移量表支座號4#墩5#墩8#墩9#墩偏移量1（mm）75.164.964.975.1方向偏移量2（mm）13.59.79.713.5方向1+2（mm）88.674.674.688.6方向（3）支座吊裝：本橋共有LXQZ-12500支座4個，分別布設于4#、9#墩，LXQZ-70000支座4個，分別布設于5#、8#墩。具體布置位置詳見右圖4-1。LXQZ-12500支座采用塔吊吊裝，本橋5#、8#墩墩高為35m、72.5m，設計支座為LXQZ-70000-ZX-0.1g±150mm，支座重量約為18t，尺寸為2.

29、46m×2.42m×0.44m，墊石平面尺寸2.5×2.5m。采用吊架吊裝。吊架設計成桁架結構，水平桿采用220a槽鋼、并在上下加設10mm厚的通常鋼板進行加強，斜桿及豎桿采用220a槽鋼，均為肢對肢組合成格構結構，橫向?qū)挾仍O計為20cm。在上水平桿上設置滑行平臺，此滑行平臺也是提升平臺。詳見（70+3×120+70）m剛構連續(xù)梁5#、8#墩支座吊架設計圖。4.1.3 混凝土施工4.1.3.1 混凝土生產(chǎn)與澆筑混凝土強度等級采用C55混凝土，混凝土生產(chǎn)統(tǒng)一由拌和站統(tǒng)一生產(chǎn)，集中供應?；炷涟韬弦鶆?，每盤料攪拌時間不少于2min，亦不大于3min，混凝土

30、生產(chǎn)要嚴格按照批準的配合比配料施工，并根據(jù)骨料含水量隨時調(diào)整用水量，以保證混凝土的和易性或流動度?；炷吝\輸采用混凝土攪拌車運送?；炷链怪陛斔筒捎没炷凛斔捅茫炷凛斔捅玫脑O立位置盡量靠近澆筑地點，下料口選擇長3.0m軟管，以便移動將混凝土送到澆筑作業(yè)面?；炷磷詳嚢韬髴?0min內(nèi)泵送完畢，且在混凝土初凝前澆筑全部完成。6#、7#墩0#塊分兩次澆筑，第一次澆筑至底板上倒角以上30cm，第二次澆筑完剩余部分，兩次澆筑時間間隔不得大于7天。接縫處混凝土應進行鑿毛，露出新鮮石子面，并充分潤濕?；炷翝仓r，首先清除底模板上各種雜物、泥漿、鋼筋頭，焊渣等，并用水沖洗干凈。澆筑要分層進行，分層最

31、大攤鋪厚度不超過40cm，先澆筑底板，次腹板，再頂板?；炷寥肽r的溫度應控制在5-30，模板溫度應控制在5-35。混凝土振搗采用插入式振動器，按區(qū)域分片負責，實行崗位責任制，特別是腹板根部、支座、橫隔板和人行通道結合部、拐角點等處應加強振搗，既防止漏振又要防止過振。插入下層混凝土內(nèi)的深度為510cm ，并與側(cè)模保持510cm的距離，不準插在鋼筋上振搗。每振點的振搗時間一般為2030s ，以混凝土不再沉落、不出現(xiàn)氣泡、表面有光澤為度。4.1.3.2 混凝土養(yǎng)護梁面采取覆蓋灑水養(yǎng)護，以無紡土工布覆蓋保持梁面潮濕，梁體側(cè)面及梁底沿縱向各布設兩根PVC管，PVC管間隔約50cm打設直徑1mm細孔噴水

32、養(yǎng)護，如下圖所示，養(yǎng)護期間不少于7d。養(yǎng)護期間要派專人定時定點測定混凝土內(nèi)外和環(huán)境溫度，使混凝土內(nèi)部與表面、表面與環(huán)境溫差不超過15 。已完工梁段端頭混凝土應進行鑿毛，露出新鮮石子面，并充分潤濕，以加強相鄰節(jié)段的連接。當采用人工鑿毛時混凝土強度不低于2.5Mpa,當采用機械鑿毛時混凝土強度不低于10Mpa。4.1.3.3 預應力張拉按照設計要求，預應力張拉分梁段一次張拉完成。在砼強度及彈性模量達到設計要求的100%且有7d齡期后方可進行張拉。張拉嚴格按照圖紙規(guī)定的次序進行。張拉采用兩端張拉、左右對稱進行。預應力采用雙控，以油表讀數(shù)為主，以預應力伸長量進行校核。（1）摩阻試驗在懸灌梁段第一或第二

33、段灌注完成后，預應力束須作管道摩阻、喇叭口摩阻試驗，以檢查預應力實際損失值與理論計算值是否吻合。（2）張拉伸長量計算預應力筋平均理論張拉力（單股）和理論伸長值計算可按下式計算：平均理論張拉力（單股）P均 = P×（1-e-（kx+）/（kx+）式中：P預應力鋼材張拉端的張拉力（N）； x從張拉端至計算截面的孔道長度（m）； 從張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角之和（rad）； k孔道每m局部偏差對摩擦的影響系數(shù)； 預應力鋼筋與孔道壁的摩擦系數(shù)。理論伸長值計算：L=P均×L/（Ag×Ey）= P均×L/（Ag×Ey）式中：L鋼絞線有效計算長度

34、（cm）；（3）預應力張拉控制預應力張拉方法為：0.2k（作伸長量標記）k（靜停5分鐘）補拉k（測伸長量）校核（檢查有無滑絲斷絲）錨固。張拉達到設計噸位時，兩端實測引伸量之和與設計引伸量的差值，應符合規(guī)范要求，若超出此范圍，則應找出原因，再進行張拉作業(yè)。（4）豎、橫向預應力張拉豎、橫向預應力張拉應滯后一個梁段進行，橫、豎向預應力筋采用單端張拉，豎向預應力筋要左右對稱張拉，橫向預應力筋張拉端和錨固端交錯布置。其他張拉工藝同縱向預應力筋。4.1.3.3 壓漿預應力筋張拉完成后，在兩天內(nèi)進行管道壓漿，壓漿前清除管道內(nèi)雜物和積水，壓入管道的水泥漿要飽滿密實，水泥漿攪拌結束至壓入管道的時間間隔不超過40

35、min。壓漿漿體嚴格按照設計配合比配料，以確保漿體的工作性和密實性及防護性能，漿體初凝時間4h，終凝時間24 h。壓漿時采用真空輔助壓漿工藝，對曲線孔道和豎向孔道從最低點壓漿孔壓入，由最高點的排氣孔排氣，先壓下層孔道。壓漿泵采用連續(xù)式，同一管道壓漿連續(xù)進行，一次完成。確認出漿濃度和進漿濃度一致時封閉保壓，并保持0.60.8MPa壓力，穩(wěn)壓時間不小于2 min，最大壓力不小于1.0MPa，豎向孔道壓漿最大壓力控制在0.30.4MPa。當氣溫高于35時，在夜間進行壓漿。4.2 臨時錨固4.2.1 臨時錨固的主要參數(shù)連續(xù)梁在懸灌施工過程中由于在不同工況下，施工管理與控制，差異。人為操作的不準確等因數(shù)

36、，連續(xù)梁會產(chǎn)生一定的不平衡力矩，最大不平衡力矩為127143KN·m，豎向支反力87783KN。4.2.2 臨時錨固的形式本橋臨時錨固的形式為墩梁固結法，臨時支座和臨時錨固設于5#、8#墩頂，每個主墩設置兩個，寬0.6m，長4.8m，厚度為梁體底到墩帽頂距離0.6m。每個臨時支座在墩頂與箱梁內(nèi)埋入35根32精扎螺紋鋼筋，抗拉標準強度為830MPa，張拉力初步確定為0.5k，臨時支座的材料采用50混凝土。4.2.3 臨時支座的技術要求4.2.3.1. 臨時錨固的計算Mmax=10nFLn= Mmax/(FL)其中單根32精軋螺紋鋼拉力 F=600 KN工作力臂 L=6.4mn=1271

37、43/(600×6.4)n=33根,施工實際設置35根。最大不平衡力矩 Mmax=35×600×6.4=134400KN·m 臨時支座布于墊石兩側(cè)，結構尺寸為480×60×60cm，采用C50砼澆筑而成。能承受支撐力N=S*fC=4800×800×23.1/1000=88704KN87783KN。4.2.3.2. 32精軋螺紋鋼錨固長度La=a*fpy*d/ft其中a=0.13, fpy=706N/mm2,由于墩身砼強度為C40，ft=1.71N/mm2d=32mmLa=a*fpy*d/ft=0.13*706*32

38、/1.71=1.72m實際取32精軋螺紋鋼錨固長度2m。4.3 掛籃懸臂施工4.3.1 掛籃懸臂施工工藝流程本橋掛籃逐段澆筑施工的工藝程序為：安裝支架灌注0#段混凝土掛籃預壓拼裝掛籃澆筑梁段混凝土掛籃前移、調(diào)整、錨固灌注下一梁段依次完成各段懸臂灌注澆注邊垮直線段混凝土次中垮合攏邊垮第15段邊垮合攏中跨合攏拆除掛籃。詳見流程圖4-2。4.3.2 掛籃預壓在施工前須對掛籃進行預壓，以檢測掛籃主桁承重系統(tǒng)的強度和變形，消除其非彈性壓縮變形和測出彈性變形即掛籃（模板）前端點的下?lián)隙?，為以后各梁段施工的預拱度提供依據(jù)。預壓方法見圖4-3。4.3.2.1 預壓參數(shù)（1）載荷系數(shù)根據(jù)客運專線設計和施工規(guī)范，

39、載荷系數(shù)取值如下：考慮箱梁混凝土澆筑時脹模等因素的超載系數(shù)：1.05；澆筑混凝土時的動力系數(shù)：1.2；掛籃走行時的沖擊系數(shù)：1.3；澆筑混凝土和掛籃行走時的抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)：1.5。（2）作用于掛籃的荷載箱梁荷載：最大節(jié)段箱梁混凝土重量為236t，考慮澆筑砼時動力因素和掛籃施工安全方面的重要性，控制設計最大荷載w=1.2×236t =283.2t；施工機具及人群荷載2.5KPa×6.8m×3.5m/10(NKg)=5.95t； 掛籃自重：主要包括主桁架、懸吊系統(tǒng)、模板系統(tǒng)及張拉平臺的質(zhì)量77.3t； 動力附加荷載：0.2×236t47.2t；（3）荷載組合

40、荷載組合: + + + N283.247.277.35.95413.65t, 故掛籃預壓由于掛籃前端僅承受總荷載的一半，并由千斤頂在前端張拉，所以千斤頂預壓荷載?。?n=（413.65-77.3）/2284.09t。4.3.2.2 預壓方案根據(jù)現(xiàn)場施工條件和以往施工經(jīng)驗，預壓采用千斤頂張拉方案（如下圖4-3所示）。圖4-3 掛籃預壓示意圖主墩施工完畢（5#、8#墩）安裝臨時及永久支座鋪設0#段底模、外側(cè)模、內(nèi)模及頂板模板托架預壓、安裝托架綁扎底板、腹板鋼筋及頂板鋼筋安裝預應力管道模板加工制作鋼筋加工管道加工制作錨具檢驗檢查簽證澆注0#梁段混凝土選定配合比掛籃就位穿預應力索預應力索張拉孔道壓漿拆

41、模板綁扎鋼筋、安裝預應力管道澆注1#節(jié)段混凝土穿預應力索預應力索張拉孔道壓漿拆模板拆除掛籃（外側(cè)模除外）安裝吊架安裝內(nèi)模合龍段綁扎鋼筋、安裝預應力筋合龍段臨時鎖定澆注合龍段混凝土穿預應力索預應力索張拉孔道壓漿拆模板穿預應力索鋼絞線檢驗制作砼試件強度試壓掛籃試驗掛籃加工制作檢查制作砼試件強度試壓掛籃前移吊架加工制作養(yǎng)護澆注砼張拉鋼絞線制作鋼絞線檢驗張拉設備校正、試驗壓漿機具準備拼裝邊墩墩旁支架支架預壓鋪設現(xiàn)澆段模板綁扎鋼筋安裝預應力管道構架加工制安制作砼試件強度試壓循環(huán)施工完成邊跨及中跨合龍段合格合格循環(huán)澆注懸臂各段圖4-2 連續(xù)梁總體施工工藝流程圖將兩臺拼裝好的掛籃主構架兩后支點對拼起來，對應

42、的前鼻梁穿入鋼絞線，通過錨具將鋼絞線錨固在其中一個掛籃的鼻梁上，另一端作為張拉端通過另一掛籃的鼻梁。使用油壓千斤頂對掛籃分級加載預壓。預壓時按照設計荷載的50、80、100、120逐級加載至設計荷載，檢查各桿件焊縫有無開裂情況，同時記錄加載施力和位移數(shù)據(jù)。加載程序為：0->50%(42.05t/持荷1h)->80%(67.28t/持荷1h)->100%( 84.1t/持荷1h)->120%(84.09/持荷24h)->卸載 張拉前根據(jù)油缸活塞面積和壓力的關系，將各級荷載預先換算為油壓表讀數(shù)，以方便操作，節(jié)約時間。4.3.2.3 變形測量測點布置在掛籃的前吊帶附近的

43、上下頂橫梁和底橫梁上，每個掛籃布4個測點，共8個測點，測出掛籃的變形擾度。預壓前頂橫梁上測點標高：H0預壓前底橫梁上測點標高：h0預壓到要求荷載時頂橫梁上測點標高：H1預壓到要求荷載時底橫梁上測點標高：h1卸載后各測點標高：H2，h2；非彈性變形為：V11=H0-H2，V12=h0-h2;彈性變形為：V21=H1-H2，V22=h1-h2;前吊帶彈性變形為：V31= V22- V214.3.3 掛籃拼裝4.3.3.1 掛籃結構掛籃主結構為菱形，適于在0#塊澆注完畢情況下進行安裝。掛籃主要由主構架、行走及錨固系統(tǒng)、吊掛系統(tǒng)、底托系統(tǒng)、模板系統(tǒng)等部分組成。掛籃構造示意見圖4-4。掛籃外側(cè)模面板采用

44、改裝墩身模板組合而成，外側(cè)模與底托系統(tǒng)的限位裝置設置在底托系統(tǒng)的平臺梁上。外側(cè)模提吊梁前端錨固于前橫梁，后端懸吊于已澆箱梁底板，形成穩(wěn)定結構體系。 圖4-4 掛籃結構圖4.3.3.2 掛籃拼裝掛籃拼裝工藝流程見圖4-5。（1）掛籃拼裝前準備工作：0#段澆筑時內(nèi)外模后吊帶預留孔位是否準確；0#段澆筑完上掛籃前，0#段外模和底模要拆除，露出預留孔；掛籃用鋼絲繩、螺栓、千斤頂、導鏈及拼裝時用的扳手、撬棍、安全帶、纜風繩、對講機都要準備齊全；0#段與掛籃軌道連接的豎向預應力筋要清理干凈，至少露出20cm。（2）拼裝步驟測量放樣，首先在0#段頂板用墨線彈出橋梁中線，再根據(jù)掛籃的設計寬度彈出掛籃走行軌道中

45、線；鋪鋼枕及走行軌道，鋼枕間距50cm，走行軌道鋪設要平齊，掛籃保持水平，軌道兩側(cè)高差不得超過7mm；安裝主構架。主構架分兩部分吊裝。兩主構架對角線誤差不超過5mm，用后錨將主構架與軌道可靠固定（安裝時注意橫聯(lián)系方向）；安裝掛籃橫聯(lián)系桿件；安裝頂橫梁。因受吊重限制，以最小的起吊半徑將上橫梁吊上主構架，然后用塔吊吊起一端前移，落下，再吊起另一端前移，連續(xù)幾次交替前移將上橫梁吊裝就位（頂橫梁與前底橫梁一起吊裝）；安裝懸吊系統(tǒng)；安裝底前后橫梁、底模桁架，鋪底模。首先拆除0#段底模，將后下橫梁吊放在托架上，插入底模桁架，里端與橋墩預埋件臨時焊接，將前橫梁上吊，并與底模桁架前端固定，再與掛籃前吊帶連接。

46、安裝底模；安裝外側(cè)模和外模吊耳及走行梁；安裝內(nèi)模架、吊耳及走行梁；拼裝內(nèi)模；各連接件檢查調(diào)整固定；移動外模至要澆筑梁段位置；安裝作業(yè)平臺和安全防護系統(tǒng)，試行走。橋面彈線找平鋪設鋼枕安裝軌道吊裝主構架安裝支座反扣板、后端錨固安裝主構架之間橫聯(lián)系抄平、調(diào)距、軌道鎖定將主構架后端錨固在軌道梁上吊裝前上橫梁利用托架安裝后下橫梁、安裝后吊帶吊裝前下橫梁、安裝前吊帶插入底模架安裝剩余底模架和底模依據(jù)掛籃變形值調(diào)整模板立模標高其他準備工作開始1#梁段懸灌施工圖4-5 掛籃安裝流程圖（3）掛籃拼裝、使用注意事項吊裝掛籃時上下要建立呼喚、應對制度，統(tǒng)一指揮，令行禁止；安裝走行軌道時走行軌道必須與豎向預應力筋按精

47、軋螺紋鋼連接可靠連接，并安排專人進行檢查；掛籃用精軋螺紋鋼用切割機切割，嚴禁氧氣切割，嚴禁電焊燒傷；主構架通過后錨與軌道可靠連接并用千斤頂壓緊；掛籃走行前，后勾板與主構架可靠連接，必須安排專人檢查。兩側(cè)主構架平行同步滑移。移動時前底橫梁與頂橫梁用導鏈連接懸掛；吊裝內(nèi)模架走行梁，并安裝好前后吊帶（0#梁段施工時所用內(nèi)模為掛籃內(nèi)模），安裝外側(cè)模。安裝前將外側(cè)模走行梁插入外?？蚣軆?nèi)，并安裝好前后吊架吊帶，將外側(cè)模吊起，用5t倒鏈拖動外側(cè)模至0#梁段位置；調(diào)整立模標高。根據(jù)掛籃試驗測出的彈性變形及非彈性變形值，再加上線形控制提供的立模標高定出0#梁段的立模標高。4.3.4 梁段懸臂施工4.3.4.1

48、主要施工程序掛籃拼裝或移動到位后，應首先通過豎向預應力鋼筋鎖定掛籃主構架尾部的錨固裝置。然后提起前上橫梁上的千斤頂及底模后吊裝置，調(diào)整模板后，進行梁段鋼筋綁扎、預應力管道及模板施工，混凝土澆筑必須由梁段的前端開始向梁段的根部推進，梁段預應力張拉須待混凝土強度彈模達到100%且齡期不小于7天方可進行，施工方法及工藝同0#段。梁段懸灌施工工藝流程詳見圖4-6。4.3.4.2 掛籃行走（1）梁段預應力張拉、壓漿完成后，松開前吊帶和后吊桿及頂板吊桿，使外側(cè)模、底模及內(nèi)模脫離混凝土表面。（2）拆除后錨鋼筋，將傾覆力傳遞給反扣輪。（3）在已澆注好的梁段鋪設一根與最長混凝土塊等長的軌道，并與原有軌道連接牢靠

49、。（4）掛籃移動必須勻速、平移、同步，采取劃線吊垂球或經(jīng)緯儀定線的方法，隨時掌握行走過程中掛籃中線與箱梁軸線的偏差，如有偏差，使用千斤頂逐漸糾正；為安全起見，掛籃尾部用鋼絲繩與豎向蹬筋臨時連接，隨掛籃前移緩慢放松。底模、側(cè)模、主構架及內(nèi)模系統(tǒng)同時向前移動，直至澆筑梁段位置。（5）掛籃就位后進行后錨，將傾覆力由反扣輪傳遞給后錨鋼筋。（6）安裝底模后吊桿。（7）調(diào)整模板位置及標高，綁扎鋼筋，安裝預應力管道及預埋件，澆筑混凝土。4.3.5 梁段懸臂施工線形控制4.3.5.1 線形控制方法大跨連續(xù)梁線型控制是施工監(jiān)測的重點。為保證大跨連續(xù)橋梁的施工質(zhì)量和安全，保證成橋結構在線型、內(nèi)力各方面滿足客貨共線

50、設計和規(guī)范的要求，使施工實際狀態(tài)最大限度地與理想設計狀態(tài)相吻合，須進行連續(xù)梁的線型監(jiān)控與監(jiān)測。張拉、壓漿拆掉堵頭模板、打毛安置、整平、錨固軌道、掛好前行倒鏈松前吊倒鏈以及精扎螺紋鋼，松后吊精扎螺紋鋼松掉內(nèi)、外模松掉前吊帶松掉后吊倒鏈松掉后錨拉前行倒鏈、走行掛籃到位根據(jù)設計標高、預拱度等調(diào)整砼澆筑綁扎鋼筋、設置波紋管澆筑砼下一梁段施工圖4-6 梁體懸灌循環(huán)施工工藝框圖施工線形控制過程是一個“施工->測量->誤差分析->參數(shù)調(diào)整->預報”的循環(huán)過程，在施工過程中全過程跟蹤計算，根據(jù)現(xiàn)場實際情況變化，不斷調(diào)整、完善計算參數(shù)以滿足設計對線型及內(nèi)力的要求。梁體懸臂灌注施工過程中發(fā)

51、生變形的因素有：a由于梁體自重、施工荷載、預應力張拉、體系轉(zhuǎn)換、掛藍變形等發(fā)生的變形；b由于溫度變化產(chǎn)生的變形；c由于預應力損失而產(chǎn)生的變形；d由于混凝土收縮和徐變而產(chǎn)生的變形。e. 二期恒載對梁體變形的影響，同時還要考慮運輸活荷載對梁體的影響。在預應力混凝土箱梁懸灌施工前，根據(jù)施工方案、工藝和工期的要求，模擬施工過程和成橋后的受力狀態(tài)，采用橋梁靜力線形綜合分析程序“MIDAS/CIVIL”軟件進行建模計算；再根據(jù)實際施工過程的測量，返饋的信息動態(tài)調(diào)整施工梁段的施工立模高程，使懸灌合攏時的精度以及體系轉(zhuǎn)換完成后的梁體線形達到設計要求。4.3.5.2 控制要點（1）施工測量控制網(wǎng)的建立平面控制網(wǎng)

52、由設置在主墩橋面中軸線上的控制點組成控制網(wǎng)。高程控制網(wǎng)根據(jù)大橋已建控制網(wǎng)點，先在橋墩承臺上設置高程控制點，待主墩0#塊砼澆筑完成后，再用水準儀引測到0#塊上，以此作為懸澆施工的高程控制基準點。（2）測點布置箱梁0#塊上布置三個基準點，布設在橋軸線、腹板中心線與0#塊橫向中心線的交點上。各懸澆塊件布置兩點，布設在塊件距前端10cm的腹板中心線上。撓度觀測點布置示意如下圖4-7：圖4-7 撓度觀測點布置示意（3）箱梁軸線控制利用0#塊中心控制點和邊墩上控制點對各懸灌節(jié)段的中線進行控制，每個懸灌節(jié)段完成后復核前面幾個節(jié)段中心點的位移，復核無誤后再放出待澆節(jié)段的中線，嚴密監(jiān)測各節(jié)段中線變化情況。（4）

53、箱梁高程控制利用0#塊中心處水準點控制懸灌節(jié)段砼、模板高程，砼澆注前在每節(jié)段端部中線和翼板下邊緣設置高程控制點，并在砼澆注后、張拉前后對高程進行復核以驗證設計預拱度的設置。箱梁懸灌各節(jié)段立模標高公式：Hi=H0+fi-fy+fg+fzHi待澆箱梁節(jié)段底板前端點處掛籃底模標高H0該點設計標高fi本施工段及以后澆注的各段對該點撓度影響值fy本施工段頂板縱向預應力束張拉后對該點影響值fg掛籃變形對該施工段的影響值，掛籃設計計算或加載試壓后得到。fz由徐變、收縮、溫度、結構體系轉(zhuǎn)換、二期荷載、活載等影響產(chǎn)生的撓度計算值經(jīng)計算得出模板立模標高，指導現(xiàn)場施工。4.3.5.3 觀測方法（1）將水準點直接引到

54、0#塊上，每節(jié)梁段施工，必須重復測量各節(jié)段控制點的標高，以便及時了解、掌握懸灌梁各節(jié)段的變形情況。（2）每段梁在掛籃移動后、混凝土灌注前、混凝土灌注后和預應力張拉后四種狀態(tài)下分別觀測一次。每次觀測按照梁段施工的先后順序?qū)⒏髁憾斡^測一遍，以便掌握各梁段下沉和變形情況。對數(shù)據(jù)進行甄別和分析計算，對上段梁的標高和技術參數(shù)進行修正，提出下一梁段的立模標高。（3）在合攏段施工時，應加強觀測，以便選擇合理的合攏時間和合攏溫度。線型控制計算見圖4-8連續(xù)梁線型控制計算流程圖。4.3.6 掛籃拆除合攏施工順序為先次中跨合攏再邊跨合攏，最后中跨合攏，由于合攏段均采用掛籃澆注砼，故掛籃拆除順序：先次中跨后邊跨，最

55、后中跨。掛籃拆除走行前要保證合攏段預應力張拉到位，且壓漿強度達到設計要求。輸入結構控制信息、材料信息、單元幾何信息及預應力約束幾何信息。輸入本施工階段的新增單元和約束信息、荷載信息及預應力張拉信息等計算各截面預應力筋在前一階段內(nèi)因收縮徐變造成的預應力損失及本階段開始時的彈性壓縮損失。將以上損失化為節(jié)點力的增量，作為本施工階段初始節(jié)點力的一部分加入計算。求出本施工階段的初應變和初曲率固定單元節(jié)點，求出本階段結束時固端反力，并以此組集成當前結構的荷載列陣。組集單元徐變剛度矩陣成總體剛度矩陣建立結構平衡方程解得節(jié)點位移增量列陣根據(jù)單元平衡方程求出徐變引起單元節(jié)點力增量列陣計算本階段各單元節(jié)點的實際節(jié)

56、點力增量，并求出結構節(jié)點力增量列陣與支點反力增量輸出本施工階段的節(jié)點位移增量和節(jié)點力增量列陣施工階段計算完畢？分析結束是否圖4.-8大跨連續(xù)梁線型控制計算流程圖掛籃上部構架利用塔吊拆除，根據(jù)上部桿件重量及QTZ60塔吊起重特性，將掛籃移動至6#段利用塔吊直接拆除。底模、底模平臺、前后下橫梁、外模及外導梁利用卷揚機拆除。掛籃拆除根據(jù)地面情況，在梁段翼板留設孔洞，供卷揚機鋼絲繩通過。首先將掛籃移動到留設孔洞的梁段，具體步驟如下：（1）底模、底模平臺、前后下橫梁、外模及外導梁拆除：首先將前后上橫梁的4個外吊掛替換為4臺10T卷揚機，具體操作如下：先將卷揚機安裝就位，卷揚機吊點底部距離下橫梁約1m，然后將吊掛通過千斤頂將底模