脫重塔畢業(yè)設計(共40頁)

1、精選優(yōu)質文檔-傾情為你奉上本 科 畢 業(yè) 設 計 (論 文)脫重塔的結構設計 Structural Design of De-heavy Tower學 院： 機械工程學院 專業(yè)班級： 過程裝備與控制工程 學生姓名： 學 號： 指導教師： 徐舒 2013 年5月專心-專注-專業(yè)畢業(yè)設計（論文）中文摘要脫重塔的結構設計摘 要：脫重塔作為附屬裝置，通過分離方法，在脫重塔的塔頂注入水，可以把進入脫重塔的蒸汽帶出的溶劑洗下來，并在塔釜回收。本文根據(jù)相關標準，對給定參數(shù)的板式塔進行了設計。經(jīng)過計算確定了滿足工藝要求的板式塔的主體尺寸，對一些危險截面進行了風載荷、地震載荷的計算，并重點進行強度校核和穩(wěn)定性校

2、核，并對焊接處進行了補強計算。經(jīng)機械設計完成了地腳螺栓、基礎環(huán)、筋板、蓋板、塔盤等零部件的選定及相應零部件間連接方式的確定。所涉及的板式塔滿足了給定工藝條件的要求。此外還根據(jù)開孔補強及材料選擇原則等，進行了補強設計，并對其進行了水壓試驗及殼體強度校核、設備制造檢測的要求等設計要點進行了詳細介紹，為同類產(chǎn)品設計提供了一定的參考經(jīng)驗。該脫重塔塔的主要優(yōu)點是：脫重塔通過脫掉物料中的多余重組分，提取高純度的物料，且能耗低，效率高。關鍵詞：結構設計；脫重塔；強度校核 畢業(yè)設計（論文）外文摘要 Structural design of de-heavy fractionatorAbstract: The

3、de-heavy fractionator as the accessory device, by the methods of separation, injecting water on the top of the de-heavy fractionator , and wash down the solvent of steam into the de-heavy fractionator , which can be recycled in the kettle. According to the related standard, has carried on the design

4、 of the plate column for a given parameter. After calculation and the main size of the tower equipment is determined ,which meet the technological requirements of the tower.The wind load, and the earthquake load of some dangerous sections have also been checked.Moreover, the strength check and the s

5、tability check of the dangerous sections have been on strictly and the connection pattern of the corresponding parts have also been determined.During the mechanical design phase,the anchor bolts,the base ring, ribs,cover plate and trays, etc, and the determination the connection pattern of the corre

6、sponding parts. The plate tower involved in the paper meet the requirements of a given process condition. In addition, according to the reinforcement of holes and principles of material selection, etc., the reinforcement design,and opening reinforcement and principles of material selection, etc., an

7、d the water pressure test and the requirement of shell strength checking, equipment manufacturing, testing design points are introduced in detail, providing a certain reference for design of the same kind of product experience. The main advantages of the de-heavy fractionator is: the de-heavy fracti

8、onator through take off his excess a restructuring in the material, extract high purity materials, and low energy consumption, high efficiency.Keywords: The structural design ；Methanol synthesis；Strength check目 錄1 緒論12 塔的結構設計32.1 塔板32.2 降液裝置結構型式32.3 受液盤32.4 人孔22.5 裙座32.6 吊柱22.7法蘭及封頭的設計33 機械設計33.1 塔器

9、強度計算33.2 塔器質量計算63.3 塔器自身基本自振周期計算73.4 地震載荷和地震彎矩計算93.5 風載荷和風彎矩計算113.6 各計算截面的最大彎矩133.7 圓筒應力校核133.8 裙座殼軸向應力校核163.9 基礎環(huán)厚度計算173.10 地腳螺栓計算193.11 裙座和殼體的連接焊縫驗算（對接焊縫）223.12 塔設備撓度計算223.13 開孔接管及補強設計234 技術要求31結論 33致謝 34參考文獻35附表清單：表1 分段塔器各段質量 8表2 風載荷計算9表3塔器各段彎矩計算11表4 I-I截面處的強度和穩(wěn)定性計算15表5 接管外徑與最小壁厚23表6 其他無須另行補強的開孔接

10、管尺寸311 緒論塔設備是化工、石油化工和煉油等生產(chǎn)中重要的設備之一。它可使氣（汽）液或液液兩相之間進行緊密接觸，達到相際傳質和傳熱的目的?？稍谒O備中完成的常見的單元操作有：精餾、吸收、解吸和萃取等。此外，工業(yè)氣體的冷卻與回收、氣體的濕法凈制和干燥，以及兼有氣液兩項傳質和傳熱的增濕、減濕等。在化工廠、石油化工廠、煉油廠等中，塔設備的性能對于整個裝置的產(chǎn)品產(chǎn)量、質量、生產(chǎn)能力和消耗定額，以及三廢處理和環(huán)境保護等各個方面，都有重大的影響。據(jù)有關資料報道，塔設備的投資費用占整個工藝設備投資用的較大比例；它所耗用的剛才重量在各類工藝設備中也屬最多。因此，塔設備的設計和研究，受到化工、煉油等行業(yè)的極大

11、重視。塔設備經(jīng)過長期發(fā)展，形成了形式繁多的結構，以滿足各方面的特殊需求。為了便與研究和比較，人們從不同角度對塔設備進行分類。例如：按操作壓力分為加壓塔、常壓塔和減壓塔；按單元操作分為精餾塔、吸收塔、解吸塔、萃取塔、反應塔和干燥塔；按形成相際接觸界面的方式分為具有固定相界面的塔和流動過程中形成的相界面的塔；也有按塔釜形式分類的。但長期以來，最常用的分類是按塔的內件結構分為板式塔和填料塔兩大類，還有幾種裝有機械運動構件的塔。隨著塔設備技術的發(fā)展，各行業(yè)國家還陸續(xù)制訂了多種氣液接觸元件及有關塔盤制造、安裝、驗收的標準規(guī)范和技術條件等，以保證塔設備運行的質量和縮短其制造、安裝周期，進而減少設備的投資費

12、用。當然盲目的套用標準或是忽視標準等修訂工作，也會對技術的發(fā)展起到阻礙作用。目前，我國常用的板式塔型仍為泡罩塔、浮閥塔、篩板塔和舌形塔等，填料種類除拉西環(huán)、鮑爾環(huán)外，階梯環(huán)以及波紋填料、金屬絲網(wǎng)填料等規(guī)整填料也常采用。近年來，參考國外塔設備技術的發(fā)展動向，加強了對篩板塔的科研工作，提出了斜孔塔和浮動噴射塔等新塔型。對多降液管塔盤、導向篩網(wǎng)孔塔盤等，也都做了較多的研究，并推廣應用于生產(chǎn)。其他如大孔徑篩板、雙孔徑篩板、穿流式可調開孔率篩板、浮閥-篩板復合塔盤等多種塔型的試驗工作也在進行，有些已取得一定的成果或用于生產(chǎn)。隨著我國國名經(jīng)濟快速發(fā)展，作為國民經(jīng)濟支柱產(chǎn)業(yè)的化工、石油化工等行業(yè)發(fā)展的加速，

13、對壓力容器的設計需求增加，要求也不斷提高。于是大部分的設計工作者也走出辦公室，走入化工設備制造廠，進入施工安裝現(xiàn)場監(jiān)察、學習。設計過程是多種有機結合大的媒介。換言之，把物質資源轉變?yōu)橐环N新的產(chǎn)品或是形成一種有效的服務能力要取決于多方面因素的有機結合，如科研成果，技術發(fā)明，材料，人力和資金等。該說明書的設計包括計算塔設備的結構參數(shù)，并對設備進行強度的計算及穩(wěn)定性的校核，以及開孔補強設計等。在給定設計參數(shù)的前提下，按設計的一般步驟進行設計，（1） 明確設計任務；（2）總體設計；（3）詳細結構設計與強度設計；4）繪制該設備工程圖紙、編寫材料等。通過對該課題的研究預期達到以下目標：（1）通過查閱有關該

14、設備設計的中英文文獻，培養(yǎng)應用文獻資料和外語的能力；（2）通過對該設備的設計，掌握化工設備設計的一般過程；（3）通過上機繪制裝配圖來進一步訓練自己的計算機應用能力。 該設計基于本人四年學習，在掌握必要的機械設計基礎知識，初步具備壓力容器和化工設備的設計能力的前提下，根據(jù)化工工藝類專業(yè)對學習化工設備的基本要求，與化工原理課程設計等結合起來。理論聯(lián)系實際，實用性強。說明書中所用的標準和規(guī)范采用最新頒布的國家標準、行業(yè)標準和部頒標準。2 塔的結構設計2.1塔板由工藝給定，塔板數(shù)為28，板間距為450mm。考慮到塔的直徑較大，為了便于安裝、檢修清洗，選用分塊式塔板，材料為Q235-A。由于人孔的限制，

15、還要考慮結構強度、塔板開孔的均勻性和一定的互換性，將塔板分為5塊，包括2塊弓形板，2塊矩形板，1塊通道板。各塔板尺寸參考文獻8。2.2降液裝置的結構型式 對于分塊式塔板的降液結構，分為可裝拆式和焊接固定式兩種。本設計采用焊接固定式，降液管型式為傾斜式，可 擴大塔板的有效面積。2.3受液盤 為了保證降液管出口的液封，在塔板上設置受液盤。受液盤有平型和凹型兩種。本設計選用凹型受液盤，對液體流向有緩沖作用，可降低塔板入口處的液封，使得液體流動平穩(wěn)。2.4人孔 根據(jù)塔高確定人孔的位置，一般在常需要檢修的氣液出入口設置人孔。塔釜和塔頂也應設置人孔。選定人孔數(shù)為6。采用HG 21514標準，公稱直徑定位5

16、00mm。在設置人孔處，板間距的大小應根據(jù)人孔的直徑確定，該處板間距應不小于600。2.5 裙座 為支撐大重量的塔設備，選用裙式支座來支承。裙座的結構型式為圓筒形，裙座的高度根據(jù)接管的長度和直徑，以及其他支承件等來確定，選為6400mm。 因為裙座不直接接觸被處理介質，也不承受塔內戒指的壓力，故選擇經(jīng)濟型的碳素鋼為制造材料。選用Q235-A。2.6 吊柱的選擇 按HG/T21639-2005標準，選擇塔頂?shù)踔鵊=500kg,S=1400mm。2.7 法蘭及封頭的設計 法蘭選用假性平焊法蘭，封頭選用橢圓形封頭。關于法蘭和封頭的尺寸參考文獻3、5。3 機械設計3.1 塔器強度計算3.1.1選材本塔

17、筒體選用材料為Q235-B，封頭選用材料Q235-B，裙座選用材料Q235-A，地腳螺栓選用材料Q235-A。3.1.2 塔體壁厚計算（1）設計參數(shù)設計壓力0.30MPa設計溫度160C腐蝕裕度C4.5mm焊縫系數(shù)0.85內徑高度H=22400mm地震烈度：8度（2）筒體的厚度計算計算厚度根據(jù)過程設備設計中P112的式4-13的厚度計算公式 （3-1）式中計算壓力0.30+0.157=0.457MPa，0.85，1900mm。其中為液柱靜壓力，在GB150 -98中查取160下Q235B的110MPa，mm設計厚度 （3-2）取腐蝕裕度4.5mm，則4.74.59.2mm名義厚度 （3-3）Q

18、235- B厚度負偏差查過程設備設計P108表42，取0.8mm，則9.20.810.0mm圓整至鋼材標準規(guī)格，名義厚度取12mm。有效厚度 （3-4） =12-4.5-0.8 =6.7mm由GBl50- 98規(guī)定有效厚度應不小于內直徑的0.15，即6.7mm>1900×0.00152.9mm故滿足穩(wěn)定性要求。（3）封頭厚度計算計算厚度根據(jù)GBl50 -98，橢圓形封頭形狀系數(shù) 選用標準橢圓形封頭，此時K=1根據(jù)GB150-98中式7-1得 （3-5）設計厚度同樣取腐蝕裕度=4.5mm4.6494.59.949mm （3-6）名義厚度 同樣取剛才負偏差0.8mm， 9.1490

19、.89.949mm （3-7）圓整至剛才標準規(guī)格，取12mm。則封頭尺寸標準為 DN1900mm，曲面高度475mm，直邊高度40mm， =12mm。有效厚度 12-4.5-0.86.7mm （3-8）由GN150- 98中規(guī)定標準橢圓形封頭的有效厚度應不小于封頭內徑的0.15，即 6.7>。故滿足穩(wěn)定性要求。（4）裙座的壁厚計算由于裙座承載的是塔體總重量，根據(jù)經(jīng)驗，取裙座的壁厚為12mm。3.2 塔器質量計算設備各部分重量 （3-9） 人孔、法蘭、接管與附件質量 （3-10） 內構件質量（浮閥塔盤單位質量為）（查GB150-98附錄E） （3-11） 式中28為塔盤數(shù)。 保溫材料質量

20、=2417.56kg （3-12） 平臺、扶梯質量平臺為150kg/m，6個，1.1m寬?；\式扶梯單位質量40 kg/m，查GB150-98附錄E。 （3-13） 操作時塔內物料質量（溶劑油的密度為670kgm） （3-14） 充水質量 （3-15）（2）塔器操作質量 （3-16）（3）塔器最大質量 （3-17）（4）塔器最小質量 （3-18）3.3塔器自身基本自振周期計算將塔沿高度分為10段，分段情況如圖6 所示。等直徑等壁厚塔體基本自振周期按下式（1-19）計算 =0.66s < 3s （3-19）式中，E=0.208GPa(查GB150-98)，H=22400mm，=6.7mm，=

21、1900mm 故=0.66s圖1塔分段圖表1 分段塔器各段質量塔段12345678910塔板數(shù)0002555551人孔0011101101平臺001110110116981924.411321132113211321132113211321132000637.95637.95637.95637.95637.95637.95425.300302.02302.02302.02302.02302.02302.02302.02302.02120136863.77863.77863.7780863.77863.7780863.77000427.42712.35712.35712.35712.35712.

22、35284.94424.5481.1283283283283283283283283005670.585670.585670.585670.585670.585670.585670.585670.582242.52541.52580.973646.343931.273147.53931.273931.273147.53291.212242.52541.58251.558889.08889.08889.08889.08889.08889.08676.352242.52541.53028.8543507.1943507.1941924.7943507.1943507.1941924.7943464

23、.6643.4 地震載荷與地震彎矩計算按上式計算質量的方法將塔分為10段，每段的質量集中在該段中心處，各段集中質量的水平地震力及計算截面引起的彎矩列于表2：表2 塔器各段彎矩計算 塔段號12345678910操作質量；kg2242.52541.52580.973646.343931.273147.53931.273931.273147.53291.21集中質量距地面高度;mm15004700740094001140013400154001740019400214000.580953.22226.36579.113612.17215.51219.11122.95227.02131.3060.13

24、030.81891.64303.32314.78514.88247.51309.02318.504910.30350.007570.26371.04593.02865.82457.573614.35820.709722.981032.2560A=5.0927（i，i=1-10）B=1.0805（i，i=1-10）0.030.150.300.430.570.730.891.071.260.19(II類場地，地震)9.81, N125.39710.571443.202922.464176.674282.646521.577840.427391.959017.700.10433703.67253.4

25、3860.33641.19451.90993.42764.48164.21776.05426.84046.10627.04324.16122.71879.86661.57762.83123.70183.48385.00085.65025.04375.81770.018810.33401.06802.74714.26145.738710.043213.642314.340419.29797.1492因為當塔器HD224001900=11.8<15，故要不考慮高振型的影響。=1.25=l.25×7.1492×108.9365×10N·mm （3-20）

26、（1） 截面I-I處地震彎矩 l.25×6.5327×108.1659×10 N·mm （3-21）（2）截面II-II處地震彎矩 =l.25×4.3737×105.4672×10N·mm （3-22）3.5 風載荷和風彎矩計算風載荷計算時，將全塔分為 3段，計算結果見表3：表3 風載荷計算塔段號123塔段長度，m0-88-1616-22.43500.71.9870.710.760.810.190.591.00 (B類)1.001.041.241.2681.8572.298，mm800080006400，mm400

27、，mm600，mm 其中：B類中。根據(jù)GB150-98，查取100 和 200時的值，進行插值法求得166.64 的值為1.987。（1）0-0截面風彎矩： =9120.98×13892.08×（8000）16397.73×（16000 ） =5.1803×10N·mm （3-23）（2）I-I截面風彎矩 =0.625×9120.98× +13892.08×（5000） 16397.73×(50008000+） =4.0492×10N·mm （3-24）（3）II-II截面風彎矩: =

28、0.2×9120.98× +13892.08×（8000-6400+） 16397.73×（8000-64008000） =2.8915×10N·mm (3-25)3.6 各計算截面的最大彎矩計算（1）塔底部截面0-0處 取其中較大值 =5.1803×10N·mm =8.9365×100.25×5.1803×10 1.0232×10N·mm 故 1.0232×10N·mm （3-26）（2）截面I-I處 取其中較大值。 4.0492×1

29、0N·mm 8.1659×100.25×4.0492×109.1782×10N·mm 故 =9.1782×10N·mm （3-27）（3）截面II-II處 取其中較大值 =2.8915×10N·mm =5.4672×10+0.25×2.8915=6.1901×10N·mm 故=6.1901×10N·mm （3-28）3.7 圓筒應力校核3.7.1 圓筒應力 （1）試驗壓力引起的周向應力 液壓試驗 （3-29） 取其中的較大者。故 =0.

30、40MPa氣壓試驗 （3-30） 故 =0.40MPa液壓時氣壓時，H=0，（2）由試驗壓力引起的軸向應力 （3-31） 液壓試驗是重力引起的軸向應力 （3-32） 液壓試驗時，計算截面II-II以上的質量（只計入塔殼、內構件、偏心質量、保溫層、扶梯平臺質量），kg。 彎矩引起的軸向應力 （3-33）3.7.2 應力校核 壓力試驗時，圓筒材料的許用軸向壓應力（Q235-B，235MPa） (3-34) 取其中較小值。壓力試驗時，圓筒的最大組合應力校核：液壓試驗時，22.36MPa0.9K0.9×235×0.85179.78MPa氣壓試驗時，=56.92< 0.8=15

31、9.8 MPa液壓試驗時， (3-35)氣壓試驗時， （3-36） (3-37)故滿足應力要求，試驗合格。3.7.3 危險截面強度與校核將I-I截面處操作時和試驗時的強度和穩(wěn)定性計算列于表4表4 I-I截面處的強度和穩(wěn)定性計算計算截面I-I計算截面上塔操作質量，kg42695.73計算截面的橫截面積39992塔殼有效厚度6.7計算截面的截面系數(shù)1.899×10最大彎矩9.1782×10軸向許用壓應力，取其中較小值式中，K=1.2106.2軸向許用拉應力，115.3操作壓力引起的軸向應力21.27重力引起的軸向應力10.47彎矩引起的軸向應力63.97軸向壓應力74.44組合

32、拉應力74.77其中，查過程設備設計P121圖4-7，得B88.5MPa。3.8 裙座殼軸向應力校核（1）在裙座底截面處的組合應力校核 （3-38）因為最大彎矩為地震彎矩，所以=3.4386×10N。3.14×1900×1271628mm故驗算合格。（2）式中，裙座設一個直徑為450mm的通道口，則水平方向的最大寬度450mm,取加長段長度20Omm，12mm = =3.1×10mm (3-39) (3-40) 同理：=271.87N 故驗算合格。3.9 基礎環(huán)厚度計算3.9.1基礎環(huán)設計基礎環(huán)內、外徑由下式選?。?60400）=19004002300m

33、m （3-41） （160400） =1900 - 200l700mm （3-42)圖2 基礎環(huán)基礎環(huán)厚度計算本塔設計含有筋板，則基礎環(huán)厚度： （3-43）截面系數(shù)： (3-44)截面面積： （3-45） 混凝土基礎上的最大壓應力，MPa (3-46)取其中較小值。因此=該塔的基礎環(huán)采用75號水泥，其許用應力取42，故<。 (3-47)選取筋板的厚度，筋板數(shù)為32，則兩相鄰筋板最大外側間距 (3-48) 查JB/T4710-2005表8-7，用插值法得（）：因為考慮到基礎環(huán)的腐蝕裕度及鋼板負偏差，取。3.10 地腳螺栓計算3.10.1 地腳螺栓強度計算地腳螺栓承受的最大拉應力 （3-49

34、）取其中較大值。故=地腳螺栓螺紋小徑 （3-50）Q235-A 的許用應力圓整后，按GB150-98取地腳螺栓規(guī)格為M42，16個。3.10.2 筋板強度計算筋板壓應力 （3-51）F個地腳螺拴承受的最大拉應力，N對應于一個地腳螺栓的筋極個數(shù)，2。筋板寬度，=188mm筋板厚度， =18mm（大于23 基礎厚度）筋板的許用壓應力：當時：當時：筋板的許用壓應力，l47MPa細長比， i慣性半徑，對長方形截面的筋板取0.289筋板長度，mm；=300+24=324mm臨界細長比 按GB15098中表4-24選取，l47MPa因為所以綜上所述3.10.3 蓋板強度計算選用分塊蓋板，則分塊蓋板最大應力

35、計算：無墊板時有墊板時 因為本塔設計時采用墊板，所以 （3-52）式中：蓋板的最大壓應力，MPa墊板上地腳螺栓孔直徑，mm 45mm蓋板上地腳螺栓孔直徑，mm =60mm筋板寬度，mm l88mm筋板內側間距，mm 墊板寬度，mm = l50mm蓋板厚度，mm（不小于基礎環(huán)厚度）=50mm墊板厚度，mm =18mm 因此，即滿足要求。3.11 裙座與塔殼的連接焊縫驗算（對接焊縫）對接焊縫J-J截面處的拉應力按下式校核：（3-53）3.12 撓度計算塔設備撓度計算，塔設備在風載的靜力作用下，塔頂將產(chǎn)生定的靜撓度。若塔頂靜撓度過大，對工藝操作（尤其是板式塔）影響較大，所以在設計中有必要進行塔頂靜撓

36、度計算。查化工設備設計手冊等直徑等壁厚時，載荷按倒三角形分布的塔頂撓度計算 （3-54）距地面10m高度處單位長度風載荷，；塔設備頂段單位長度風載荷，N /mm；體型系數(shù)，取0.7；I塔設備截面慣性矩，；塔頂端處風壓高度變化系數(shù)，采用插值法求得1.29。對于板式塔，時，塔頂許用撓度值應滿足即，驗算合格。3.13 開孔接管及補強設計3.13.1 開孔補強設計由于工藝和操作上的要求，壓力容器不可避免地要開孔，并焊有接管或凸緣。由局部應力分析可知開孔接管部位的應力集中夕會削弱局部強度，因此要采取局部加強措施。 并不是壓力容器上的所有開孔都需要進行補強設計。事實上多壓力容器常常存在一頂?shù)膹姸仍Ａ?。如?/p>

37、管和殼體實際厚度往往大于強度計算壁厚謾接管根部的填角焊縫；焊接接頭系數(shù)小于l，但開孔位置不在焊縫上等。這些因素都能對殼體起到局部加強作用。因此，GB150-98的規(guī)定：采用補強圈結構補強時，應循下面規(guī)定：（1）鋼材的標準抗拉強度下限值；（2）補強圖厚度應小于或等于（為容器壁厚），以免角焊縫過大，不連續(xù)應力過大；（3）殼體名義厚度<38mm。根據(jù)GB150-98規(guī)定，在圓筒、球殼、錐殼及凸形封頭（以封頭中心為中心80封頭內直徑范圍內）上開孔時，當滿足下述要求可允許不另外補強：a設計壓力小于或等于2.5Mpa；b兩相鄰孔中心的間距（對曲面間距以弧長計算）應不小于兩孔直徑之和的兩倍；c接管公稱

38、外徑小于或等于89mm；d接管最小壁厚滿足表5要求；表5 接管外徑與最小壁厚接管外徑，mm253238454857657689最小壁厚，mm3.54.05.06.0 塔公稱直徑，故本塔中不必另行補強的孔有：測壓力口Al-2；備用口 B；測溫口 T1-5；浮筒接口 R1-2；液面計口 P1-2；需要另行補強的孔有：塔頂氣相出口C；放空口D；回流入口 E；進料口 Hl-3；塔底出料口 N；電隕器入塔口 F；人孔 Ml-6。3.13.2 人孔補強設計人孔：Ml-6已知：接管480×6mm；殼體；材料：Q235B，厚度附加量：殼體C5.3mm ；接管C5mm（l）補強判別：根據(jù)GB 1509

39、8 8.3不另行補強的條件備接管公稱外徑小于或者等于89mm。因為，所以要考慮補強。（2）補強計算方法判別：開孔直徑，故采用等面積進行補強計算。（3）開孔所需補強面積：殼體計算厚度開孔所需補強面積： （3-55）其中，式中開孔直徑，圓形孔取接管內直徑加兩倍壁厚附加量； 殼體開孔處的計算厚度； 接管有效厚度； 強度削弱系數(shù)，等于設汁溫度下接管材料與殼體材料許用應力之比值，當該比值大于1.0時，取=1.0 ；對安放式接管，取l .0。（4）有效補強范圍： 有效寬度B按下式計算，取兩者中較大值； （3-56）故 B920mm。有效高度：a. 外側有效補強高度按GBl50 -98式（88）計算，取式中

40、較小值： （3-57） 故=52.536mmb. 內側有效補強高度按GB150 -98式（8-9）計算，取式中較小值： （3-58）故0。（5）有效補強面積 筒體有效厚度： 筒體多余金屬面積按GB150- 98 式（8-11）計算： （3-59）接管多余金屬面積按GBl5098式（8-12）計算： （3-60）其中接管計算厚度 補強圈內焊縫面積（焊腳取為6mm）： （3-61）有效補強面積 （3-62）所需另行補強面積 （3-63） 為負值，表示該開孔無需另行補強。不過，考慮到本開孔直徑較大，工程設計中往往考慮設補強圈。（6）補強圈類型外徑：760mm 內徑：464mm厚度： 標記：標準： 重

41、量：25.4kg3.13 .3 F孔的補強設計已知：接管426×9mm筒體 厚度附加量：殼體C5.3mm ；接管C2mm材料：筒體、補強圈材料為Q235B， 且 接管材料16Mn，且（1）補強判別根據(jù)GB15098的8.3 不另行補強的條件：接管公稱外徑小于或者等于89mm。本開孔線所以必須考慮另行開孔補強。（2）補強計算方法判別開孔直徑，故可采用等面積法進行補強計算。（3）開孔所需補強面積筒體計算厚度開孔所需補強面積：開孔所需補強面積A按 GB150- 98 式（8-1）計算： （3-64）其中，式中開孔直徑，圓形孔取接管內直徑加兩倍壁厚附加量； 殼體開孔處的計算厚度； 接管有效厚度； 強度削弱系數(shù)，等于設汁溫度下接管材料與殼體材料許用應力之比值，當該比值大于1.0時，取=1.0 ；對安放式接管，取l .0。因為，所以（4）有效補強范圍：有效寬度B按下式計算，取兩者中較大值； （3-65）故 B808mm 有效高度： a. 外側有效補強高度按GBl50 -98式（88）計算，取式中較小值： （3-66） 故=60.30mm b. 內側有效補強高度按GB150 -98式（8-9）計算，取式中較小值： （3-67）故0。（5）有效補強面積 筒體有效厚度