滿堂支架設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)

1、箱梁支架計(jì)算書- 1 -1.1編制依據(jù)- 1 -1.2工程概況- 1 -1.3現(xiàn)澆箱梁支架設(shè)計(jì)- 1 -支架地基處理- 1 -現(xiàn)澆箱梁滿堂支架布置及搭設(shè)要求- 2 -1.4現(xiàn)澆箱梁支架驗(yàn)算- 2 -荷載計(jì)算- 3 -荷載計(jì)算- 3 -箱梁自重分析- 6 -1.5結(jié)構(gòu)驗(yàn)算- 7 -箱梁底模驗(yàn)算- 7 -箱梁側(cè)模板驗(yàn)算- 9 -箱梁底模下橫向方木驗(yàn)算- 10 -扣件式鋼管支架立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗(yàn)算- 20 -碗扣節(jié)點(diǎn)、立桿頂托、立桿底座承載力驗(yàn)算- 25 -1.6地基承載力驗(yàn)算- 26 -1.7滿堂支架整體抗傾覆分析計(jì)算- 26 -1.8支架的預(yù)壓- 27 -預(yù)壓的目的- 27 -加載方法- 27

2、-觀測(cè)點(diǎn)設(shè)置及觀測(cè)頻率- 28 -數(shù)據(jù)整理分析及預(yù)拱度的設(shè)置- 28 -1.9支架施工安全措施- 29 -支架搭設(shè)- 29 -現(xiàn)澆箱梁支架設(shè)計(jì)1.1.1 支架地基處理在支架施工前，首先用挖掘機(jī)將地基整平，然后用壓路機(jī)碾壓。局部地段采取換填處理，具體為挖出腐質(zhì)土等軟弱土層，換填碎石土，進(jìn)行分層碾壓。泥漿池及基坑采取先清除淤泥及雜物，抽水排干后，同樣用碎石土進(jìn)行分層回填碾壓密實(shí)。地基承載力應(yīng)大于200KPa。處理范圍應(yīng)寬出搭設(shè)支架范圍0.5米。支架地基碾壓處理完畢后， 在碾壓密實(shí)的地基上澆筑厚20的C15砼進(jìn)行硬化。1.1.2 現(xiàn)澆箱梁滿堂支架布置及搭設(shè)要求支架采用滿布式碗扣支架。為便于高度調(diào)節(jié)，

3、每根立桿底部和頂部分別設(shè)置KTZ50型可調(diào)底座和KTC50型可調(diào)托撐，可調(diào)范圍。按照施工區(qū)處理后的地面高程與梁底高程之差，采用LG-300、LG-240、LG-180、LG-120、HG-60、HG-90、HG-120等規(guī)格的桿件進(jìn)行組合安裝。立桿托撐上面縱向設(shè)置方木；橫向設(shè)置方木，間距?？紤]到支架的整體穩(wěn)定性，用長(zhǎng)桿設(shè)置剪刀撐，順橋向每跨設(shè)置排，橫橋向每跨設(shè)置排。滿堂支架設(shè)置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于處的立桿上。橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。水平剪刀撐視支架高度而定，支架高于，從頂層鋼管開始向下每隔步設(shè)置三榀水平剪力撐，即柱兩側(cè)和中

4、跨各一榀。施工過程中根據(jù)施工情況可適當(dāng)加密設(shè)置。在檢查腳手鋼管無(wú)彎曲，無(wú)斷裂現(xiàn)象后可實(shí)施拼裝。拼裝時(shí)，立桿必須保證垂直。箱梁端、中橫梁基本落在在墩頂范圍內(nèi)（普通墩頂寬，長(zhǎng)6米。）不必設(shè)置鋼管，可直接在墩頂設(shè)置縱、橫向方木（橫梁底板與墩頂距離為），縱、橫向方木間距均為。在墩柱前后各范圍，立桿縱向間距，其余立桿縱向間距；箱梁底板下橫向間距，中腹板下橫向間距cm，邊腹板下橫向間距cm翼板下橫向間距，步距除地面以上、底板以下2層為，其余均為。碗扣式滿堂支架體系設(shè)計(jì)詳見箱梁現(xiàn)澆支架縱、橫向構(gòu)架圖。1.2 現(xiàn)澆箱梁支架驗(yàn)算本計(jì)算以2×17m等截面單箱三室預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)箱梁為例，對(duì)荷載進(jìn)行計(jì)算及對(duì)支

5、架體系進(jìn)行驗(yàn)算。碗扣式滿堂支架體系采用鋼管，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄B鋼管截面特性表，鋼管截面積，截面模量，自重, 回轉(zhuǎn)半徑,查表5.1.6得鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 。1.2.1 荷載計(jì)算1.2.1.1 荷載分析根據(jù)本工程現(xiàn)澆箱梁的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，在施工過程中將涉及到以下荷載形式：（1）箱梁自重荷載，新澆鋼筋混凝土密度?。唬?）箱梁內(nèi)模、底模、內(nèi)模支撐及外模支撐荷載，取；（3）施工人員、施工材料及設(shè)備荷載，按均布荷載計(jì)算，計(jì)算模板及直接支承模板的小棱時(shí)取，計(jì)算直接支承小棱的梁時(shí)取，計(jì)算支架立柱時(shí)?。唬?）振搗荷載，對(duì)水平面模板，對(duì)垂直面模板；（5）新澆混凝土對(duì)側(cè)模的壓力。（6）傾倒混

6、凝土產(chǎn)生的水平荷載，取；（7）支架自重。1.2.1.2 荷載組合模板、支架設(shè)計(jì)計(jì)算的荷載組合模板結(jié)構(gòu)名稱荷載組合強(qiáng)度計(jì)算剛度驗(yàn)算底模及支架（1）+（2）+（3）+（4）+（7）（1）+（2）+（7）側(cè)模（5）+（6）（5）1.2.2 荷載計(jì)算 箱梁自重計(jì)算根據(jù)現(xiàn)澆箱梁結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，通過認(rèn)真分析，選取具有代表性及最不利荷載的不同斷面、不同部位進(jìn)行箱梁自重計(jì)算，即現(xiàn)澆箱梁B-B斷面（跨中），A-A斷面、D-D斷面（墩頂中、端橫梁）三個(gè)斷面分別按翼板、腹板、底板等不同部位進(jìn)行自重計(jì)算。 現(xiàn)澆箱梁B-B斷面（跨中）處計(jì)算 根據(jù)橫斷面圖，計(jì)算翼板、中腹板、邊腹板、底板等不同部位箱梁自重。 翼板范圍箱梁自重：

7、 此范圍支架寬2×1.25m Q1=8.448KN/ 腹板范圍箱梁自重：?jiǎn)芜呏懈拱褰孛娣e（截面陰影部分）計(jì)算得0.72， 此范圍支架寬 3×0.6m Q1=27.7KN/ 單邊邊腹板截面積（截面陰影部分）計(jì)算得1.53， 此范圍支架寬 Q1=13.26KN/ 箱室下底板范圍箱梁自重 頂板厚，底板厚 現(xiàn)澆箱梁A-A、D-D斷面（變截面最不利、墩頂端、中橫梁處）處計(jì)算A-A箱室范圍箱梁自重：截面陰影部分面積計(jì)算得9.705，此范圍支架寬，該范圍自重最大。Q1=38.2KN/A-A箱室下底板范圍箱梁自重：頂板厚25cm，底板厚25 cm。Q1=26×（0.25+0.25

8、）=13KN/A-A D-D翼板范圍箱梁自重：翼板厚45cmQ1=26×0.45=11.7KN/D-D箱室范圍箱梁自重：截面陰影部分面積計(jì)算得14.3025，此范圍支架寬，該范圍自重最大。Q1=56.34KN/D-D箱室下底板范圍箱梁自重：頂板厚25cm，底板厚40 cm。Q1=26×（0.25+0.40）=16.9KN/1.2.1.3 新澆混凝土對(duì)側(cè)模的壓力- 計(jì)算因現(xiàn)澆箱梁采取水平分層澆筑，每層澆筑高度控制在以內(nèi)，在豎向上澆筑速度控制在，混凝土初凝時(shí)間控制在，混凝土容重，摻加外加劑，取，混凝土坍落度，因此取，根據(jù)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTJ0412000）附錄，所以 1

9、.2.1.4 支架自重 計(jì)算計(jì)算每步腳手架自重：式中：步距（）； 立桿每米重量（）； 縱向橫桿單件重量（）； 內(nèi)外立桿間斜桿或十字撐重量（）。按最大值進(jìn)行計(jì)算，步距取，縱、橫向距離取，步數(shù)取5步， 1.2.2 箱梁自重分析根據(jù)以上箱梁自重荷載計(jì)算得1.2.2.1 現(xiàn)澆箱BB斷面：翼板范圍箱梁自重 Q1= 8.448KN/；中腹板范圍箱梁自 Q1= 27.7KN/；邊腹板范圍箱梁自重 Q1= 13.26KN/；箱室下底板范圍箱梁自重 Q1= 13.000KN/ ；1.2.2.2 現(xiàn)澆箱梁AA、DD斷面：翼板范圍箱梁自重 Q1=26×0.45=11.7KN/（A-A、D-D斷面）；箱室下

10、底板范圍箱梁自重 Q1=26×（0.25+0.25）=13.0KN/ (A-A截面) Q1=26×（0.25+0.40）=16.9KN/ (D-D截面)箱室范圍箱梁自重 Q1=38.20KN/ (A-A截面) Q1=56.34KN/ (D-D截面) 1.2.2.3 分析根據(jù)滿堂支架縱、橫向及步距的布置情況，即在墩柱前后各6.0 m范圍，立桿縱向間距60cm，其余立桿縱向間距90cm；箱梁底板下橫向間距90cm，腹板下橫向間距60cm，翼板下橫向間距120cm；步距120 cm 。綜合以上箱梁不同斷面、不同部位自重計(jì)算及支架布置得出如下結(jié)論：現(xiàn)澆箱梁B-B斷面翼板范圍為箱梁翼

11、板受力最差且最具代表性的部位，在此范圍支架設(shè)置縱橋向間距×橫橋向間距×橫桿步距為90 cm×120cm×120cm；底板范圍支架設(shè)置縱橋向間距×橫橋向間距×橫桿步距為90 cm×90cm×120cm。因此箱梁F-F斷面翼板、底板均需要進(jìn)行結(jié)構(gòu)驗(yàn)算?，F(xiàn)澆箱梁A-A、D-D斷面此位置為箱梁端中、橫梁，是箱梁自重最大的部位，但由于箱梁端、中橫梁基本落在在墩頂范圍內(nèi)，不必設(shè)置鋼管支架，只需直接在墩頂設(shè)置縱、橫向15cm×15cm方木（橫梁底板與墩頂距離為30cm）結(jié)構(gòu)驗(yàn)算1.2.3 箱梁底模驗(yàn)算本施工方案除箱梁端

12、、中橫梁在墩頂設(shè)置橫向15cm×15cm方木，間距為30cm，其余范圍橫向均設(shè)置10cm×10cm方木，間距30cm。根據(jù)以上箱梁不同斷面、不同部位自重計(jì)算及箱梁模板下橫向方木布置情況，通過綜合分析，可以得出現(xiàn)澆箱梁D-D斷面箱室范圍，為整跨箱梁不同斷面、不同部位自重最大值、受力最差的位置，因此有必要進(jìn)行底模板受力驗(yàn)算。通過上面計(jì)算得：現(xiàn)澆箱梁D-D斷面箱室范圍箱梁自重Q1=56.34KN/。本方案箱梁底模采用一類一等品規(guī)格為竹膠板，竹膠板下橫向方木間距均為。查公路施工手冊(cè)（橋涵下冊(cè)）表13-17竹編膠合板力學(xué)性能，得，彎曲強(qiáng)度，彈性模量。1.2.3.1 現(xiàn)澆箱梁D-D斷面

13、箱室范圍底模板計(jì)算由于模板的連續(xù)性，在均勻荷載的作用下，計(jì)算時(shí)按3跨不等跨連續(xù)梁計(jì)算，受力分析見箱室范圍底模板計(jì)算簡(jiǎn)圖。查路橋施工計(jì)算手冊(cè)附表2-10，得： 箱梁箱室范圍模板跨度。 模板彎曲強(qiáng)度計(jì)算：Q=1.0×（Q1 +Q2 +Q3+Q4)×0.3 =1.0×（56.34+1.5+2.5+2.0）×0.3 =18.702 KN=-0.107×18.702×0.3²=-0.18 模板計(jì)算寬度取，經(jīng)計(jì)算，箱室范圍底模板彎曲強(qiáng)度滿足要求。 模板撓度計(jì)算F = 0.464×10-3m=0.464mm0.75mm經(jīng)計(jì)算，箱

14、室范圍底模板撓度滿足要求。通過以上對(duì)本橋A-A、D-D斷面箱室范圍箱梁自重最大的底模板進(jìn)行彎曲強(qiáng)度和撓度分析計(jì)算，得出該滿堂支架底模板設(shè)置滿足要求。1.2.4 箱梁側(cè)模板驗(yàn)算本方案箱梁側(cè)模采用一類一等品規(guī)格為的竹膠板，竹膠板下設(shè)置間距的方木。查公路施工手冊(cè)（橋涵下冊(cè)）表13-17竹編膠合板力學(xué)性能，得，彎曲強(qiáng)度，彈性模量。計(jì)算時(shí)按3跨不等跨連續(xù)梁計(jì)算，查路橋施工計(jì)算手冊(cè)附表2-10，得： 箱梁側(cè)模板跨度。 模板彎曲強(qiáng)度計(jì)算 模板計(jì)算寬度取， 經(jīng)計(jì)算，側(cè)模板彎曲強(qiáng)度滿足要求。 模板撓度計(jì)算經(jīng)計(jì)算，側(cè)模板撓度滿足要求。通過以上對(duì)本橋側(cè)模板進(jìn)行彎曲強(qiáng)度和撓度分析計(jì)算，得出該滿堂支架側(cè)模板設(shè)置滿足要求

15、。1.2.5 扣件式鋼管支架立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗(yàn)算 碗扣式鋼管腳手架與支撐與扣件式鋼管腳手架與支架一樣，同屬于桿式結(jié)構(gòu)，以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸心相接，且橫桿的“”型插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對(duì)立桿受壓后的側(cè)向變形具有較強(qiáng)的約束能力，因而碗扣式鋼管支架穩(wěn)定承載能力顯著高于扣件式鋼管支架，一般都高出20%以上，甚至超過35%。本工程現(xiàn)澆箱梁支架按鋼管扣件式支架進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算，計(jì)算結(jié)果同樣適用與碗扣式支架，相對(duì)于扣件式支架安全系數(shù)相當(dāng)于1.2倍以上。1.2.5.1 現(xiàn)澆箱梁A-A斷面1.2.5.1.1 A-A斷面翼板部位在此范圍支架設(shè)置縱橋向間距×橫橋向間距

16、×橫桿步距為。 立桿強(qiáng)度驗(yàn)算根據(jù)公路施工手冊(cè)橋涵下冊(cè)表13-5碗扣式構(gòu)件設(shè)計(jì)荷載，橫桿步距為120cm時(shí)，每根立桿設(shè)計(jì)允許荷載。立桿實(shí)際承受的荷載為：(組合風(fēng)荷載)，式中：支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力； 構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力； 施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和。于是，有： ； ；則， ，強(qiáng)度滿足要求。 立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式：鋼管所承受的垂直荷載，計(jì)算得；A為鋼管的截面積，；W為截面模量，為軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長(zhǎng)細(xì)比查表即可求得，回轉(zhuǎn)半徑，L為立桿步距，,參照建筑施工扣件式鋼管腳

17、手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄C得。為計(jì)算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的彎矩：式中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩；風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值； 立桿縱距；立桿步距； 式中：風(fēng)壓高度變化系數(shù)，本工程鄰近海面，地面粗糙度為A類，離地面高度不大于10m，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）表7.2.1風(fēng)壓高度變化系數(shù)得；風(fēng)荷載體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.3.1風(fēng)荷載體型系數(shù)第36項(xiàng)得；基本風(fēng)壓（），查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表D.4雪壓和風(fēng)壓表，得，故：，所以，計(jì)算結(jié)果說明箱梁A-A斷面翼板部位支架是安全穩(wěn)定的。1.2.5.1.2 D-D斷面箱室下底板部位在此范圍支架設(shè)置縱橋向間距×橫橋向間距×橫桿步距為

18、。 立桿強(qiáng)度驗(yàn)算根據(jù)公路施工手冊(cè)橋涵下冊(cè)表13-5碗扣式構(gòu)件設(shè)計(jì)荷載，橫桿步距為120cm時(shí)，每根立桿設(shè)計(jì)允許荷載。立桿實(shí)際承受的荷載為：(組合風(fēng)荷載)，式中：支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力； 構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力； 施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和。于是，有：； ；則， ，強(qiáng)度滿足要求。 立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式：鋼管所承受的垂直荷載，計(jì)算得；A為鋼管的截面積，；W為截面模量，為軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長(zhǎng)細(xì)比查表即可求得，回轉(zhuǎn)半徑，L為立桿步距，,參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄C

19、得。為計(jì)算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的彎矩：式中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩；風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值； 立桿縱距；立桿步距； 式中：風(fēng)壓高度變化系數(shù)，本工程鄰近海面，地面粗糙度為A類，離地面高度不大于10m，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）表7.2.1風(fēng)壓高度變化系數(shù)得；風(fēng)荷載體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.3.1風(fēng)荷載體型系數(shù)第36項(xiàng)得；基本風(fēng)壓（），查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表D.4雪壓和風(fēng)壓表，得，故：，所以，計(jì)算結(jié)果說明箱梁D-D斷面箱室下底板部位支架是安全穩(wěn)定的。綜上所述，現(xiàn)澆箱梁D-D斷面翼板、箱室下底板不同部位支架是安全穩(wěn)定的。1.2.5.1.3 B-B斷面中腹板下底板部位在此范圍支架設(shè)置

20、縱橋向間距×橫橋向間距×橫桿步距為。 立桿強(qiáng)度驗(yàn)算根據(jù)公路施工手冊(cè)橋涵下冊(cè)表13-5碗扣式構(gòu)件設(shè)計(jì)荷載，橫桿步距為120cm時(shí)，每根立桿設(shè)計(jì)允許荷載。立桿實(shí)際承受的荷載為：(組合風(fēng)荷載)，式中：支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力； 構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力； 施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和。于是，有：NG1K=0.6×0.9×Q1=0.6×0.9×27.7=14.958； NG2K=0.6×0.9×Q2=0.6×0.9×1.5=0.81 ；則， = 1.2（14.958+0.81）+0.85&#

21、215;1.4×4.185 =23.90175 強(qiáng)度滿足要求。 立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式：鋼管所承受的垂直荷載，計(jì)算得；A為鋼管的截面積，；W為截面模量，為軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長(zhǎng)細(xì)比查表即可求得，回轉(zhuǎn)半徑，L為立桿步距，,參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄C得。為計(jì)算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的彎矩：式中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩；風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值； 立桿縱距；立桿步距； 式中：風(fēng)壓高度變化系數(shù)，本工程鄰近海面，地面粗糙度為A類，離地面高度不大于10m，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009

22、-2001）表7.2.1風(fēng)壓高度變化系數(shù)得；風(fēng)荷載體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.3.1風(fēng)荷載體型系數(shù)第36項(xiàng)得；基本風(fēng)壓（），查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表D.4雪壓和風(fēng)壓表，得，故：，所以，計(jì)算結(jié)果說明箱梁B-B斷面中腹板下底板部位支架是安全穩(wěn)定的。綜上所述，現(xiàn)澆箱梁B-B斷面中腹板下不同部位支架是安全穩(wěn)定的。1.2.6 碗扣節(jié)點(diǎn)、立桿頂托、立桿底座承載力驗(yàn)算根據(jù)以上箱梁自重荷載計(jì)算得，現(xiàn)澆箱梁B-B斷面中腹板范圍箱梁自重 Q1= 27.7KN/，邊腹板范圍箱梁自重 Q1= 13.26KN/。現(xiàn)澆箱梁A-A斷面翼板范圍箱梁自重Q1=26×0.45=11.7KN/（A-A斷面）,箱室下底板

23、范圍箱梁自重Q1=13.0KN/,箱室范圍箱梁自重 Q1=38.20KN/.通過以上比較得，箱梁混凝土自重最大為D-D斷面箱室范圍箱梁自重，其值為 Q1=56.34KN/。1.2.6.1 碗扣節(jié)點(diǎn)承載力驗(yàn)算碗扣節(jié)點(diǎn)承載力按下式驗(yàn)算：式中：下碗扣抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值不小于60 kN，取60 kN。 =(56.34+1.5+2.5+2.0)×0.6×0.9 =33.6636KN，安全系數(shù)取1.0，Nmax=33.6636Qb=60KN，滿足碗扣抗剪強(qiáng)度要求。1.2.6.2 立桿頂托承載力驗(yàn)算立桿頂托承載力按下式驗(yàn)算：式中：頂托設(shè)計(jì)值不小于40 kN，取40 kN。 =(56.34+1

24、.5+1.0+2.0)×0.6×0.9 =32.8536KN，安全系數(shù)取1， ，滿足頂托強(qiáng)度要求。1.2.6.3 立桿底座承載力驗(yàn)算立桿底座承載力按下式驗(yàn)算：式中：底座設(shè)計(jì)值不小于40 kN，取40 kN。 =(56.34+1.5+1.0+2.0+4.75)×0.6×0.9 =35.4186KN，安全系數(shù)取1，滿足頂托強(qiáng)度要求。1.3 地基承載力驗(yàn)算根據(jù)地基承載力處理方式以及由以上立桿底座承載力計(jì)算得，按照最不利荷載， Nmax=35.4186KN，立桿可調(diào)底座面積，立桿底座下混凝土基礎(chǔ)承載力：=Nmax/Ab=35.4186/0.0225=所以，立桿底

25、座下混凝土基礎(chǔ)強(qiáng)度滿足要求。底座放置在混凝土上，按照力傳遞面積計(jì)算：按照最不利荷載考慮：通過計(jì)算該方案地基承載力滿足施工要求。1.4 滿堂支架整體抗傾覆分析計(jì)算根據(jù)JTJ0412000公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范9.2.3條穩(wěn)定性要求，支架在自重和風(fēng)荷載等作用下的抗傾覆穩(wěn)定時(shí)，傾覆穩(wěn)定系數(shù)不得小于1.3。采用本橋中跨25m驗(yàn)算支架抗傾覆能力：橋梁寬2×17m，長(zhǎng)126m，支架寬20.60m，支架橫橋向36排，縱橋向27排，高度取6m。KTC50型可調(diào)托撐共需要36×27×2=1944個(gè)；立桿需要36×27×6=5832m；縱橋向橫桿需要27×

26、7（層數(shù)）×25=4725 m；橫橋向橫桿需要36×7（層數(shù)）×20.6=5191m；故，鋼管總重；KTC50型可調(diào)托撐總重；所以，；穩(wěn)定力矩，；依據(jù)以上對(duì)風(fēng)荷載計(jì)算 梁底部支架高與梁高取7.6m，25m跨迎風(fēng)面積，25 m跨共受力；傾覆力矩；所以，計(jì)算結(jié)果說明本方案的滿堂支架整體滿足抗傾覆要求。1.5 支架的預(yù)壓1.5.1 預(yù)壓的目的為檢查地基承載力及支架承受梁體荷載的能力，減少和消除支架產(chǎn)生的非彈性變形、碗扣件接頭、碗扣件與方木、方木間的間隙、地基瞬時(shí)沉降等并獲取支架預(yù)壓沉降觀測(cè)值用來(lái)做設(shè)置預(yù)拱值的參考數(shù)據(jù)。1.5.2 加載方法支架搭設(shè)完畢、底板模板鋪設(shè)完畢之

27、后進(jìn)行加載預(yù)壓。預(yù)壓采用鋼筋進(jìn)行，用25t汽車吊吊裝鋼筋，按要求的位置和高度人工配合堆碼，預(yù)壓重量為設(shè)計(jì)重量的1.2倍。預(yù)壓分兩級(jí)進(jìn)行，第一級(jí)荷載控制在總荷載的2/3左右。第一次加載后，荷載維持一天進(jìn)行觀測(cè)，第二天，進(jìn)行最后一級(jí)荷載加載。最后一級(jí)維持時(shí)間根據(jù)預(yù)壓沉降觀測(cè)值確定，連續(xù)3天，每天沉降觀測(cè)平均值小于3mm后，即可卸載。預(yù)壓過程中對(duì)支架沉降進(jìn)行連續(xù)觀測(cè)。以I匝道2#橋第二聯(lián)為例，箱梁底部共加載約1332T，在翼緣板范圍內(nèi)每側(cè)加載約406T。1.5.3 觀測(cè)點(diǎn)設(shè)置及觀測(cè)頻率1.5.3.1 觀測(cè)點(diǎn)設(shè)置觀測(cè)點(diǎn)縱向按照箱梁跨度的0.25L、0.5L、0.75L及距墩柱中心前后1.5m設(shè)置5個(gè)斷

28、面，每個(gè)斷面橫向設(shè)置7個(gè)點(diǎn),具體布置詳見支架斷面觀測(cè)點(diǎn)布置圖。1.5.3.2 沉降觀測(cè)頻率每級(jí)荷載添加前觀測(cè)一次；每級(jí)荷載添加完畢觀測(cè)一次；每天至少觀測(cè)一次；卸載前觀測(cè)一次； 卸載后觀測(cè)一次。1.5.3.3 觀測(cè)注意事項(xiàng) a.觀測(cè)頻率和時(shí)間按上述規(guī)定外，可根據(jù)實(shí)際情況適當(dāng)增加或延長(zhǎng)。b.箱梁澆注前在腹板位置與預(yù)壓對(duì)應(yīng)位置設(shè)置觀測(cè)點(diǎn)，觀測(cè)混凝土施工過程中的支架沉降。c.每次觀測(cè)得到的數(shù)據(jù)認(rèn)真記錄在沉降量觀測(cè)專用表格內(nèi)。1.5.4 數(shù)據(jù)整理分析及預(yù)拱度的設(shè)置1.5.4.1 數(shù)據(jù)整理分析觀測(cè)結(jié)束對(duì)測(cè)量數(shù)據(jù)進(jìn)行處理，根據(jù)總沉降值和卸載后觀測(cè)值計(jì)算彈性變形量。1.5.4.2 預(yù)拱度的設(shè)置確定預(yù)拱度時(shí)考慮

29、下列因素：支架在荷載作用下的總變形量，支架在荷載作用下的彈性壓縮，支架在荷載作用下的非彈性壓縮；箱梁設(shè)計(jì)反拱度，根據(jù)設(shè)計(jì)院提供。根據(jù)梁的拱度值線形變化，其它各點(diǎn)的預(yù)拱度值，應(yīng)以中間點(diǎn)為最高值，以梁的兩端為零，按二次拋物線進(jìn)行分配。預(yù)拱度曲線方程：取梁端點(diǎn)為坐標(biāo)原點(diǎn)，跨長(zhǎng)為L(zhǎng)，主梁跨中反拱度值，反拱度向下設(shè)置。本方案中充分考慮各種因素反拱度值按2.0cm考慮，各點(diǎn)預(yù)拱度設(shè)置根據(jù)上式計(jì)算。根據(jù)箱梁砼澆注結(jié)束沉降觀測(cè)量值、預(yù)應(yīng)力施加完畢后一段時(shí)間觀測(cè)所得的起拱度與預(yù)壓觀測(cè)量值的對(duì)比，進(jìn)一步調(diào)整預(yù)拱值。根據(jù)箱梁砼澆注結(jié)束沉降觀測(cè)量值、預(yù)應(yīng)力施加完畢后一段時(shí)間觀測(cè)所得的起拱度與預(yù)壓觀測(cè)量值的對(duì)比，進(jìn)一步調(diào)整預(yù)拱值。1.1 支架施工安全措施1.1.1 支架搭設(shè)1、對(duì)進(jìn)入現(xiàn)場(chǎng)的腳手架構(gòu)配件，使用前應(yīng)對(duì)其質(zhì)量進(jìn)行復(fù)檢。構(gòu)配件應(yīng)按品種、規(guī)格分類放置在堆料區(qū)內(nèi)或碼放在專用架上，清點(diǎn)好數(shù)量備用。腳手架堆放場(chǎng)地排水應(yīng)暢通，不得有積水。2、腳手架搭設(shè)場(chǎng)地必須平整、堅(jiān)實(shí)、排水措施得當(dāng)。底座安放應(yīng)符合下列規(guī)定：底座必須準(zhǔn)確地放在定位線上，底座的軸心線應(yīng)與地面垂直，底座鋼板不得有明顯變形，底面必須保持水平，使底座與地面完全接觸，不得懸空。3、本橋梁滿堂支架步距、縱距、橫距嚴(yán)格按照箱梁現(xiàn)澆支架縱、橫向構(gòu)架圖進(jìn)行施工，不得擅自改變。每搭完一步腳手架后，應(yīng)校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。4、