建筑施工之腳手架結構模板支撐架的構造和設計

1、建筑施工之腳手架結構模板支撐架的構造和設計采用腳手架桿配件搭設模板支撐架是常用的施工方法之一。此類模板支撐架（主要是梁板模板支撐架）承受的荷載作用既不同于，又顯著大于相應的腳手架，必須加強構造和按腳手架結構進行設計和計算，以滿足施工要求和確保使用安全。本節(jié)主要介紹采用腳手架桿配件搭設的、按腳手架結構計算的模板支撐架。5-3-1 腳手架結構模板支撐架的類別和一般構造5-3-1-1 腳手架結構模板支撐架的類別和構造要求1類別用腳手架材料可以搭設各類模板支撐架，包括梁模、板模、梁板模和箱基模等，并大量用于梁板模板的支架中。在板模和梁板模支架中，支撐高度4.0m者，稱為“高支撐架”，有早拆要求及其裝置

2、者，稱為“早撐模板體系支撐架”?？奂健⑼肟凼胶烷T式鋼管腳手架材料均可用于構造模板支撐架，并各具特點。按其構造情況可作以下分類：（1）按構造類型劃分1）支柱式支撐架（支柱承載的構架）；2）片（排架）式支撐架（由一排有水平拉桿聯(lián)結的支柱形成的構架）；3）雙排支撐架（兩排立桿形成的支撐架）；4）空間框架式支撐架（多排或滿堂設置的空間構架）。（2）按桿系結構體系劃分1）幾何不可變桿系結構支撐架（桿件長細比符合桁架規(guī)定、豎平面斜桿設置不小于均占兩個方向構架框格的1/2的構架）；2）非幾何不可變桿系結構支撐架（符合腳手架構架規(guī)定，但有豎平面斜桿設置的框格低于其總數1/2的構架）。（3）按支柱類型劃分1）

3、單立桿支撐架；2）雙立桿支撐架；3）格構柱群支撐架（由格構柱群體形成的支撐架）；4）混合支柱支撐架（混用單立桿、雙立桿、格構柱的支撐架）。（4）按水平構架情況劃分1）水平構造層不設或少量設置斜桿或剪力撐的支撐架；2）有1或數道水平加強層設置的支撐架，又可分為：a板式水平加強層（每道僅為單層設置，斜桿設置1/3水平框格）；b桁架式水平加強層（每道為雙層，并有豎向斜桿設置）。此外，單雙排支撐架還有設附墻拉結（或斜撐）與不設之分，后者的支撐高度不宜大于4m。支撐架的所受荷載一般為豎向荷載，但箱基模板（墻板模板）支撐架則同時受豎向和水平荷載作用。2設置要求支撐架的設置應滿足可靠承受模板荷載、確保沉降、

4、變形、位移均符合規(guī)定、絕對避免出現(xiàn)坍塌和垮架的要求，并應特別注意確保以下三點：（1）承力點應設在支柱或靠近支柱處，避免水平桿跨中受力；（2）充分考慮施工中可能出現(xiàn)的最大荷載作用，并確保其仍有2倍的安全系數；（3）支柱的基底絕對可靠，不得發(fā)生嚴重沉降變形。3構造的一般要求（1）梁模板支撐架的構造型式梁模板支撐架的常見構造形式有以下5種（圖5-94）：1）由勁性支柱（如4根立桿的“格構柱”、雙立桿的“梯形柱”和“粗管柱”等）加多層水平拉桿和剪力撐構成的“支柱式結構”，其支撐（架）高度超過4m時，應視需要加設側向（出平面）斜撐（即“拋撐”）；2）由密設（取較小的立桿縱距）的單立桿與水平桿、斜桿或剪刀

5、撐構成的單排（片式）構架，支架高度不宜超過4m，并視需要設置側向斜撐；3）由單列多層門架與相應的水平架、交叉支撐、縱向掃地桿、封口桿（設于首層門架底部的橫向掃地桿）和縱向水平加強桿構成的單列門式支撐架，其構造相近于雙排立桿支架。在需要時加設外側長剪刀撐；4）由相互交錯或交錯重疊布置的雙列多層門架與相應交叉拉桿和以扣件連接的縱向水平桿、掃地桿、封口桿組成的雙列重疊門式支撐架，其構造相近于四排立桿支架。在需要時加設外側長剪刀撐；5）采用單立桿或雙立桿的雙排模板支架。圖5-94 梁模板支撐架構造形式1）勁性支柱構造；2）密設單立桿排架構造；3）單列門架構造；4）交錯重疊雙列門架構造；5）雙排支架構造

6、1-側向支撐；2-掃地桿；3-封口桿；4-交錯間隔布置門架；5-交錯重疊布置門架；6-門架上部加強桿；7-門架頂面加強桿3）5）三種形式支架的高度一般不宜大于10m，否則應考慮采取擴座（即加寬底部構造，以加強其整體穩(wěn)定性）措施。當支架邊側有相距較近（例如2.0m）的墻體結構可供設置附墻拉結時，支架高度可以超過10m。（2）梁板模板支撐架的構造形式梁板模板支撐架是梁模板支撐架和（樓）板模板支撐架的組合，構成整體空間框架（圖5-95）。當樓板梁（框架梁、肋梁、井字梁）的截面和梁間距較大時，需要梁下支撐立桿的間距顯著小于板下支撐立桿的間距，即需要采用支架立桿的變距布置；當樓板梁的截面和梁間距較小時，

7、則?？刹捎弥Ъ芰U的等距布置。而采用等距布置，但即使不同的立桿（單立桿、雙立桿、組合立桿）時，也能適應梁和板的荷載相差較大的情況。圖5-95 梁板模板支撐架構造形式A-幾何不可變桿系結構；a-非幾何不可變桿系結構；B-有水平加強層；m-變桿距；n-變步距高度4m者，稱為“普通梁板模板支撐架”，高度4m者，稱為“梁板模板高支撐架”，高支撐架需要相應縮小構架的柱距（立桿縱距、橫距）、步距（水平桿豎向間距）和增加斜桿、剪刀撐的設置，當高度超過10m時，還應視需要設置一到數層水平加強層構造。梁板模板支撐架，采用整體空間框架結構時的構造形式，按4種構架因素組合，可形成表5-82所示的14種?？臻g框架結構

8、支架的構造因素和構造形式 表5-82支架構造因素代號支架構造形式1幾何不可變桿系結構AABMN； abmn；2非幾何不可變桿系結構aABMn； abmN；3有水平加強構造層BABmn； abMN；4無水平加強構造層bAbmn； BMN；5立桿等距（雙向或單向）MAbMN； aBMn；6立桿不等距（雙向或單向）maBmn；AbMn；7水平桿等步距（各層）NBAbmN；8水平桿變步距（各層）n原表有移動，看不清。（3）梁模板、梁板模板支撐架構造的一般要求梁和梁板模板支撐架的構造參數需經驗算確定，其初選參數應符合表5-83和表5-84的構造要求。梁模板支撐架構造的一般要求 表5-83構造形式構造的一

9、般要求勁性支柱構造勁性支柱（雙立桿或格構柱）的寬度b1宜梁寬b300mm；勁性支柱的縱距l(xiāng)a和水平桿的步距h宜不大于1.2m（雙立桿）或1.5m（格構柱）；掃地桿距樓地面的高度h0宜300mm；直接承受荷載的立桿及其頂托（座）伸出頂水平桿之上的自由高度（至托座板面）h1宜400mm；剪刀撐應滿高設置，視需要設置頂部第2道水平桿；支架高度不宜6m。當架高H4m時，應設置側向斜撐；所有桿件（立桿、水平桿、斜桿）之間相接處均應用扣件連接緊固（擰緊扭力矩為4060N·m）密設單立桿排架立桿不宜采用避厚3.5mm的薄壁鋼管；支架高度應4m；必須設置側向斜撐，斜角45°60°

10、，支點高度應位于3/5H處；立桿間距1.0m；水平桿步距宜1.0m；剪刀撐滿高設置。其他同單列門架構造梁模板荷載宜直接作用于門架立桿上或立桿與加強桿之間。當梁模板荷載居于門架中部時，應采取增設門架上部加強桿或托梁件（將跨中荷載傳于立桿上），嚴禁門架單側支柱受力；除兩側均交叉支撐和每層滿設水平架外，首層門架設掃地桿（縱向）和封口桿（橫向），各層門架立桿對接處均設水平加強桿；在頂層門架上部加設一道雙向水平加強桿（類似掃地桿和封口桿）；外側滿設剪刀撐交錯重疊雙列門架構造兩列門架橫向交錯（使梁的荷載落于雙列門架所形成的內立桿之間）和縱向間距（相鄰門架間距為0.5la）或重疊（門架排距為la）；交叉支撐

11、滿設；水平加強桿設于門架兩邊側立桿和中部門架橫梁之上；長剪刀撐視需要設置單（雙）立桿雙排支架立桿橫距l(xiāng)b11.0m；立桿縱距l(xiāng)a1.5m；支架高度不宜8m，當架高6m時，應設側向斜撐。其他同梁板模板支撐架構造的一般要求 表5-84序次構造要求事項幾何不可變桿系結構非幾何不可變桿系結構支架高度4m4m4m4m1設斜桿（含剪刀撐）的框格占構架框格總數的比例1/21/22掃地桿雙向滿設雙向滿設3立桿桿距l(xiāng)a、lb1.5m1.2m1.2m1.0m4水平桿步距h1.5m1.2m1.2m1.0m5水平加強層設置不設頂部、底部和變步距處等不設頂部、底部和變步距處等6水平加強層間距-68m-68m注：1水平加

12、強層的作用為加強支架整體剛度和分布不均勻的集中荷載，其下的豎向斜桿一般只設于周邊；2非幾何不可變桿系結構的剪刀撐和斜桿設置不低于相應腳手架的構造規(guī)定；3依承載需要和計算結果決定是否采用變桿距和變步距。5-3-1-2 腳手架結構模板支撐架的一般構造1使用碗扣架材料搭設的模板支撐架用碗扣式腳手架系列構件可以組裝各種類型的支撐架。其一般組架結構見圖5-96，由立桿墊座（或立桿可調座）、立桿、頂桿、可調托撐以及橫桿和斜桿（或斜撐、剪刀撐）等組成。使用不同長度的橫桿可組成不同立桿間距的支撐架。當所需要的立桿間距與標準橫桿長度（或現(xiàn)有橫桿長度）不符時，可采用兩組或多組組架交叉疊合布置，橫桿錯層連接（圖5-

13、97）。圖5-96 支撐架結構圖5-97 支撐架交叉布置對于樓板等荷載較小，但支撐面積較大的模板支架，一般不必把所有立桿連成整體，可分成幾個獨立支架，只要高寬（以窄邊計）比小于3：1即可，但至少應有兩跨（即三根立桿）連成一整體。對一些重載支撐架或支撐高度較高（大于10m）的支撐架，則需把所有立桿連成一整體，并根據具體情況適當加設斜撐、橫托撐或擴大底部架（圖5-98）。圖5-98 重載支撐架構造可調橫托撐可用作側向支撐（圖5-99），應與橫桿相對，并兩側對稱設置。圖5-99 橫托撐設置構造位于支架外側面的斜桿可設于節(jié)點處。但支架中間立桿節(jié)點處的碗扣中因已有橫桿裝入，可裝于立桿的其他碗扣接頭中（見

14、圖5-98中的2、4跨斜桿）或采用扣件式鋼管桿件。支架高度4m的普通模板支撐架的一般構造示于圖5-100中。圖5-100 以板為主的布置方式碗扣架由于桿件軸心受力、桿件和節(jié)點間距定型、整架穩(wěn)定性好和承載力大，而特別適合于構造超高、超重的梁板模板支撐架，用于高大廳堂（如電視臺的演播大廳、賓館門廳、劇院等）、結構轉換層和道橋工程施工中。圖5-101所示即為一箱型截面橋梁模板的支撐架，其設計荷載達30kN/m2，立桿沿橋梁橫向布置，依上部荷載要求采用變桿距（0.6m、0.9m、1.2m和1.5m），縱向采用等桿距，以利于水平桿的設置。當施工期間要求不斷交通時，可視需要留出車輛通道（圖5-102），對

15、通道兩側荷載顯著增大的支架部分則采用密排（桿距0.60.9m）設置，亦可用格構式支柱組成支墩（圖5-103）或支撐架（圖5-104）。格構式支撐柱由立桿、頂桿和0.30m橫桿組成（橫桿步距0.6m），在其底部設支座（有普通墊座、可調墊座和轉角座，轉角座用于斜支撐柱的底座），頂部設可調座（圖5-105）。支撐柱的允許荷載隨高度的加大而降低：H5m時為140kN；5mH10m時為120kN；10mH15m時為100kN。當支撐柱間用橫桿連成整體時，其承載能力將會有所提高。當使用轉角座時，應用地錨將其固定牢固。以上構造形式均可在有相應需要的建筑工程中應用。圖5-101 現(xiàn)澆箱型截面鋼筋混凝土橋梁模板

16、支撐架圖5-102 不中斷交通的橋梁支撐架圖5-103 栓焊鋼梁支撐墩圖5-104 由支撐柱組成的支撐架構造圖5-105 支撐柱構造2使用門架材料搭設的模板支撐架用門架構造模板支撐架時，其構架根據施工要求和荷載情況確定，其構造形式按其用途大致有以下幾種：（1）作梁模板支撐1）門架垂直于梁軸線的標準構架布置。即按1.8m間距，兩側面裝交叉支撐，門架橫梁上架設順木方以支撐梁底模板（圖5-106a），側模支撐可按一般梁模構造、通過斜撐桿傳給支撐架，為確保支撐架穩(wěn)定，可視需要在底部加設掃地桿、封口桿和在門架上部裝上水平架。2）門架平行于梁軸線的兩排布置。排距根據需要確定，一般為0.81.2m，排間裝以

17、適合的交叉支撐或以橫桿連接固定，同排門架間用大橫桿連接固定（圖5-106b）。圖5-106 梁模板支撐布置（a）垂直于梁軸線布置方式；（b）平行于梁軸線布置方式1-門架；2-交叉支撐；3-梁；4-模板；5-小楞；6-托梁；7-調節(jié)梁；8-水平加固桿3）門架垂直于梁軸線的交錯布置。這種布置可使梁的集中荷載作用點避開門架的跨中，以適應大型梁的支撐要求。布置形式可以采用疊合或錯開，即用兩對（架距0.9m）或3對（架距0.6m）門架按標準構架尺寸交錯布置并全部裝設交叉支撐，并視需要在縱向和橫向設拉桿連接固定和加強（圖5-107）。圖5-107 梁模板支撐的門架交錯布置（a）立面圖；（b）兩對門架重疊布

18、置；（c）兩對門架交錯布置；（d）3對門架交錯布置1-門架；2-交叉支撐（2）作梁、板模板支撐樓板的支撐可按滿堂腳手架構造，梁的支撐可按上述構造，在設計時注意它們之間的整體組合和拉結。3使用扣件架材料搭設的模板支撐架由于扣件式鋼管腳手架材料具有可任意組合的突出特點，因此，可以按設計要求組裝成各種形式和承載要求的模板支撐架，本節(jié)和本章均有相應圖示可供讀者參考。5-3-2 腳手架結構模板支撐架的設計計算5-3-2-1 腳手架結構模板支撐架的設計計算要求1模板支撐架的結構工作特點無論是梁模板、樓板模板或梁板模板支撐架，當采用腳手架桿件搭設，即采用腳手架結構時，一般都具有以下結構工作特點：（1）模板支

19、架以承受豎向荷載的壓力作用為主，支架的工作安全主要受其整體或單肢立桿的穩(wěn)定承載能力控制；（2）在各種結構和構造的模板支架中，無論是顯形的受壓柱（鋼管柱、格構柱等）或是隱形的受壓柱（即將單元支架或支架段就視為一軸心受壓桿件），其穩(wěn)定承載能力取決于壓桿的柔度（即桿件的計算長細比）和結構的約束條件；（3）計算壓桿的柔度隨立桿步距h，立桿頂端的自由長度h1、支架的高度H及高寬比H/B的增大而增大，而約束條件則介于兩端鉸支（1.0）與一端固定、一端自由（2.0）之間，受構架尺寸、桿件線剛度、斜桿和附著拉結桿件設置以及桿件連接（結）的緊固程度（如扣件的擰緊程度）等因素的影響；（4）不考慮支架各立桿（柱）之

20、間的幫忙（即應力重分布）作用。試驗表明，下部采用雙立桿的腳手架，主立桿荷載自單、雙立桿的交接處往下傳7步后才能完全達到平均受力，雙立桿的間距只有0.2m左右，而支架立桿的間距為0.61.5m，雖也會有些幫忙作用，但難以量定，因此不予考慮。當需要調整相差過大的立桿荷載時，可采用變桿距或合理確定模板荷載傳力點（即模板支架的支承點）的辦法加以解決。2模板支撐架的設計計算要求（1）設計計算項目1）受壓桿件穩(wěn)定性驗算（包括支柱、單肢立桿和支架整體穩(wěn)定性，其中支架的整體穩(wěn)定性一般都轉化為對其長度為步距h的立桿段的穩(wěn)定性驗算）；2）直接承受模板荷載并將其傳給立桿的水平桿件和構造（組合梁、桁架梁等）及其連接件

21、的驗算（承壓、受彎、受彎以及扣件抗滑等）；3）支座、基礎和地基驗算。（2）荷載計算梁、板和梁板模板支架參與計算的荷載項及其取值見表5-85。梁板模板支架參與計算的荷載項及其取值 表5-85荷載項目編號名稱荷載標準值1模板及支架自重按設計圖紙實算。肋形樓板模板的自重可?。?.5kN/m2（木模）；0.75kN/m2（組合鋼模）2新澆混凝土自重普通混凝土取24kN/m2，其他混凝土取其實際的重力密度。當混凝土堆料高度超過100mm時，按實際高度計算3鋼筋自重按設計圖紙實算。一般梁板結構可?。?.1kN/m2（樓板）；1.5kN/m2（梁）4施工荷載（人員及設備自重）計算支架立柱及其他支承結構構件時

22、取1kN/m25振搗混凝土荷載荷載組合對水平模板可取2kN/m2梁模板支架組合1、2、3、5；板和梁板模板支架組合1、2、3、4、5（3）設計計算要求總的要求為：構造合理、受力明確、荷載算夠、驗算合格。其中應特別注意以下幾點：1）模板荷載的作用點應盡量布置在立桿之上（通過使用立桿頂托撐或其他構造措施）或盡量靠近立桿，以消除或減小偏心作用；2）強度和穩(wěn)定驗算，應分別達到相當于單一系數法設計中安全系數K1.5和K2.0的要求；3）立桿的基礎（地）應有足夠的承載能力，且在受載后不得出現(xiàn)超過10mm（或設計限定值）的沉降?；氐臉前鍟r，其下應視需要設置支撐；4）支架的結構和構造中不得出現(xiàn)低于驗算條件的

23、薄弱部位。否則，應按薄弱部位（即最不利受力條件）的荷載和構造參數進行驗算；5）確保節(jié)點構造、斜桿和其他整體性、加強性桿件的設置符合設計要求，使支架具有穩(wěn)定的結構；6）嚴格控制和確保施工中的實施荷載及其分布不超過設計值。5-3-2-2 扣件式鋼管梁板模板支撐架的穩(wěn)定性計算采用扣件式鋼管腳手架材料搭設的梁板模板支撐架（以下簡稱“扣件梁板模板支架”）的工作受其穩(wěn)定承載能力控制。1扣件架規(guī)范對模板支架計算的規(guī)定“模板支架計算”是扣件架規(guī)范后增加的一節(jié)，共作了3條4款規(guī)定，包括要求模板支架的荷載、壓縮變形和抗傾覆計算應符合混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范（GB 50204-92）（注：這是該規(guī)范的規(guī)定，而所

24、用標準現(xiàn)已改為混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范GB 50204-2002）的規(guī)定，支架立桿軸向力設計值N和立桿計算長度l0的計算式。將扣件架規(guī)范中式（）所確定的l0以l01表示，則有：l01h2a （5-83）式中 h支架立桿步距；a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度?？奂芤?guī)范給出的模板支架軸向力設計值N的計算式（）與用于腳手架計算的式（）是相同的，前者取l012ha，而后者取l01k1h。當支架的構造和約束條件與雙排腳手架相同時，則l01應當與l0相同，即l01l0，則有：h2ak2hah（k1-1）/2 （5-84）當l01l0時，其K2.0，可滿足安全要求；當l01l0時，其K

25、2.0，則安全度不夠。當將k1.155×（1.51.8）1.7322.079代入（5-84）式時，要使得按式（5-83）計算的支架立桿釣設計穩(wěn)定承載能力具有K2.0的安全度，就必須使a（0.3670.54）h，即當h1.8m時，需讓a0.660.97m，而這又恰與限制a的初衷相違背。之所以出現(xiàn)這一問題，就是在借用英國標準時，忽視了必須滿足K2.0的要求。按照扣件架規(guī)范的計算規(guī)定，在a（0.3670.54）h時，就會出現(xiàn)不能滿足K2.0要求的結果。鑒于這一存在問題，在計算模板支架時，需要對式（5-83）式作必要的調整，以確保使用安全。2兩類構架梁板模板支架立桿計算長度l0的確定按兩類構

26、架的情況，分別采用相適合的支架立桿計算長度l0的計算式：幾何不可變桿系結構支架：m1、m2考慮扣件式鋼管腳手架穩(wěn)定約束條件中連墻桿和縱向水平桿作用的調整系數，見表5-88。當支架的邊排立桿有附墻連結時，其靠邊兩排立桿按實際的附墻連結情況考慮，其內各排立桿按無附墻連結考慮；當支架邊排無附墻連結時，橫向立桿排數5排的支架按“兩步三跨”邊墻考慮，橫向立桿排數4排的支架按“三步三跨”連墻考慮。模板支架立桿計算長度調整系數k1 表5-86步距h（m）h0.90.9h1.21.2h1.51.5h2.1k11.2431.1851.1671.1633梁板模板支撐架的穩(wěn)定承載能力和驗算步驟（1）梁板模板支架立桿

27、的穩(wěn)定承載能力編制建筑施工腳手架安全技術標準的統(tǒng)一規(guī)定確定的腳手架整體穩(wěn)定性的一般設計表達式，將穩(wěn)定系數和結構重要性系數0（0.9）均歸入式子右端的抗力項，即：以上公式右端就是支架的材料抗力Rd（Af），當立桿為48×3.5普碳鋼管，其A489mm2，f205N/mm2，則有：Rd100.245 （kN） （5-93）支架立桿穩(wěn)定承載能力Rd的數值列入表5-89中。由表中可以看出：當支架高度不變時，l0由1.35變化到3.36，即增加到其2.49倍時，Rd減小至其l01.35時的22.01%23.8%：當l0不變時，隨著高度由4m增加到40m，其Rd為H04m時的77.8%84.17

28、%。（2）設計驗算步驟1）計算模板底梁（楞）以上荷載的標準值；2）依模板構造和荷載情況初選支架立桿布置間距（等間距或變間距）；3）按以下式子粗算立桿軸力的設計值N'：按以上設計計算步驟，一般均可實現(xiàn)合格要求，可避免在盲目情況下先確定構架尺寸所造成的反復調整問題。因為，如果在第3步已發(fā)現(xiàn)N'值偏大時，即應調整桿距。5-3-2-3 碗扣式鋼管模板支撐架的設計計算碗扣式鋼管模板支撐架的桿件之間為軸心相交、構件的整體性和剛度較好，且碗扣節(jié)點具有良好的受力性矩，因而具有比扣件式鋼管腳手架和支撐架較高的穩(wěn)定承載能力，特別適合用于構造各類重荷載的模板支撐架。1碗扣式鋼管模板支撐架承載能力的試

29、驗值碗扣式鋼管腳手架在研制及其使用過程中，相繼作過一些單元和多元架體試驗，其荷載均為加在架體頂部，工作條件更近于支撐架的情況，雖不夠系統(tǒng)，但從表5-90所列的試驗結果中，仍可初步得出以下認識：碗扣式鋼管支架的試驗承載能力 表5-90注：1室內試驗為正規(guī)試驗，采用千斤頂在架體頂部施壓；室外試驗采用設于地面的張拉機、鋼絲繩經導向滑輪在頂部施壓；2破壞形式為整體或局部（12根立桿）失穩(wěn)；3“節(jié)點”斜桿為裝設于立桿和橫桿節(jié)點碗扣上的斜桿，“非節(jié)點”斜桿為裝于其他立桿碗扣上的斜桿；4號的剪力撐設置方式見圖5-57。（1）極限荷載隨斜桿設置量的增加而提高沿縱向（la）兩側面設節(jié)點斜桿的和四個側面都設節(jié)點斜

30、桿的的極限荷載，分別比不設斜桿的提高了37%和173%，四側設置節(jié)點斜桿者，其立桿的極限荷載達74.492.5kN，相當于0.7720.923。（2）設置非節(jié)點斜桿的作用甚微設置非節(jié)點斜桿的的極限荷載僅比提高了約3%。（3）有輔助構架者，承載力提高三跨架的極限荷載比單元架提高了37.61%，3排雙跨架（4個平面單元，受力單元居角部）和的極限荷載比單元架提高了55.56%；3排3跨架（6個平面單元，受力單元距縱向的中部）的極限荷載比提高了71.67%，比提高了10.36%。經分析，輔助構架中與負載單元立桿直接以橫桿相連的每根“幫忙”立桿只分擔了4.5kN（即占立桿荷載45kN的10%）。因此，負

31、荷單元極限承載力的提高應主要來自：1）立桿約束條件的改變（由角立桿變?yōu)檫吜U或中立桿）；2）負載單元架架體剛度和穩(wěn)定性的提高。比較與的結果，也可看出粗短架體比細長架體具有更高的承載力。（4）設連墻撐的作用明顯設連墻撐的極限荷載比（不設連墻撐）提高了22%（但這是雙排架的試驗結果，隨著架體排數的增加，其作用將相應降低）。（5）極限荷載隨步距的減小而增大平面單元尺寸相同的、和，步距1.2m的的極限荷載是步距1.8m的的152.22%，而步距0.6m的更是的242.22%，其單立桿承載達到了109kN，已接近其承載能力的標準值dRd（1.165×100.25kN），雖然并無斜桿設置。說明當

32、斜桿的設置角度偏小時（此時為21.16°），已不起什么作用。2碗扣式鋼管模板支撐架設計計算結果與試驗值的符合程度當碗扣式鋼管模板支撐架亦采用與扣件式鋼管支架基本相同的式子，即在計算立桿的計算長度low時；對于“幾何不可變桿系結構”支架，?。簭谋?-91所列計算值與試驗值的比較中可以看出：碗扣式鋼管支架設計和試驗承載能力的比較 表5-91（1）室外試驗的支架高度為9m左右，支架的結構剛度和約束條件相對較弱，極限荷載的試驗值與計算值的比較結果為：1）無斜桿和兩側面有斜桿設置的單元架（屬于“非幾何不可變桿系結構”支架）室外試驗的極限荷載為按“3步3跨”連墻計算的計算值的1.872.39倍，

33、平均達到K2.20，高于設計安全保證要求的2.026（2×1.013）；而按“2步3跨”連墻計算時，則平均達到K1.73；2）無斜桿的雙排3跨架（即單元架兩邊有輔助架）的K2.23，與兩側設斜桿的單元架的K（2.33）相近；而有連墻構造的無斜桿雙排3跨架的K2.79，其與2.23的比值為1.251，而有兩側斜桿單元架與無斜桿單元架的比值為2.33/1.871.246，兩者非常相近，說明兩側面設斜桿時，起作用相當于加設連墻構造；3）設置四側斜桿的單元架（屬于“幾何不可變桿系結構”構架），其試驗極限荷載為計算值的3.33和3.86倍，平均K3.60。（2）室內試驗的支架高度為5m左右，約為室外試驗支架高度的一半，由于支架的結構剛度和約束條件顯著加強，因而極限荷載提高，其分析結果為：1）無斜桿單元架按“3步3跨”連墻計算時K4.27，按“2步2跨”連墻計算時，K也達到了3.28（為室外試驗的221.6%）；2）四側斜桿單元架的K達到4.06，為室外試驗的112.8%；3）3排立桿的多單元架的K值，按“3步3跨”連墻計時達到5.7，按“2步3跨”連墻計時，也達到4.4，分別將其1w值乘以0.85或0.80系數后，K值仍可達到3.25和2.9。以上分析結果表明，3排以上的支架可