鋼管樁貝雷梁及頂托支架方案計(jì)算書

1、.鋼管樁、貝雷梁及頂托支架方案計(jì)算書1、方案概況 1.1編制依據(jù)福清市外環(huán)路北江濱A段道路工程兩階段施工圖；公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）；公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D63-2007）；公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTG/T F50-2011）；建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ 128-2000）；公路橋涵抗風(fēng)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG/T D60-01-2004）；公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)和木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ 025-86）；裝備式公路鋼橋使用手冊(cè)；路橋施工計(jì)算手冊(cè)。建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ 162-2008）建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（

2、JGJ 166-2008）；鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50017-2003）公路工程施工安全技術(shù)規(guī)程（JTJ076-95）鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范（GB502052001）1.2 工程概況外環(huán)路（北江濱路-利橋至融寬環(huán)路段）道路工程范圍西起于龍江路與利橋交叉口，向東穿甲飛客運(yùn)站后，斜跨過龍江，而后沿玉塘湖布設(shè)，東止于融寬環(huán)路，線位基本呈現(xiàn)西北-東南走向，施工里程段為K0+000K1+800。瑞亭大橋：中心樁號(hào)為K0+377.8，起終點(diǎn)樁號(hào)：K0+116.46K0+638.5。橋梁跨徑組成為（3×20）+3×（3×35）+（4×35）的形式，橋面寬度2-19.

3、25米，全橋長522.4米。橋梁上部結(jié)構(gòu)：第一聯(lián)采用20m裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡支空心板，其余各聯(lián)采用35m等截面連續(xù)箱梁。橋梁下部：采用肋板式橋臺(tái)。柱式橋墩、樁基礎(chǔ)。橋梁縱面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段，R=5000m直線、凸曲線、直線、凸曲線、直線上；本橋平面位于直線接半徑R=500m圓曲線接直線上，梁體按等角度70°布置，墩臺(tái)沿著分孔線徑向布置。瑞亭大橋第二聯(lián)至第五聯(lián)上部現(xiàn)澆箱梁，標(biāo)準(zhǔn)段采用單箱三室橫斷面的預(yù)應(yīng)力混凝土箱形連續(xù)梁，梁高2.2m，頂、底板厚0.25m0.45m，箱梁頂、底板均與橋面同坡，橋面橫坡由箱梁頂、底板旋轉(zhuǎn)形成?？缰薪孛骓敯搴?/p>

4、度25、底板厚22。跨中腹板厚0.5m，支點(diǎn)腹板厚0.7m，漸變長度2.5m；箱梁懸臂長2。5m，翼緣板端部厚0.15m，根部厚0.45m；箱梁在各支點(diǎn)處設(shè)置橫梁，端橫梁寬1.5m，中橫梁寬2m。箱梁預(yù)應(yīng)力鋼束采用15-12、15-7。2、方案計(jì)算2.1 支架計(jì)算荷載的取用原則2.1.1設(shè)計(jì)荷載根據(jù)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范JTG/T F50-2011第5.2.6條：計(jì)算模板、支架和拱架時(shí)，應(yīng)考慮下列荷載并按表4.1.1進(jìn)行荷載組合。新澆筑混凝土、鋼筋混凝土或其他圬工結(jié)構(gòu)物的重力；模板、支架自重；施工人員和施工材料、施工設(shè)備等荷載；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；新澆筑混凝土對(duì)模板側(cè)面的壓力；混凝土入模時(shí)產(chǎn)

5、生的水平方向的沖擊荷載；設(shè)于水中的支架所承受的水流壓力、波浪力、流冰壓力、船只及其他漂浮物的撞擊力； 其他可能產(chǎn)生的荷載，如風(fēng)荷載、雪荷載、冬季保溫設(shè)施荷載等。 表2.1.1 模板、支架設(shè)計(jì)計(jì)算的荷載組合模板結(jié)構(gòu)名稱荷載組合計(jì)算強(qiáng)度用驗(yàn)算剛度用梁、板的底模板以及支撐板、支架等（1）+（2）+（3）+（4）+(7)+(8)（1）+（2）+(7)+(8)緣石、人行道、欄桿、柱、梁、板等的側(cè)模板（4）+（5）（5）基礎(chǔ)、墩臺(tái)等厚大結(jié)構(gòu)物的側(cè)模板（5）+（6）（5）2.1.2普通模板荷載計(jì)算見橋梁施工工程師手冊(cè)7-1-1、7-1-2新澆筑混凝土和鋼筋混凝土的容重：混凝土26kN/m3。模板、支架和拱架

6、的容重按設(shè)計(jì)圖紙計(jì)算確定。施工人員和施工材料、機(jī)具行走運(yùn)輸或堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：計(jì)算模板及直接支承模板的小棱時(shí)，均布荷載可取2.5kPa，另外以集中荷載2.5kN進(jìn)行驗(yàn)算；計(jì)算直接支承小棱的梁時(shí)，均布荷載可取1.5kPa；計(jì)算支架立柱時(shí)，均布荷載可取1.0kPa；有實(shí)際資料時(shí)按實(shí)際取值。振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載（作用范圍在有效壓頭高度之內(nèi)）：對(duì)水平模板為2.0kPa；對(duì)垂直面模板為4.0kPa。新澆筑混凝土對(duì)模板側(cè)面的壓力：采用內(nèi)部振搗器，當(dāng)混凝土的澆筑速度在6m/h以下時(shí)，新澆筑的普通混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力可按式（21）和（22）計(jì)算：Pmax=0.22tok1k2 v 1/2 （21）Pm

7、ax=h (22)式中：Pmax新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力（kPa） h為有效壓頭高度（m） V混凝土的澆筑速度（m/h） t0新澆筑混凝土的初凝時(shí)間（h）。可按實(shí)測確定： 混凝土的容重（kN/m3） k1外加劑影響正系數(shù)，不摻外加劑時(shí)取1.0，摻緩凝作用的外加劑時(shí)取1.2； k2混凝土塌落度影響正系數(shù)，當(dāng)塌落度小于30mm時(shí)，取0.85；50至90mm時(shí)，取1.0；110至150mm時(shí)取1.15。本設(shè)計(jì)檢算按（2-2）計(jì)算。傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的水平荷載：傾倒混凝土?xí)r對(duì)垂直面模板產(chǎn)生的水平荷載表2-1-2采用。本計(jì)算取2.0kPa。表2-1-2 傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的水平荷載向模板中供料方法水平

8、荷載（kPa）用溜槽、串筒或?qū)Ч茌敵?.0用容量0.2及小于0.2m3的運(yùn)輸器具傾倒2.0用容量大于0.2至0.8m3的運(yùn)輸器具傾倒4.0用容量大于0.8m3的運(yùn)輸器具傾倒6.0其他可能產(chǎn)生的荷載：如雪荷載、冬季保溫設(shè)施荷載等，按實(shí)際情況考慮。(本計(jì)算按荷載為0考慮)。2.2 使用材料混凝土：砼=26.0kN/m3。竹膠板: 竹膠板=9.0kN/m3；w=11.45Mpa；E=6.0×103Mpa（優(yōu)質(zhì)品）；=0.015m；長×寬=2.44×1.22m。方 木：木=5.0kN/m3；w=12.0Mpa；E=9.0×103Mpa（馬尾松）。（路橋施工計(jì)算手

9、冊(cè) 表8-6）28 mm頂托，長70cm(暫定)，托盤大小100×150mm；= 140.0Mpa；E=2.1×105Mpa； A=6.2×10-4m2。頂托、槽鋼、螺栓每個(gè)總質(zhì)量為5 kg。 I16a：q=0.205kN/m；= 145.0Mpa；E=2.1×105Mpa；I=1.127×10-5m4；Wx=1.409×10-4m3；A=2.611×10-3m2。（路橋施工計(jì)算手冊(cè) 附表3-31）2.3 荷載分析計(jì)算2.3.1橫斷面荷載分布如下： 圖 2.3.1 橫斷面荷載分布圖其中：S1=0.9094m2，L1=2.57

10、2m, q1-1=S1/L1×砼=9.19kN/m; S2=1.6692m2，L2=1.375m, q1-2=S2/L2×砼=31.56kN/m; S3=2.0132m2，L3=3.813m, q1-3=S3/L3×砼=13.73kN/m; S4=1.1704m2，L4=0.532m, q1-4=S4/L4×砼=57.2kN/m; S5=2.0788m2，L5=3.902m, q1-5=S5/L5×砼=13.85kN/m;2.4 模板計(jì)算箱梁梁端實(shí)體部位腹板位置處底模的受力最大，作為控制計(jì)算部位。2.4.1荷載本計(jì)算書偏安全計(jì)算以一次澆筑荷載進(jìn)

11、行計(jì)算。根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙可查，混凝土容重取r=26kN/m3, 支架設(shè)計(jì)荷載計(jì)算如下：按縱向每1m寬度計(jì)：鋼筋混凝土自重：q1-4=2.2×1.0×26.0=57.2kN/m。模板自重：q2=0.015×1.0×9.0=0.135kN/m。施工荷載：均布荷載2.5kN/m2 ；集中荷載2.5kN（驗(yàn)算荷載） q3=2.5×1.0=2.5kN/m；p=2.5kN（驗(yàn)算荷載）。振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載：2.0kN/m2q4=2.0×1.0=2.0kN/m。荷載組合：組合：q=q1-4+q2+q3+q4=0.135+57.2+2.5+2.0=61

12、.835kN/m P=0組合：q=q1-4+q2+q4=0.135+57.2+2.0=59.335kN/m P=2.5kN組合：q=q1-4+q2=0.135+57.2=57.335kN/m2.4.2模板（底模）強(qiáng)度驗(yàn)算（1）計(jì)算模式：由于竹膠板底模下布置木橫梁(10×10×400cm)，中對(duì)中間距25cm,凈間距15cm。本計(jì)算按五跨連續(xù)梁計(jì)算：圖2-4-2 受力簡圖（2）截面特性：A=b×h=1.0×0.015=0.015m2 W=bh2/6=1.0×0.0152/6=3.75×10-5m3I=bh3/12=1.0×0.

13、0153/12=2.8125×10-7m4（3）強(qiáng)度驗(yàn)算采用荷載組合，施工荷載按均布荷載時(shí)：Mmax=0.105ql2+0.158pl(路橋施工計(jì)算手冊(cè)附表2-11)=0.105×61.835×0.152+0=0.146kN·m則： max=Mmax/W=0.146/(3.75×10-5) ×10-3 =3.89Mpaw=11.45Mpa滿足正截面承載力要求！采用荷載組合進(jìn)行驗(yàn)算 圖2-4-2受力簡圖M=0.105ql2+0.158pl=0.105×59.335×0.152+0.158×2.5×

14、0.15=0.2kN·m則：=M/W=0.2/(3.75×10-5)×10-3=5.3Mpaw=11.45Mpa 滿足要求！2.4.3剛度驗(yàn)算 采用荷載組合進(jìn)行計(jì)算：q=q1+q2=0.135+57.2=57.335kN/mF =(0.664ql4+1.097pl3)/100EI（路橋施工計(jì)算手冊(cè)附表2-11） =(0.664×57.335×0.154+0)/(100×6.0×106×2.8125×10-7) =0.12mmf= 0.15/400=0.0025m=0.375mm 滿足要求！當(dāng)驗(yàn)算模板及其支

15、架的剛度時(shí)，其最大變形不得超過下列允許值(路橋施工計(jì)算手冊(cè) 表8-11)：（1）、結(jié)構(gòu)表面外露的模板，為模板構(gòu)件計(jì)算跨度的1/400；（2）、結(jié)構(gòu)表面隱藏的模板，為模板構(gòu)件計(jì)算跨度的1/250；（3）、支架的壓縮變形值或彈性撓度，為相應(yīng)構(gòu)件計(jì)算跨度的1/1000。結(jié)論：竹膠板其正截面彎曲強(qiáng)度、剛度滿足其容許承載力要求！2.5 10×10木橫梁計(jì)算墩頂梁下的橫木受力最大,梁高2.2m的實(shí)體梁，該部分橫木作為控制計(jì)算部位。木橫梁為10×10×400cm的方木，方木橫橋向布設(shè)，橫木中對(duì)中間距為25cm。2.5.1荷載橫木中對(duì)中間距25cm，故每根承受0.25m寬度范圍荷

16、載，按縱向每0.25m計(jì)算。模板、橫木自重：q1=0.015×0.25×9.0+0.1×0.1×5.0=0.084kN/m?；炷磷灾兀?q2=2.2×0.25×26.0=14.3kN/m。施工荷載：均布荷載2.5kN/m2 集中荷載2.5kN（驗(yàn)算荷載） q3=2.5×0.25=0.63kN/m p=2.5kN（驗(yàn)算荷載）。振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載：2.0kN/m2 q4=2.0×0.25=0.5kN/m。荷載組合：組合：q=q1+q2+q3+q4=0.084+14.3+0.63+0.5=15.514kN/m P=

17、0kN組合：q=q1+q2+q4=0.084+14.3+0.5=14.884kN/m P=2.5kN組合: q=q1+q2=0.084+14.3=14.384kN/m2.5.2強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算模式：按兩跨連續(xù)梁計(jì)算圖2-5-1 受力簡圖截面特性：A=b×h=0.10×0.10=0.01m2W=bh2/6=0.10×0.102/6=1.67×10-4m3I=bh3/12=0.10×0.103/12=8.33×10-6m4強(qiáng)度驗(yàn)算采用荷載組合進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算時(shí)：Mmax=MB =0.125ql2+0.188pl （路橋施工計(jì)算手冊(cè)附表2-8） =

18、0.125×15.514×0.62 =0.7kN·m則：max=Mmax/W=0.7/(1.67×10-4) ×10-3=4.2Mpaw=12.0Mpa 滿足要求！采用荷載組合驗(yàn)算圖2-5-2 受力簡圖M=0.125ql2+0.188pl=0.125×14.884×0.62+0.188×2.5×0.6=0.95kN·m則：=MB/W=0.95/(1.67×10-4)×10-3=5.7Mpaw=12.0Mpa 滿足要求！2.5.3剛度驗(yàn)算采用荷載組合：q=q1+q2=0.084

19、+14.3=14.384kN/m剛度驗(yàn)算fmax=（0.521ql4+0.911pl3)/100EI（路橋施工計(jì)算手冊(cè)附表2-8） =(0.521×14.384×0.64+0)×103/(100×9.0×109×8.33×10-6) =0.13mmf=0.6/400=1.5mm。 滿足要求！方木橫梁承載力驗(yàn)算結(jié)論：根據(jù)以上驗(yàn)算的結(jié)果，現(xiàn)澆梁底板處橫向設(shè)置10×10×400cm的方木橫梁，縱向中對(duì)中間距25cm，跨徑為60、90cm。其正截面彎曲強(qiáng)度、剛度滿足其容許承載力要求！ 2.6 I10縱梁計(jì)算縱梁布

20、設(shè)腹板部位下其橫向間距為45cm，縱向頂托間距90cm；箱室部位和翼緣板部位橫向間距為90cm，縱向頂托間距90cm；在梁端實(shí)體部分縱向頂托間距60cm。因此計(jì)算工況腹板橫向間距為45cm，縱向間距90cm時(shí)縱梁受力和工況梁端實(shí)體部分橫向間距為90cm，縱向間距60cm時(shí)縱梁受力。I10：q=0.112kN/m；= 145.0Mpa；E=2.1×105Mpa；I=0.245×10-5m4；Wx=0.49×10-4m3；A=1.433×10-3m2。（路橋施工計(jì)算手冊(cè) 附表3-31）2.6.1工況腹板橫向間距為45cm，縱向間距90cm時(shí)縱梁受力2.6.1

21、.1荷載縱梁上木橫梁按縱向間距0.25m均勻排列。擬定縱梁以上荷載在縱向0.25m范圍內(nèi)為集中荷載，則：模板、木橫梁:P1=0.015×0.45×0.25×9+0.1×0.1×0.45×5=0.038kN縱梁自重:q1=0.112kN/m混凝土自重:P2=2.2×0.45×0.25×26.0=6.435kN。施工荷載：均布荷載2.5kN/m2 集中荷載2.5kN（驗(yàn)算荷載）q3=2.5×0.45=1.125kN/m p=2.5kN（驗(yàn)算荷載）振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載：2.0kN/m2q4=2.0&

22、#215;0.45=0.9kN/m。2.6.1.2強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算模式：按簡支梁計(jì)算。圖2-6-1 受力簡圖荷載組合I：q=q1+q3+q4=0.112+1.125+0.9=2.14kN/mP橫=P1+P2=0.038+6.435=6.47kN荷載組合：q=q1+q4=0.112+0.9=1.012kN/mP橫=P1+P2=0.038+6.435=6.47kN P中=2.5kN荷載組合: q=q1=0.112kN/mP橫=P1+P2=0.038+6.435=6.47kN強(qiáng)度驗(yàn)算：用荷載組合I進(jìn)行驗(yàn)算：M=1/8ql2+2P橫×0.45-P橫×0.125- P橫×0.3

23、75 =1/8×2.14×0.92+6.47×(2×0.45-0.125-0.375)=2.81kN·m則：=M/W=2.81/(0.49×10-4) ×10-3 =57.3Mpaw=145Mpa 滿足要求！用荷載組合II進(jìn)行驗(yàn)算：M=1/8ql2+（4橫+P中)/2×0.45- P橫×0.125- P橫×0.375 =1/8×1.012×0.92+(4×6.47+2.5)/2×0.45-6.47×(0.125+0.375)=3.25kN

24、3;m則：=M/W=3.25/(0.49×10-4) ×10-3 =66.4Mpaw=145Mpa 滿足要求！2.6.1.3剛度驗(yàn)算荷載組合q=q1=0.112kN/mP橫=P1+P2=0.038+6.435=6.47kN剛度驗(yàn)算(施工結(jié)構(gòu)計(jì)算方法與設(shè)計(jì)手冊(cè) 表10-16 ) =(5×0.112×0.94/384+6.47×0.075(3×0.92-4×0.052)/24+6.47×0.325(3×0.92-4×0.3252)/24/(2.1×105×0.245×1

25、0-5) =0.44mmf=0.9/400=2.25mm 滿足要求！2.6.2工況梁端實(shí)體部分橫向間距為90cm，縱向間距60cm時(shí)縱梁受力2.6.2.1荷載縱梁上木橫梁按縱向間距0.25m均勻排列。擬定縱梁以上荷載在縱向0.25m范圍內(nèi)為集中荷載，則：模板、木橫梁:P1=0.015×0.9×0.25×9.0+0.1×0.1×0.9×5.0=0.075kN縱梁自重:q1=0.112kN/m混凝土自重:P2=2.2×0.9×0.25×26.0=12.87kN。施工荷載：均布荷載2.5kN/m2 集中荷載2.

26、5kN（驗(yàn)算荷載）q3=2.5×0.9=2.25kN/m p=2.5kN（驗(yàn)算荷載）振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載：2.0kN/m2q4=2.0×0.9=1.8kN/m。2.6.2.2強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算模式：按簡支梁計(jì)算。圖2-6-2 受力簡圖荷載組合I：q=q1+q3+q4=0.112+2.25+1.8=4.162kN/mP橫=P1+P2=0.075+12.87=12.95kN荷載組合：q=q1+q4=0.112+1.8=1.29kN/mP橫=P1+P2=0.075+12.87=12.95kN P中=2.5kN荷載組合: q=q1=0.112kN/mP橫=P1+P2=0.075+12.

27、87=12.95kN強(qiáng)度驗(yàn)算:用荷載組合I進(jìn)行驗(yàn)算：M=1/8ql2+（3P橫)/2×0.3-P橫×0.25 =1/8×4.162×0.62+3×12.95/2×0.3-12.95×0.25=2.78kN·m則：=M/W=2.78/(0.49×10-4) ×10-3 =56.7Mpaw=145Mpa 滿足要求！用荷載組合II進(jìn)行驗(yàn)算：M=1/8ql2+（3P橫+P中)/2×0.3-P橫×0.25 =1/8×1.29×0.62+(3×12.95+2

28、.5)/2×0.3-12.95×0.25=3.023kN·m則：=M/W=3.023/(0.49×10-4) ×10-3 =61.7Mpaw=145Mpa 滿足要求！2.6.2.3剛度驗(yàn)算荷載組合q=q1=0.112kN/mP橫=P1+P2=0.075+12.87=12.95kN剛度驗(yàn)算 =(5×0.112×0.64/384+12.95×0.63/48+12.95×0.052×(3×0.6-4×0.05)/6)/( 2.1×105×0.245×1

29、0-5) =0.13mmf=0.6/400=1.5mm 滿足要求！工字鋼縱梁承載力驗(yàn)算結(jié)論：根據(jù)以上驗(yàn)算的結(jié)果，現(xiàn)澆梁底腹板部位下設(shè)置60×90cm縱梁，箱室和翼緣板部位下設(shè)置90×90cm縱梁，梁端實(shí)體部分頂托間距設(shè)置為60cm。經(jīng)過驗(yàn)算其正截面彎曲強(qiáng)度、剛度滿足其容許承載力要求！ 2.7 頂托計(jì)算本方案采用貝雷片弦桿上反扣6.3槽鋼，槽鋼打孔，然后插入頂托，采用直徑28 mm頂托，長70cm(暫定)，托盤大小100×150mm,頂托插入貝雷片用上下螺栓進(jìn)行固定。28 mm頂托，長50cm(暫定)，托盤大小100×150mm,：q =0.05kN/m；

30、= 140.0Mpa；E=2.1×105Mpa；A=6.15×10-4m2。頂托立桿布置分為三種：在梁端實(shí)體部位的間距90×60cm和45×60cm；在箱梁腹板等實(shí)體部位的間距45×90cm；箱室、懸臂板部位的間距90×90cm。為保證橫坡坡度，高的一端頂托高度調(diào)節(jié)為15cm,以此來控制貝雷片標(biāo)高。具體布置圖見詳細(xì)設(shè)計(jì)圖紙。以梁端實(shí)體部位桿間距90×60cm進(jìn)行計(jì)算：荷載分析：頂托以上模板體系荷載：q1=0.015×0.6×9.0+0.1×0.1×0.6×5×4(平

31、均根數(shù))+0.112=0.313kN/m。鋼筋混凝土荷載：q2=2.2×0.6×26=34.32kN/m。施工荷載： q3=2.5×0.9=2.25kN/m。振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載：q4=2.0×0.9=1.8kN/m。最不利荷載位置計(jì)算：箱梁實(shí)體端頂托間距為60×90cm處：恒載：支架以上模板體系荷載：p1=0.313×0.9=0.28kN；混凝土梁高2.2m：p2=34.32×0.9=30.8kN；施工荷載：p3=2.25×0.6=1.35kN；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載取p4=1.8×0.6=1.08k

32、N。P=P1+P2+P3+P4=0.28+30.8+1.35+1.08=33.5kN。=P/A=33.5/6.15×10-4 =54.5 Mpaw=140Mpa滿足要求。2.8 貝雷片受力檢算單片貝雷：每片貝雷重300kg（含支撐架、銷子等），I=250497.2cm4，E=2×105Mpa，W=3570cm3，M=975 kN·m。貝雷架采用材料的容許應(yīng)力按基本應(yīng)力提高30%（查公路施工手冊(cè).橋涵1043頁）。貝雷片具體參數(shù)如下：材料：16Mn，弦桿210a槽鋼(C100×48×5.3/8.5，間距8cm)，腹桿I8(h=80mm，b=50m

33、m，tf=4.5mm，tw=6.5mm)，貝雷片的連接為銷接。 兩片貝雷片為一組，受力圖示如下：若對(duì)貝雷片進(jìn)行受力分析則4區(qū)每片貝雷片受力最大，作為控制計(jì)算部位。此部位布置兩組貝雷片，縱向最大跨徑9.0m，其橫向受力范圍2.25m。則：混凝土、模板、木橫梁、縱梁自重:q1=24.21×2.25/4+0.015×0.45×9.0+0.1×0.1×0.45×5.0×4+0.112+0.03=13.9kN/m貝雷片自重: q2=1kN/m。施工荷載：施工荷載：均布荷載2.5kN/m2 集中荷載2.5kN（驗(yàn)算荷載）q3=2.5&#

34、215;0.45=1.125kN/m p=2.5kN（驗(yàn)算荷載） 振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載：2.0kN/m2 q4=2×0.45=0.9kN/m2.9.2強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算模式：按簡支梁計(jì)算。圖2-9-2 受力簡圖荷載組合：q=q1+q2+q3 +q4=13.9+1+1.125+0.9=16.925kN/m強(qiáng)度驗(yàn)算：用荷載組合進(jìn)行驗(yàn)算：M=1/8ql2 =1/8×16.925×92 =171.4kN·mM=975 kN·m2.9.3剛度驗(yàn)算荷載組合q=q1+q2=13.9+1=14.9kN/m剛度驗(yàn)算(施工結(jié)構(gòu)計(jì)算方法與設(shè)計(jì)手冊(cè) 表10-16 ) =

35、(5×14.9×94/384)/(2×105×2. 5×10-3) =2.55mmf=9/400=22.5mm 滿足要求！2.9.4 貝雷片立桿穩(wěn)定性計(jì)算Fmax16.925×9/276.2kN； =472kN； 臨界壓力與實(shí)際最大壓力之比，為壓桿的工作安全因數(shù)，即 立桿穩(wěn)定性滿足要求。 壓應(yīng)力： =260MPa（16錳鋼）； 則，立桿壓應(yīng)力滿足要求。2.9 樁頂橫梁檢算I40b：q=0.7384kN/m；= 145.0Mpa；E=2.1×105Mpa；I=2.278×10-4m4；Wx=1.139×10

36、-3m3；A=9.407×10-3m2。（路橋施工計(jì)算手冊(cè) 附表3-31）工況一：在混凝土澆筑時(shí)按集中荷載進(jìn)行計(jì)算（一）根據(jù)管樁平面布置圖，樁頂橫梁bc段受力最大進(jìn)行計(jì)算。則：1）對(duì)荷載進(jìn)行分析模板、木橫梁、縱梁、貝雷片自重: q1=6×0.015×9+0.1×0.1×20×5×6/0.25(根數(shù))+0.112×6×28+9.8+1×6×28/19.25=11.55kN/m雙拼I40b自重:q2=1.477kN/m施工荷載：均布荷載1.5kN/m2 q3=1.5×6=9kN/

37、m 振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載：2.0kN/m2 q4=2×6=12kN/mq=q1+q2+q3+q4=34kN/m2）強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算模式：將bc段看作簡支梁進(jìn)行計(jì)算圖2-11-1 受力簡圖根據(jù)圖示產(chǎn)生的集中力分別為P1=75kN、P2=75kN、P3=104.7kN、q=69.5kN/m支點(diǎn)反力Fb=154.2 kN、Fc=170 kN最大彎矩位于P3處Mmax=Pb×1.24-0.96P1+（qla/2- qa2/2）= 119.2+(34*3.12/2*1.24-34*1.24*1.24/2)=159kN·m則：max=Mmax/W=159/(1.139×

38、;10-3) ×10-3=139.6MPaw=2*145=290MPa 滿足要求！按以上圖示在中間的鋼管樁受力最大，支點(diǎn)d的反力為Fc=97.6kN因此本樁受力為F最大=170+69.5+104.7+97.6+3.75×34=569.3kN工況二：當(dāng)混凝土澆筑成型后，將側(cè)模拆除箱梁傳遞的力為均布荷載1）根據(jù)管樁平面布置圖，縱向承受6m均布荷載，按三等跨連續(xù)梁(第三跨管樁間距3.75m，橫向計(jì)算長度15m)進(jìn)行計(jì)算。則：混凝土、模板、木橫梁、木縱梁、支架、I16a、貝雷片自重: q1=（6/35×513.23×26）/15+6×0.015

39、5;9×20+0.1×0.1×20×5×6/0.25(根數(shù))+0.112×6×28+9.8+1×6×28/15=168.3kN/m雙拼I40b自重: q2=1.477kN/m。施工荷載：均布荷載1.5kN/m2 q3=1.5×6=9kN/m 振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載：2.0kN/m2 q4=2×6=12kN/m荷載組合：組合：q=q1+q2+q3+q4=168.3+1.477+9+12=191kN/m組合： q=q1+q2=168.3+1.477=170kN/m2）強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算模式：按三

40、跨連續(xù)梁計(jì)算圖2-11-2 受力簡圖強(qiáng)度驗(yàn)算采用荷載組合進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算時(shí)：Mmax=MB =0.1ql2 （路橋施工計(jì)算手冊(cè)附表2-8） =0.1×191×3.752 =269kN·m則：max=Mmax/W=269/(1.139×10-3) ×10-3=236.2MPaw=2*145=290MPa 滿足要求！3）剛度驗(yàn)算采用荷載組合：q=q1+q2=168.8+1.477=170kN/m剛度驗(yàn)算(施工結(jié)構(gòu)計(jì)算方法與設(shè)計(jì)手冊(cè) 表10-16 ) = (5×170×3.754/384)/(2×2.1×105&#

41、215;2. 278×10-4) =4.6mmf=3.75/400=9.375mm 滿足要求！ 4) I40b局部承壓強(qiáng)度驗(yàn)算 梁的局部承壓計(jì)算公式：c ；(鋼結(jié)構(gòu) P111頁) 式中： F-集中荷載，對(duì)動(dòng)荷載應(yīng)考慮動(dòng)力系數(shù)； -集中荷載增大系數(shù)，對(duì)重級(jí)工作制吊車梁，=1.35，其他梁，=1.00； -集中荷載在腹板計(jì)算高度邊緣的假定分布長度，按下式計(jì)算: 跨中： =a+5+2； 梁端： =a+2.5+； a-集中荷載沿梁跨度方向的支撐長度，對(duì)吊車梁可取為b50mm； -自吊車梁軌頂或其他梁頂面至腹板計(jì)算高度邊緣的距離； -軌道的高度，無軌道時(shí)=0； -梁端到支座板外邊緣的距離，不得

42、大于2.5。其中： =12.5mm； =a+5+2=100+5×29+2×0=245mm； =1.00；梁的局部承壓強(qiáng)度： c =42.2MPa<145MPa ；則，梁的局部承壓滿足要求。2.11鋼管樁檢算鋼管立柱直徑D=630mm,壁厚8mm, A=15625mm2,=145.0MPa；采用630×8mm鋼管樁作為主要支承，根據(jù)管樁平面布置圖，當(dāng)側(cè)模拆除后箱梁傳遞的力為均布荷載時(shí)鋼管樁受力最大，僅檢算該工況。則：混凝土、模板、木橫梁、木縱梁、支架、I16、貝雷片自重: P1=3.75*（6/35×513.23×26）/15+（6×0.015×9×2