拉速變化對IF鋼鑄坯非金屬夾雜物含量的影響_圖文

1、作者簡介:張喬英(1976-,女(漢族,河北定州人,北京科技大學(xué)冶金與生態(tài)工程學(xué)院,博士研究生。拉速變化對IF 鋼鑄坯非金屬夾雜物含量的影響張喬英1,王新華1,張立2,唐海波2,徐國棟2(1.北京科技大學(xué)冶金與生態(tài)工程學(xué)院,北京100083;2.寶山鋼鐵股份有限公司,上海,200941摘要:采用原位統(tǒng)計分布分析儀(OPA 對IF 鋼連鑄過程拉速變動對鑄坯表層試樣非金屬夾雜物含量的影響進(jìn)行了研究,發(fā)現(xiàn)在由較高拉速(1.4m/min 向低拉速(0.6m/min 變動時,對結(jié)晶器保護(hù)渣卷入的影響主要發(fā)生在降速初期,而隨后的降速和低拉速下停止降速對鑄坯表層試樣夾雜物含量影響不大。當(dāng)由較低拉速(0.6m

2、/min 向高拉速(1.4m/min 變動時,對保護(hù)渣卷渣的影響主要發(fā)生在提升到高拉速后停止升速階段,而低拉速時啟動升速和隨后均勻升速對鑄坯夾雜物含量的影響不大。研究中還發(fā)現(xiàn)在較高拉速下(1.4m/min 即使較少量地變速,也會造成鑄坯表層夾雜物含量的顯著增加,因此在較高拉速時應(yīng)避免對拉速進(jìn)行變動或盡量采用低的拉速改變速率。采用數(shù)值模擬方法對拉速變化影響進(jìn)行的研究結(jié)果同樣表明,在較高拉速下發(fā)生的拉速變化,對結(jié)晶器內(nèi)鋼水流動有更顯著的影響。關(guān)鍵詞:IF 鋼;連鑄;拉速;結(jié)晶器;保護(hù)渣;非金屬夾雜物中圖分類號:TF 777.1文獻(xiàn)標(biāo)識碼:A 文章編號:100221043(2006062002120

3、6Influence of casting speed variation on non 2metallic inclusions in IF steel slabsZHAN G Qiao 2ying 1,WAN G Xin 2hua 1,ZHAN G Li2,TAN G Hai 2bo 2,XU Guo 2dong2(1.Metallurgical and Ecological Engineering Shool ,U niversity of Science and Technology Beijing ,Beijing 100083,China ;2.Baoshan Iron and S

4、teelCorporatio n Lt d.,Shanghai 200941,China Abstract :Effect s of casting speed variation on non 2metallic inclusion content s in t he sur 2face layer of slab in t he p rocess of continuously casting IF steel have been st udied wit h original po sition statistic dist ribution analysis (O PA .It s f

5、ound out t hat when casting speed changes f rom higher speed (1.4m/min to lower o ne (0.6m/min t he effect of t he casting speed on t he ent rap ment of t he mould slag primarily occurs at t he initial stage of down 2speed and later on t he effect of down 2speed and termination of down 2speed at t h

6、e low casting speed on t he inclusion content in t he surface layer of slab is insignifi 2cant.When casting speed changes from lower speed (0.6m/min to higher one (1.4m/min the effect of speed change on t he ent rap ment of mold flux p rimarily occurs at t he stage of termination of up 2speed as soo

7、n as it reaches t he high casting rate whereas t he effect s of starting t he up 2speed and later on evenly increasing t he casting speed at t he lower cast 2ing speed on t he inclusion content in t he slab is negligible.It s also determined in t he st udies t hat in t he stage of higher casting spe

8、ed (1.4m/min t he inclusions in t he sur 2face layer of slab increases extremely even if speed change rarely takes place.For t his reason ,in t he higher casting speed period change of casting speed should be avoided as much as po ssible or lower casting rate change be adopted as best as possible.Re

9、sult s of experiment on t he influence of t he casting speed change wit h numerical simulation show t hat t he effect of casting speed change at t he higher drawing speed on t he hot metal flowing in t he mould is more prominent.122006年12月第22卷第6期煉鋼Steelmaking Dec.2006Vol.22No.6K ey w ords :IF steel

10、;continuous casting ;casting speed ;mold ;mold powder ;non 2metallic inclusions超低碳IF 鋼冷軋薄板主要用于汽車、家電等制品,為了保證制品具有良好表面質(zhì)量,對IF 鋼中非金屬夾雜物的控制要求非常嚴(yán)格。近年來隨著煉鋼設(shè)備和工藝技術(shù)水平不斷提高,由于脫碳、脫氧、保護(hù)澆鑄工藝和操作不當(dāng)?shù)仍蛟斐傻腎F 鋼冷軋板表面缺陷比率降低,而連鑄過程由于結(jié)晶器保護(hù)渣“卷渣”造成的鋼板表面缺陷比率則有較大增加124。連鑄過程結(jié)晶器保護(hù)渣“卷渣”主要發(fā)生在所謂的“非穩(wěn)定態(tài)澆鑄”時期,即拉速發(fā)生較大變動時期,如開澆和終澆階段、交換鋼水包階

11、段、澆鑄過程結(jié)晶器寬度調(diào)節(jié)階段、更換浸入式水口階段、鋼水供應(yīng)不及時等。由于拉速發(fā)生較大的變化,結(jié)晶器內(nèi)鋼水的正常流動狀態(tài)受到擾亂,當(dāng)液面發(fā)生較大波動時,保護(hù)渣被卷入鋼水內(nèi),被坯殼捕捉成為鋼中非金屬夾雜物。盡管在連鑄過程應(yīng)該盡量減少拉速變動,但實際過程中拉速的變動還是不可避免的。迄今為止對于不同程度拉速變化對鑄坯中非金屬夾雜物的影響缺少較系統(tǒng)定量的研究,目前各鋼鐵廠對于拉速變化時澆鑄的鑄坯,通常采用降級或報廢的策略,而簡單地采用這一控制方法,經(jīng)常會發(fā)生“漏判”或“錯判”,或造成產(chǎn)品質(zhì)量問題或降低鋼材收得率。寶山鋼鐵股份有限公司為了提高其IF 鋼質(zhì)量水平,對不同拉速變化對鑄坯中非金屬夾雜物的影響進(jìn)

12、行了試驗研究。1研究方法試驗在寶山鋼鐵股份有限公司煉鋼廠二轉(zhuǎn)爐分廠(以下簡稱寶鋼煉鋼廠二轉(zhuǎn)爐分廠進(jìn)行。鐵水經(jīng)脫硫預(yù)處理后,由250t 轉(zhuǎn)爐進(jìn)行煉鋼吹煉,然后經(jīng)RH 精煉,再由板坯連鑄機(jī)澆鑄成寬1170mm 、厚230mm 的板坯。寶鋼煉鋼廠二轉(zhuǎn)爐分廠板坯連鑄采用的中間包容量為60t ,為直弧型鑄機(jī),垂直段長度為2.7m ,結(jié)晶器長度900mm ,浸入式水口浸入深度為170mm ,出口夾角為15°,正常工作拉速范圍為:1.01.6m/min 。研究中安排了升速和降速兩種拉速變動試驗條件:(1降速試驗中,在拉速較長時間穩(wěn)定在1.4m/min 以后,以0.15m/min 2的速率降低拉速,

13、對拉速分別降低至1.2m/min 、1.0m/min 、0.8m/min 、0.6m/min 時刻位于結(jié)晶器內(nèi)的鑄坯,在澆鑄結(jié)束后提取試樣進(jìn)行分析檢驗;(2升速試驗中,在拉速較長時間穩(wěn)定在0.6m/min 以后,以0.15m/min 2的速率提高拉速,對拉速分別增加至0.8m/min 、1.0m/min 、1.2m/min 、1.4m/min 時刻位于結(jié)晶器內(nèi)的鑄坯,在澆鑄結(jié)束后提取試樣進(jìn)行分析檢驗。此外,為了對比,還分別對0.6m/min 、0.8m/min 、1.0m/min 、1.2m/min 和1.4m/min 穩(wěn)定拉速下澆鑄鑄坯取樣進(jìn)行分析研究。在不同拉速條件下澆鑄的鑄坯外弧表面1/

14、8寬度、1/2寬度處和側(cè)邊表面分別截取3塊長200mm 、寬100mm 、厚25mm 試樣,將試樣表層刨掉0.5mm ,采用北京納克分析儀器公司制作的原位統(tǒng)計分布分析儀(OPA 在該試樣表面進(jìn)行走行掃描分析,對該表層的非金屬夾雜物含量等進(jìn)行分析測定。其后再每次將試樣表面刨掉1mm ,共刨削加工5次,并在每次加工后均采用O PA 分析儀對試樣表層的夾雜物含量進(jìn)行分析測定。OPA 分析儀每次走行掃描分析的面積為60mm ×40mm 。原位統(tǒng)計分布分析儀(OPA 以火花光譜無預(yù)燃連續(xù)激發(fā)同步掃描定位、單次火化放電高速采集和火化光譜單次放電數(shù)字解析技術(shù)為基礎(chǔ)的一種檢測金屬材料中夾雜物的新型方

15、法527,可以在較大尺寸鑄坯試樣表面上連續(xù)線性掃描,得到試樣表層非金屬夾雜物的位置分布統(tǒng)計信息、定量分布統(tǒng)計信息以及尺寸分布統(tǒng)計信息。OPA 分析儀在試樣表面掃描速度為1mm/s ,行間距為2mm ,火花探針放電斑點直徑為1m ,激發(fā)深度為920m 。OPA 分析儀在試樣表面掃描檢測到非金屬夾雜物時,反映該夾雜物組成元素的光譜強(qiáng)度會出現(xiàn)異常增加(通稱為異常信號。異常信號的凈強(qiáng)度值與夾雜物的粒徑分布有相關(guān)性,而異常信號的相對頻數(shù)則與夾雜物含量具有相關(guān)性。通過統(tǒng)計分析異常信號的凈強(qiáng)度和其出現(xiàn)頻度可以獲得夾雜物的含量和粒度,其數(shù)學(xué)表達(dá)式如下:C =C 0F +K(1D =(t 2/t 1I +D 0

16、(2式(1和(2中,C 為非金屬夾雜物的質(zhì)量分22煉鋼第22卷數(shù),%;C 0為常數(shù);F 為出現(xiàn)異常信號的相對頻度;K 為常數(shù);D 為夾雜物尺寸,m ;t 2和t 1為系數(shù);I 為凈火花信號強(qiáng)度;D 0為常數(shù)。2試驗結(jié)果圖1為對穩(wěn)定拉速條件下澆鑄的鑄坯試樣,將表層分別刨掉0.5mm 、1.5mm 、2.5mm 、3.5mm 、4.5mm 和5.5mm 后,采用O PA 分析得到的不同拉速條件下鑄坯表層試樣表面尺寸大于10m 的非金屬夾雜物的含量?？梢钥吹?較大尺寸的非金屬夾雜物主要存在于距表面0.53.5mm 的鑄坯表層內(nèi),其中在12.5mm 表層內(nèi)夾雜物的含量最多,而在距表面超過4.5mm的鑄

17、坯內(nèi)部,大尺寸夾雜物的數(shù)量則很少。圖2為采用SEM 在鑄坯表層試樣中觀察到的典型夾雜物照片,表1給出了采用EDS 分析得到的圖2所示夾雜物的組成。可以看到表層內(nèi)存在的這些夾雜物尺寸很大,在100400m 之間,Na 2O 含量均很高,由此可以判定其為連鑄結(jié)晶器卷渣形成大型非金屬夾雜物 。圖1不同拉速條件下鑄坯表層試樣表面夾雜物含量由圖1還看到,拉速較低時(0.60.8m/min 澆鑄的鑄坯表層內(nèi)大尺寸夾雜物的含量較高,這主要是因為拉速過低時,由浸入式水口流出的鋼水量和流速均降低,向結(jié)晶器彎月面處的供熱不足,保護(hù)渣熔融不好因而容易被坯殼捕捉。但是,當(dāng)拉速提高到1.4m/min 時,鑄坯表層夾雜物

18、含量呈現(xiàn)出增加的趨勢。在試驗所用澆鑄條件下,拉速在1.01.2m/min 時,鑄坯表層大尺寸夾雜物的含量最少。圖2所示鑄坯表層試樣中的典型大型非金屬夾雜物,表1 為非金屬夾雜物的質(zhì)量分?jǐn)?shù)。圖2鑄坯表層試樣中的典型大型非金屬夾雜物照片表1非金屬夾雜物的質(zhì)量分?jǐn)?shù)樣號w B /%Al 2O 3CaO SiO 2K 2O MgO Na 2O MnO S 距表面距離/mm3.5936.2840.844.8610.553.881.7圖3為降速試驗中當(dāng)拉速由1.4m/min 降低至1.2m/min 、1.0m/min 、0.8m/min 和0.6m/min 時,對此時位于結(jié)晶器內(nèi)的鑄坯在澆鑄后截取試樣,將表

19、層分別刨掉0.5mm 、1.5mm 、2.5mm 和3.5mm 后,采用OPA 分析儀對試樣表面進(jìn)行走行掃描分析測定,得到的上述4個表層試樣非金屬夾雜物的平均含量。此外圖中還給出了拉速隨時間的變化。本次試驗在1.4m/min 穩(wěn)定拉速下澆鑄時,鑄坯0.53.5mm 表層試樣夾雜物含量在0.0019%左右。由圖3可以看到,當(dāng)由恒定拉速開始降速后,鑄坯表層試樣中夾雜物含量顯著增加,拉速由1.4m/min 降低至1.2m/min 時,表層試樣中夾雜物含量增加至0.0022%。但是,在隨后均勻降速過程(以0.15m/min 2速率均勻減速,鑄坯表層試樣夾雜物含量較1.4m/min 恒定拉速時減少,穩(wěn)定

20、在0.00132%0.00137%范圍。值得注意的是,當(dāng)拉速降低至0.6m/min 后停止降速,沒有出現(xiàn)鑄坯表層試樣非金屬夾雜物含量顯著增加的現(xiàn)象。32第6期張喬英,等:拉速變化對IF 鋼鑄坯非金屬夾雜物含量的影響 圖3降低拉速過程澆鑄鑄坯表層中夾雜物含量變化圖3給出的試驗結(jié)果值得關(guān)注,它表明當(dāng)由較高拉速(1.4m/min 向低拉速(0.6m/min 變動時,對“卷渣”的影響主要發(fā)生在開始降速后的初期,而隨后的均勻降速和在低拉速下停止降速對鑄坯表層試樣夾雜物含量影響不大。這主要是因為,在較高拉速下開始降速,浸入式水口流出鋼水量和速度均降低,結(jié)晶器內(nèi)鋼水流動狀態(tài)受到“突發(fā)”干擾,引發(fā)鋼液表面波動

21、,使“卷渣”增加。但是,由于采用均勻降速(0.15m/min 2,在降速持續(xù)一段時間后,鋼水的流動狀態(tài)會變得相對穩(wěn)定,因為沒有“突發(fā)”干擾,“卷渣”因而不會增加。當(dāng)拉速降低至較低拉速(0.6m/min 后停止減速,由于拉速較低,結(jié)晶器內(nèi)鋼水流動狀態(tài)受到的“突發(fā)”干擾影響程度降低,保護(hù)渣“卷渣”也沒有出現(xiàn)增加。須指出的是,本試驗是在拉速由1.4m/min 降低至1.2m/min 時的鑄坯試樣中發(fā)現(xiàn)夾雜物含量顯著提高的,這表明,在較高拉速下,即使較少量的變速或拉速波動(僅由1.4m/min 降低至1.2m/min ,也會造成鑄坯表層夾雜物含量的較顯著增加。圖4為升速試驗中當(dāng)拉速由0.6m/min

22、增加至0.8m/min 、1.0m/min 、1.2m/min 和1.4m/min 時,對位于結(jié)晶器內(nèi)的鑄坯在澆鑄后截取試樣,將表層分別刨掉0.5mm 、1.5mm 、2.5mm 和3.5mm 后,采用OPA 分析儀對試樣表面進(jìn)行走行掃描分析測定,得到的上述4個表層試樣非金屬夾雜物的平均含量。由圖4看到,在0.6m/min 穩(wěn)定拉速下澆鑄時,鑄坯0.53.5mm 表層試樣夾雜物的含量在0.00165%左右。開始升速后,盡管結(jié)晶器內(nèi)鋼水流動狀態(tài)由于變速受到“突發(fā)”干擾,由于此時位于較低拉速狀態(tài),鑄坯試樣中夾雜物的含量只有少量增加。在拉速由0.6m/min 增加至0.8m/min 時,夾雜物含量由

23、0.00165%略為增加至0.0017%。隨后在升速持續(xù)一段時間后,結(jié)晶器內(nèi)鋼水流動狀態(tài)變得相對穩(wěn)定,保護(hù)渣“卷渣”沒有進(jìn)一步增加。由于隨拉速逐步增加,向結(jié)晶器鋼水表面供熱逐步增加,“卷渣”造成的夾雜物含量反而較低拉速時有所減少 。圖4提高拉速過程澆鑄鑄坯表層中夾雜物含量變化但是,當(dāng)拉速均勻增加至1.4m/min 后停止升速,鑄坯0.53.5mm 表層試樣中非金屬夾雜物含量出現(xiàn)較大增加。試驗中當(dāng)均勻升速至1.2m/min 時,鑄坯試樣中夾雜物含量為0.00139%,而當(dāng)拉速增加至1.4m/min 后停止升速,鑄坯試樣中夾雜物的含量則顯著增加至0.00228%。隨后當(dāng)拉速在1.4m/min 穩(wěn)定

24、后,鑄坯試樣中夾雜物含量又出現(xiàn)下降(0.00189%。與在較高拉速下突然開始降速相類似,在均勻升速至較高拉速時突然停止升速,結(jié)晶器內(nèi)鋼水流動狀態(tài)也會受到“突發(fā)”干擾,引發(fā)鋼液表面波動,使“卷渣”增加。由此可知,在高品質(zhì)IF 鋼連鑄過程,尤其在較高拉速時,應(yīng)盡量采用恒拉速操作,避免拉速的波動或采用更小的拉速變動速率。3拉速變化對鋼水流動影響的數(shù)值模擬為了進(jìn)一步理解拉速變化對結(jié)晶器保護(hù)渣卷渣的影響,作者利用計算流體力學(xué)商業(yè)軟件CFX(1連續(xù)方程(2動量方程(3湍流方程其中湍流方程中采用的系數(shù)分別為:C 1=1.44,C 2=1.92,C =0.09,k =1.0,=1.3。采用SOLA 2VO F

25、 方法829模擬自由表面,自42煉鋼第22卷由表面邊界的體積函數(shù)F(x,y,z,t定義如下:F=1網(wǎng)格充滿流體0-1表面網(wǎng)格(非完全充滿0網(wǎng)格為空(3F(x,y,z,t滿足體積函數(shù)方程:9F 9t+9(Fu9x+9(Fv9y+9(Fw9z=0(4式中,u、v、w分別為x、y、z方向的時均速度;t為時間。采用Donor2Acceptor法計算通過界面的流量,并確定自由表面邊界的移動情況。然后根據(jù)計算所得的體積函數(shù)F(x,y,z,t,構(gòu)造出自由表面。圖5為數(shù)值模擬計算得到的降低拉速過程結(jié)晶器內(nèi)鋼水表面波動和表面流速值的變化?？梢钥吹?在拉速不變穩(wěn)定澆鑄時,結(jié)晶器內(nèi)鋼水液面波動和表面流速均變化很小。

26、當(dāng)拉速由1.4m/min開始降速后,在開始減速的初期,結(jié)晶器鋼水液面波動和表面流速均出現(xiàn)較大增加。而在隨后的均勻降速(0.15m/min2過程,液面波動和表面流速值減小。當(dāng)拉速降低至0.6m/min 后停止降速,液面波動值增高,但幅度低于較高拉速下降速初期的液面波動增加值。圖5 降低拉速過程結(jié)晶器液面波動和表面流速變化圖6為計算得到的增加拉速過程結(jié)晶器內(nèi)鋼水表面波動和表面流速值的變化。當(dāng)由較低拉速(0.6m/min開始升速時,結(jié)晶器鋼水液面波動和表面流速的變化很小。而當(dāng)拉速增加至1.4m/min后停止進(jìn)一步升速時,鋼水液面波動值顯著增加。數(shù)值模擬研究結(jié)果表明,在較高拉速下發(fā)生的拉速變化,對結(jié)晶

27、器內(nèi)鋼水流動有更顯著的影響,這與本研究利用OPA分析得到的拉速變動對鑄坯表層夾雜物含量的影響規(guī)律有很好的對應(yīng)關(guān)系。圖6提高拉速過程結(jié)晶器液面波動和表面流速變化4結(jié)論(1尺寸10m以上的非金屬夾雜物主要存在于鑄坯04mm表層內(nèi),在13mm表層內(nèi)大尺寸夾雜物的含量最多,而在距表面超過4mm 的鑄坯內(nèi)部,大尺寸夾雜物的數(shù)量很少。(2當(dāng)由較高拉速(1.4m/min向低拉速(0.6m/min變動時,對結(jié)晶器保護(hù)渣卷入的影響主要發(fā)生在開始降速后初期,而隨后的降速和低拉速下停止降速對鑄坯表層試樣夾雜物含量影響不大。(3當(dāng)由較低拉速(0.6m/min向高拉速(1.4m/min變動時,對結(jié)晶器保護(hù)渣卷入的影響主

28、要發(fā)生在提升到高拉速后停止升速階段,而低拉速時啟動升速和隨后均勻升速對鑄坯表層試樣夾雜物含量影響不大。(4在較高拉速下(1.4m/min即使較少量的變速,由于結(jié)晶器內(nèi)鋼水流動狀態(tài)受到突發(fā)干擾,也會造成鑄坯表層夾雜物含量的顯著增加。在較高拉速時應(yīng)避免對拉速進(jìn)行變動或采用低的拉速改變速率。(5采用數(shù)值模擬方法對拉速變化影響進(jìn)行的研究結(jié)果同樣表明,在較高拉速下發(fā)生的拉速變化,對結(jié)晶器內(nèi)鋼水流動有更顯著的影響。參考文獻(xiàn)1W H Emling,T A Waugaman,S L Feldbauer,et al.Sub2surface mold slag entrapment in ult ra low c

29、arbon steelC.77t h Steelmaking Conference Proceedings.Chicago:1994,3712379.2M Iguchi,J Y oshida,T Shimizu.Model study on t he en2trapment of mold powder into molten steelJ.ISIJ.Int,2000,40(7:7852691.3袁方明,王新華.不同澆鑄階段IF鋼連鑄板坯潔凈度研究J.北京科技大學(xué)學(xué)報,2005,27(4:4362440.4K Tanizawa.Influence of t he steelmaking con

30、ditions onnonmetallic inclusions and product defectJ.ISI J.Int,s,52第6期張喬英,等:拉速變化對IF鋼鑄坯非金屬夾雜物含量的影響 26 Metallurgia Italiana , 1992 , 84 ( 1 : 17222 . 煉 鋼 37 ( 1 : 49252 . 第 22 卷 安陽鋼鐵公司新建寬厚板/ Steckel 組合式軋機(jī)自 2005 年 10 月投產(chǎn)后 ,一直在用 Steckel 可逆式軋 機(jī)和精整區(qū)設(shè)備對來料板坯進(jìn)行軋制和精整作業(yè) 。這條生產(chǎn)線配備有熱平整機(jī) 、 圓盤式雙側(cè)切邊剪和 切分剪設(shè)備 。在 4 月份

31、,新建軋機(jī)共軋制 8 . 7 萬 t 板材 , 已接近設(shè)備年生產(chǎn)能力 , 板材厚度為 50 10 mm 。Steckel 加熱爐加熱的板坯 ,可軋制鋼板最小厚度為 8 mm 。在未來幾周內(nèi) , 生產(chǎn)計劃安排目標(biāo)是 使最小厚度達(dá)到4 . 5 mm ,這一最終厚度目標(biāo) 。 在 5 月份的前 3 周內(nèi) ,軋機(jī)日產(chǎn)量平穩(wěn)地保持在 3 000 t 以上的水平 ,在過去的 21 天內(nèi) ,總共軋制 了66 200 t 成品材 。 說到新建設(shè)備的自動控制和電氣系統(tǒng) ,達(dá)涅利目前已將熱平整機(jī)的 1 級和 2 級控制系統(tǒng)投入運(yùn)行 。 該系統(tǒng)裝有達(dá)涅利公司自行開發(fā)的數(shù)學(xué)模型 。 設(shè)備最終驗收計劃在 2006 年第

32、2 季度完成 。在我們聯(lián)合項目小組的共同努力下 ,再加上我們擁有 性能可靠的設(shè)備 ,我們確信剩下的所有工作都將按計劃準(zhǔn)時完成 。這套新建設(shè)備屬于新一代中板生產(chǎn) 設(shè)備 : 它將很寬的中等厚度坯連鑄機(jī)與可逆式軋機(jī)有機(jī)地結(jié)合起來 。通過配備 1 臺地下卷取機(jī)和 1 條 帶卷輸送線 ,還可以充分發(fā)揮設(shè)備生產(chǎn)潛力 ,使之能夠同時生產(chǎn)帶卷和中板 。 達(dá)涅利在設(shè)計和建設(shè)這種類型的生產(chǎn)線方面居世界領(lǐng)先地位 ,目前它的供貨業(yè)績已經(jīng)遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過它 的競爭對手 。 ( 摘自 2006 年 9 月 19 日 世界金屬導(dǎo)報 材市場需求疲軟和生產(chǎn)能力過剩 ,加上各廠的過度競爭 ,效益普遍下降 。在此形勢下 ,各廠紛紛利用電 爐的高溫優(yōu)勢開展金屬廢物的回收利用 。除利用廢金屬外 ,還可收取一定的委托處理費 ,加上利用現(xiàn)有 生產(chǎn)設(shè)備導(dǎo)致處理費低于專業(yè)戶 ,從而日益興旺 。 利用電爐處理醫(yī)療用手術(shù) 、 針管等廢物致富的共英制鋼 ,去年的醫(yī)用廢物處理量達(dá) 8 . 5 萬 t ,服務(wù)對 象達(dá) 3 萬余家醫(yī)院 ,由山口廠和大阪廠兩個點處理 ?，F(xiàn)開始籌備 2008 年擴(kuò)大到名古屋廠和子公司的關(guān) 5 Haizhou Wang. Original position stat