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1、 受純剪應(yīng)力的力學(xué)纖維增強(qiáng)混凝土構(gòu)件Nobuhiro Hisabe (1), Isamu Yoshitake (2), Hiroshi Tanaka (3) and Sumio Hamada (2) (1)三菱化學(xué)功能性產(chǎn)品,公司,日本(2)土木與環(huán)境工程,山口大學(xué),日本(3)橘材料有限公司,日本(4)土木與環(huán)境工程,山口大學(xué),日本 摘要 更高的強(qiáng)度混凝土和輕混凝土已被用于細(xì)長(zhǎng)混凝土結(jié)構(gòu)施工。這種混凝土也要求優(yōu)越的結(jié)構(gòu)性能和較高的耐用性。對(duì)于耐久性混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)合理,混凝土結(jié)構(gòu)性能,必須進(jìn)行評(píng)估得當(dāng)。本研究的目的是為了獲得各種剪切行為的具體內(nèi)容,并量化為各種混凝土構(gòu)件的剪切破壞增援。FRC的元

2、素的力學(xué)行為是由簡(jiǎn)單的實(shí)驗(yàn)純剪切機(jī)評(píng)價(jià)。本研究的具體材料包括高強(qiáng)度混凝土和高性能輕混凝土。 每個(gè)無(wú)纖維混凝土試件的脆性破壞,從一個(gè)裂縫引起的。相反,第一次與纖維混凝土試件裂紋的產(chǎn)生是在中心部分和一些裂縫各環(huán)節(jié)最大負(fù)荷發(fā)生后。剪應(yīng)力和FRC的元素的力學(xué)行為變形之間的關(guān)系進(jìn)行了調(diào)查,其中這種關(guān)系不能在脆性材料的情況下獲得。在純剪應(yīng)力,F(xiàn)RC的元素比普通混凝土更好地體現(xiàn)了韌性性能。至于最終的強(qiáng)度,剪切強(qiáng)度純FRC的元素比普通混凝土強(qiáng)度高幾乎百分之二十。 1。簡(jiǎn)介 我們進(jìn)行了各種關(guān)于梁,剪力墻和平面板強(qiáng)度字段混凝土的抗剪強(qiáng)度的研究。這些成員的剪切破壞,不僅造成純剪應(yīng)力,在元素組成的混凝土和鋼筋還造成聯(lián)

3、合剪應(yīng)力和正常剪應(yīng)力。另一方面,一些檢測(cè)方法已經(jīng)制定了剪切強(qiáng)度。在傳統(tǒng)的測(cè)試方法中,提供了沿一個(gè)或兩個(gè)平面強(qiáng)制剪。然而,破壞面與45傾向于受到剪切方向,這意味著該特征值不能從這些測(cè)試方法得到裂縫傳遞。剪切強(qiáng)度可以由莫爾圓由兩個(gè)或三個(gè)軸壓力測(cè)試提供的數(shù)字得到。只有由M.柯林斯開發(fā)的試驗(yàn)機(jī)提供了一個(gè)相當(dāng)大的測(cè)試墻板抗剪強(qiáng)度。簡(jiǎn)化試驗(yàn)機(jī)在兩個(gè)方向上承受負(fù)荷的研究是Kanakubo從柯林斯機(jī)的改進(jìn)。這些機(jī)器適用于兩個(gè)方向幾個(gè)插孔,可以輕松地載入反映混凝土構(gòu)件的受力狀態(tài),尤其是相當(dāng)大的鋼筋混凝土膜成員。通常很大大概試樣可能不是正確的材料試驗(yàn)。因此,作者開發(fā)了簡(jiǎn)單的純剪切機(jī),改變了單向軸力進(jìn)入純剪切力在以

4、往的研究中;我們已經(jīng)報(bào)道了由純剪切機(jī)的具體內(nèi)容強(qiáng)度特性。 圖1:簡(jiǎn)化純剪切機(jī) 圖2:軸向荷載傳遞圖3:純剪切試樣 鋼纖維鋼筋混凝土(FRC)比普通混凝土具有優(yōu)異的韌性性能。在最近幾年已經(jīng)報(bào)道了其應(yīng)用到各個(gè)具體的結(jié)構(gòu)。因此,在這項(xiàng)研究中,由簡(jiǎn)單的純剪切機(jī)進(jìn)行了鋼纖維鋼筋混凝土(FRC)評(píng)估。 2。純剪切試驗(yàn)2.1簡(jiǎn)體純剪切試驗(yàn)機(jī) 簡(jiǎn)化的純剪切試驗(yàn)機(jī)在本研究采用圖1所示,負(fù)載轉(zhuǎn)移到剪切力的方向,如圖2所示。此機(jī)可設(shè)置在阿姆斯萊式萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī),并可以通過純混凝土膜元件改變主題的單軸力的方向剪切力。2.2標(biāo)本 目前研究的測(cè)試樣品是一個(gè)206x206x100mm的方形混凝土膜圖3.11所示,每一個(gè)鋼板螺栓

5、附在裝貨板。混凝土切割膜是在角落關(guān)機(jī),以避免復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)。受到剪應(yīng)力的面積可以進(jìn)行評(píng)估的170x170mm內(nèi)部分。該地區(qū)有一個(gè)小角落里過多的地區(qū),這一地區(qū)的剪切強(qiáng)度是不夠大。 表1:混凝土材料水泥細(xì)骨料粗骨料混合材材料高早強(qiáng)水泥海砂珠光體安德西特高效減水劑密度g/cm33.132.600.852.701.05 表2:配合比混凝土配合比2.3試驗(yàn)參數(shù) 為測(cè)試樣本配比見表1和2。這些具體包含正常和輕骨料混凝土。輕骨料是由珠光體,密度約為0.85。剪切強(qiáng)度測(cè)試也進(jìn)行類似的混合比例的砂漿。高硅酸鹽水泥早期采用的混凝土和砂漿,測(cè)試年齡為7天。 在鋼纖維鋼筋混凝土(FRC)的配比中,鋼纖維1.0的混合混凝

6、土。本研究采用兩端帶鉤鋼纖維(0.6x30mm)。 一般而言,非常低的拉伸強(qiáng)度和剪切強(qiáng)度的混凝土被稱為比抗壓強(qiáng)度。為了探討不同強(qiáng)度的混凝土剪力墻的行為,水灰比分別設(shè)置為30,45和60。此外,抗壓強(qiáng)度和劈拉強(qiáng)度試件進(jìn)行調(diào)查缸(直徑為100mm和200mm的高度)。 a) 鋼纖維混凝土 b)普通混凝土 圖4:失效模式 表3:失效模式及強(qiáng)度 圖5:純剪切強(qiáng)度 圖6:位移傳感器附件 3。實(shí)驗(yàn)結(jié)果與討論3.1純剪應(yīng)力狀態(tài)下 圖4顯示為普通混凝土試件和純剪應(yīng)力下的鋼纖維鋼筋混凝土(FRC)標(biāo)本試驗(yàn)樣品的失效模式。從表3給出的測(cè)試的標(biāo)本和強(qiáng)度試驗(yàn)的結(jié)果勾畫了出故障模式。 這些照片和草圖表明,普通混凝土故障

7、發(fā)生在垂直左右的標(biāo)本中。這些現(xiàn)象暗示了純剪切破壞的發(fā)生是由于主拉應(yīng)力。 另一方面,雖然在最大負(fù)荷下裂紋發(fā)生,F(xiàn)RC的標(biāo)本,沒有幾個(gè)裂縫。失敗型鋼纖維沒有失敗,這些纖維被掏出。此外,部分輕集料已經(jīng)分裂以失敗,而正??傤~幾乎沒有失敗。3.2純剪切強(qiáng)度 與純剪切強(qiáng)度和水膠比的關(guān)系如圖5所示。純剪切強(qiáng)度下降為水膠比的增加。在與水的比例為30水泥混凝土輕骨料混凝土之間幾乎和正常骨料混凝土純剪切強(qiáng)度類似。采用水膠比60的輕質(zhì)混凝土純剪切強(qiáng)度約為正常骨料混凝土60。砂漿的強(qiáng)度略高于混凝土強(qiáng)度,對(duì)純剪切強(qiáng)度與破壞現(xiàn)象骨料混凝土的影響略低于混凝土。純凈的鋼纖維鋼筋混凝土的抗剪強(qiáng)度分別為10-20,比普通混凝土高

8、。這些結(jié)果代表了鋼纖維混凝土的強(qiáng)化作用。 圖7:位移負(fù)荷 表4:位移負(fù)荷區(qū)W/C(%)Area (kN*mm)30161.045129.36099.43.3純剪切行為 在普通混凝土具有脆性破壞的情況下,很難定量評(píng)估失效行為。然而,為了取得鋼纖維鋼筋混凝土(FRC)行為是比較容易的,因?yàn)樗难诱剐?。因此,本研究旨在評(píng)估前后裂紋純剪應(yīng)力下的鋼纖維鋼筋混凝土(FRC)發(fā)生的行為。位移傳感器(62毫米)的附著在試樣表面,如圖5所示。 圖7顯示了輕骨料混凝土構(gòu)件FRC的負(fù)載和位移之間的關(guān)系。這些數(shù)字代表前開裂變形都很小,并與裂縫的發(fā)展進(jìn)步。 表4顯示了從負(fù)載和位移0毫米范圍確定的區(qū)域。在W / C= 4

9、5和30的值比W / C= 60多1.3和1.6倍。 4。結(jié)論 純剪切機(jī)的開發(fā),以確定混凝土構(gòu)件抗剪強(qiáng)度。純剪切試驗(yàn)進(jìn)行,以取得各種混凝土斷裂行為,其中包括鋼纖維鋼筋混凝土(FRC)。本研究結(jié)論歸納如下:1)每個(gè)失效模式是失敗的分裂分子,即使在鋼纖維鋼筋混凝土(FRC)。2)普通混凝土和純剪應(yīng)力FRC的脆性破壞,造成了破壞韌性分別。3)鋼纖維鋼筋混凝土(FRC)的純剪切強(qiáng)度比普通混凝土高。4)負(fù)載和位移面積往往是對(duì)混凝土強(qiáng)度的增加而遞增。 鳴謝作者在此感謝他們?cè)敿?xì)的意見和支持本莊小姐稻盛和夫先生。參考文獻(xiàn)1 Noguchi, T., Nonlinearity behaviour of Conc

10、rete-Compressive, Tensile, Shearing Test,Concrete Journal, Vol.39, No.9 (2001) 110-114 (in Japanese)2 Vecchio, F., J. and Collins, M., P., The Modified Compression-Field Theory forReinforced Concrete Elements Subjected to Shear, ACI Journal, 83(2) (1986) 219-231.3 Ito, M., Kanakubo, T., Shear Behaviour of Reinforced Concrete Panels subjected byBending Moment, Proceedings of the Japan Concrete Institute, Vol.23, No.3 (2001)1027-1032 (in Japanese)4 Tanaka, H.

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