雙效并流蒸發(fā)器設(shè)計(jì)說(shuō)明

1、食品工程原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書設(shè)計(jì)題目： 姓 名： 班 級(jí)： 學(xué) 號(hào)： 指導(dǎo)教師： 日 期： 目 錄第一章 任務(wù)書31. 設(shè)計(jì)任務(wù)及操作條件3第二章 蒸發(fā)工藝設(shè)計(jì)計(jì)算3§2·1蒸濃液濃度計(jì)算3§2·2溶液沸點(diǎn)和有效溫度差的確定4§2·2·1各效由于溶液的蒸汽壓下降所引起的溫度差損失5§2·2·2各效由于溶液靜壓強(qiáng)所因引起的溫度差損失5§2·2·3由經(jīng)驗(yàn)不計(jì)流體阻力產(chǎn)生壓降所引起的溫度差損失6§2·4蒸發(fā)器的傳熱面積和有效溫度差在各效中的分布8

2、7;2·5有效溫差再分配8第三章 蒸發(fā)器工藝尺寸計(jì)算11§3·1 加熱管的選擇和管數(shù)的初步估計(jì)11§3·1·1加熱管的選擇和管數(shù)的初步估計(jì)11§3·1·2循環(huán)管的選擇11§3·1·3加熱室直徑及加熱管數(shù)目的確定11§3·1·4分離室直徑與高度的確定12§3·2接管尺寸的確定13§3·2·1溶液進(jìn)出口13§3·2·2加熱蒸氣進(jìn)口與二次蒸汽出口13§3·

3、;2·3冷凝水出口13第四章、蒸發(fā)裝置的輔助設(shè)備13§4·1氣液分離器13§4·2蒸汽冷凝器14§4·2·1由計(jì)算可知,進(jìn)入冷凝器的二次蒸汽的體積流量可計(jì)算得到冷凝器的直徑D14第五章 工藝計(jì)算匯總表14第六章 工藝流程圖、蒸發(fā)器設(shè)備簡(jiǎn)圖及加熱器的管子排列圖15§4·1工藝流程圖15§4·2中央循環(huán)管切面圖15第七章 課程設(shè)計(jì)心得16參考文獻(xiàn)：17第一章 任務(wù)書1. 設(shè)計(jì)任務(wù)及操作條件含固形物16%（質(zhì)量分率，下同）的鮮牛乳，擬經(jīng)雙效真空蒸發(fā)裝置進(jìn)行濃縮，要求成品濃度為49%

4、，原料液溫度為第一效沸點(diǎn)（60），加熱蒸汽壓力為450kPa(表)，冷凝器真空度為94kPa，日處理量為15噸/天，日工作時(shí)間為8小時(shí)，試設(shè)計(jì)該蒸發(fā)過(guò)程。假定采用中央循環(huán)管式蒸發(fā)器，雙效并流進(jìn)料，效間流動(dòng)溫差損失設(shè)為1K，第一效采用自然循環(huán)，傳熱系數(shù)為900w/(m2·k)，第二效采用強(qiáng)制循環(huán)，傳熱系數(shù)為1800w/(m2·k)，各效蒸發(fā)器中料液液面均為1m，各效加熱蒸汽的冷凝液均在飽和溫度下排出，并假設(shè)各效傳熱面積相等，忽略熱損失。第二章 蒸發(fā)工藝設(shè)計(jì)計(jì)算§2·1蒸濃液濃度計(jì)算多效蒸發(fā)的工藝計(jì)算的主要依據(jù)是物料衡算和、熱量衡算及傳熱速率方程。計(jì)算的主要

5、項(xiàng)目有：加熱蒸氣（生蒸氣）的消耗量、各效溶劑蒸發(fā)量以及各效的傳熱面積。計(jì)算的已知參數(shù)有：料液的流量、溫度和濃度，最終完成液的濃度，加熱蒸氣的壓強(qiáng)和冷凝器中的壓強(qiáng)等。蒸發(fā)器的設(shè)計(jì)計(jì)算步驟多效蒸發(fā)的計(jì)算一般采用試算法。(1)根據(jù)工藝要求及溶液的性質(zhì)，確定蒸發(fā)的操作條件（如加熱蒸氣壓強(qiáng)及冷凝器的壓強(qiáng)），蒸發(fā)器的形式、流程和效數(shù)。(2)根據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，初步估計(jì)各效蒸發(fā)量和各效完成液的濃度。(3)根據(jù)經(jīng)驗(yàn)假設(shè)蒸氣通過(guò)各效的壓強(qiáng)降相等，估算個(gè)效溶液沸點(diǎn)和有效總溫差。(4)根據(jù)蒸發(fā)器的焓衡算，求各效的蒸發(fā)量和傳熱量。(5)根據(jù)傳熱速率方程計(jì)算各效的傳熱面積。若求得的各效傳熱面積不相等，則應(yīng)按下面介紹的方法

6、重新分配有效溫度差，重復(fù)步驟（3)至（5），直到所求得各效傳熱面積相等（或滿足預(yù)先給出的精度要求）為止。F=1875kg/h 總蒸發(fā)量:W=F（1-）=1875(1-)=1262.8kg/h 并流加料蒸發(fā)中無(wú)額外蒸汽引出,可設(shè):W2 =1:1.1 而W=W1+W2 =1262.8kg/h 由以上三式可得:W1=601.4kg/h;W2=661.4kg/h;設(shè)各效間的壓強(qiáng)降相等，則總壓強(qiáng)差為： X1=0.24; X2= =0.49§2·2溶液沸點(diǎn)和有效溫度差的確定由各效的二次蒸汽壓強(qiáng)從手冊(cè)中查得相應(yīng)的二次蒸汽溫度和汽化潛熱列與下表中: 蒸汽壓力（KPa）溫度()汽化熱(kJ/

7、kg)一效加熱蒸汽551155.32101.9一效二次蒸汽19.9602393.9二效加熱蒸汽19.8592313.4二效二次蒸汽7.439.82401.6進(jìn)冷凝器蒸汽738.82403.8 多效蒸發(fā)中的有效傳熱總溫度差可用下式計(jì)算：有效總溫度差 式中 -有效總溫度差，為各效有效溫度差之和，。-第一效加熱蒸氣的溫度，。-冷凝器操作壓強(qiáng)下二次蒸氣的飽和溫度，。-總的溫度差損失，為各效溫度差損失之和， =/+/+/式中 /- 由于溶液的蒸汽壓下降而引起的溫度差損失，/-由于蒸發(fā)器紅溶液的靜壓強(qiáng)而引起的溫度差損失，/-由于管道流體阻力產(chǎn)生壓強(qiáng)降而引起的溫度差損失，§2·2

8、3;1各效由于溶液的蒸汽壓下降所引起的溫度差損失 則 f =0.0= = =0.28 =.0= 0.66 =1.19 =0.28+1.19=1.5 §2·2·2各效由于溶液靜壓強(qiáng)所因引起的溫度差損失 由于蒸發(fā)器中溶液靜壓強(qiáng)引起的溫度差損失 某些蒸發(fā)器在操作時(shí)，器內(nèi)溶液需維持一定的液位，因而蒸發(fā)器中溶液內(nèi)部的壓強(qiáng)大于液面的壓強(qiáng)，致使溶液內(nèi)部的沸點(diǎn)較液面處的為高，二者之差即為因溶液靜壓強(qiáng)引起的溫度差損失，為簡(jiǎn)便起見，日夜內(nèi)部的沸點(diǎn)可按液面和底層的平均壓強(qiáng)來(lái)查取，平均壓強(qiáng)近似按靜力學(xué)方程估算：pm=p/+式中 pm蒸發(fā)器中 液面和底層的平均壓強(qiáng)，pap/二次蒸氣的壓強(qiáng)，

9、即液面處的壓強(qiáng)，pa溶液的平均密度，-液層高度g-重力加速度，根據(jù)pm=p/+取液位高度為1米有牛乳的平均密度=1.030kg/m Pm1=25.0KPa Pm2=KPa 對(duì)應(yīng)的飽和溶液溫度為: T=63.3 ; T =49.2; 根據(jù) = 式中 -根據(jù)平均壓強(qiáng)求取牛乳的沸點(diǎn)，-根據(jù)二次蒸氣壓強(qiáng)求得水的沸點(diǎn) 所以1= T- T=63.3-60=3.3 2= T - T=49.2-39.8=9.4 =3.3+9.4=12.7§2·2·3由經(jīng)驗(yàn)不計(jì)流體阻力產(chǎn)生壓降所引起的溫度差損失由于管道流體阻力產(chǎn)生的壓強(qiáng)降所引起的溫度差損失在多效蒸發(fā)中末效以前各效的二次蒸汽流到次一

10、效的加熱室的過(guò)程中由于管道阻力使其壓強(qiáng)降低蒸汽的飽和溫度也相應(yīng)降低由此引起的溫度差損失即為，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)其值可以省略。=1+1+1=3根據(jù)以估算的各效二次蒸汽壓強(qiáng)及溫度差損失，即可由下式估算溶液各效溶液的沸點(diǎn)t 所以總的溫度差損失為 =+ =1.5+12.7+3=17.2 溶液的沸點(diǎn)ti=Ti/+ 0.28+3.3+1=4.6 所以各效溶液沸點(diǎn)：t1=60+4.6=64.6，t2=38.8+11.6=50.4由手冊(cè)可查得551KPa飽和蒸汽壓的溫度為155.3，汽化熱為2101.0KJ/kg，所蒸汽壓力（KPa）溫度()汽化熱(kJ/kg)一效加熱蒸汽551155.32101.9一效溶液19.96

11、4.6一效二次蒸汽19.8602313.4二效溶液2550.4二效加熱蒸汽19.8592313.4二效二次蒸汽7.439.82401.6進(jìn)冷凝器蒸汽738.82403.8§2·3加熱蒸汽消耗量和各效蒸發(fā)水量的計(jì)算第i效的焓衡算式為：有上式可求得第i效的蒸發(fā)量.若在焓衡算式計(jì)入溶液的能縮熱及蒸發(fā)器的熱損失時(shí)，尚需考慮熱利用系數(shù)一般溶液的蒸發(fā)，可取得0.960-x（式中x為溶液的濃度變化，以質(zhì)量分率表示）。 第i效的蒸發(fā)量的 計(jì)算式為式中 -第i效的加熱蒸汽量，當(dāng)無(wú)額外蒸汽抽出時(shí)= - 第i效加熱蒸氣的汽化潛熱 -第i效二次蒸氣的汽化潛熱-原料液的比熱 -水的比熱，-分別為 第

12、i效及第i-1效溶液的沸點(diǎn)-第i效的熱利用系數(shù)無(wú)因次，對(duì)于加熱蒸氣消耗量，可列出各效焓衡算式并與式（3-2）聯(lián)解而求得。 第一效的焓衡量式為:W1= 由相關(guān)手冊(cè)查得cp0=3.89Kg.)W=同理第二效的熱衡算式為:W (a) W =0.785 = 聯(lián)立(a),(b),(c)式,解得:W=707.2kg/hW=555.6kg/hD=861.4kg/h§2·4蒸發(fā)器的傳熱面積 任意一效的傳熱速率方程為 Si=式中 -第i效的傳熱速率，W。 -第i效的傳熱系數(shù)，W/（m2, ）. -第i效的傳熱溫度差， Si-第i效的傳熱面積，m2誤差為，誤差很大，應(yīng)調(diào)整各效的有效溫度差，重復(fù)

13、上述計(jì)算過(guò)程。§2·5有效溫差再分配重新分配有效溫度差得，重復(fù)上述計(jì)算步驟（1） 計(jì)算各效料液濃度 由所求得的各效蒸發(fā)量，可求得各效料液的濃度，即 X1=; X2= =0.49（2） 計(jì)算各效料液的溫度 因末效完成液濃度和二次蒸汽壓力均不變，各種溫度差損失可視為恒定，故末效溶液的溫度仍為50.4，即 則第二效加熱蒸汽的溫度（也即第一效二次蒸汽溫度）為 所以第一效料液的溫度為t=82+4.6=86.6第一效料液的溫度也可下列計(jì)算t=155.3-67.7=87.6 說(shuō)明溶液的各種溫度差損失變化不大，不需重新計(jì)算，股有效總溫度差不變，即溫度差重新分配后各效溫度差情況列于下表：效數(shù)

14、第一效第二效加熱蒸汽溫度155.382有效溫度差()67.731.6料液溫度()86.650.4（3）各效的熱量衡算 第一效W= （a）第二效 (b)W =0.792 （c） 聯(lián)立(a),(b),(c)式,解得W=692.4kg/hW=570.4kg/hD=887.6kg/h與第一次結(jié)果比較，其相對(duì)誤差為計(jì)算相對(duì)誤差均在0.05以下，故各效蒸發(fā)量的計(jì)算結(jié)果合理。其各效溶液濃度無(wú)明顯變化，不需重新計(jì)算（4）蒸發(fā)器傳熱面積的計(jì)算 誤差為，迭代計(jì)算結(jié)果合理，取平均傳熱面積結(jié)算結(jié)果列表效數(shù)12冷凝器加熱蒸汽溫度()155.38238.8操作壓強(qiáng)Pi/ (KPa)45077溶液沸點(diǎn)ti86.651.2完

15、成液濃度(%)25.749蒸發(fā)水量Wi Kg/h692.4570.4生蒸汽量D Kg/h887.6692.4傳熱面積Si m28.38.3第三章 蒸發(fā)器工藝尺寸計(jì)算蒸發(fā)器的主要結(jié)構(gòu)尺寸（以下均以第一效為計(jì)算對(duì)象）我們選取的中央循環(huán)管式蒸發(fā)器的計(jì)算方法如下。§3·1 加熱管的選擇和管數(shù)的初步估計(jì)§3·1·1加熱管的選擇和管數(shù)的初步估計(jì)蒸發(fā)器的加熱管通常選用38*2.5mm無(wú)縫鋼管。加熱管的長(zhǎng)度一般為0.62m，但也有選用2m以上的管子。管子長(zhǎng)度的選擇應(yīng)根據(jù)溶液結(jié)垢后的難以程度、溶液的起泡性和廠房的高度等因素來(lái)考慮，易結(jié)垢和易起泡沫溶液 的蒸發(fā)易選

16、用短管。根據(jù)我們的設(shè)計(jì)任務(wù)和溶液性質(zhì)，我們選用以下的管子?？筛鶕?jù)經(jīng)驗(yàn)我們選?。篖=0.8M，382.5mm可以根據(jù)加熱管的規(guī)格與長(zhǎng)度初步估計(jì)所需的管子數(shù)n，（根）式中S=-蒸發(fā)器的傳熱面積，m2，由前面的工藝計(jì)算決定（優(yōu)化后的面積）；d0-加熱管外徑，m； L-加熱管長(zhǎng)度，m； 因加熱管固定在管板上，考慮管板厚度所占據(jù)的傳熱面積，則計(jì)算n時(shí)的管長(zhǎng)應(yīng)用（L0.1）m.§3·1·2循環(huán)管的選擇 循環(huán)管的 截面積是根據(jù)使循環(huán)阻力盡量減小的原則考慮的。我們選用的中央循環(huán)管式蒸發(fā)器的循環(huán)管截面積可取加熱管總截面積的40%-100%。加熱管的總截面積可按n計(jì)算。循環(huán)管內(nèi)徑以D

17、1表示，則 對(duì)于加熱面積較小的蒸發(fā)器，應(yīng)去較大的百分?jǐn)?shù)。選取管子的直徑為： ，53根。循環(huán)管管長(zhǎng)與加熱管管長(zhǎng)相同為1.5m。按上式計(jì)算出的D1后應(yīng)從管規(guī)格表中選取的管徑相近的標(biāo)準(zhǔn)管，只要n和n相差不大。循環(huán)管的規(guī)格一次確定。循環(huán)管的管長(zhǎng)與加熱管相等，循環(huán)管的表面積不計(jì)入傳熱面積中。§3·1·3加熱室直徑及加熱管數(shù)目的確定 加熱室的內(nèi)徑取決于加熱管和循環(huán)管的規(guī)格、數(shù)目及在管板撒謊能夠的排列方式。 加熱管在管板上的排列方式有三角形排列、正方形排列、同心圓排列。根據(jù)我們的數(shù)據(jù)表加以比較我們選用三角形排列式。管心距t為相鄰兩管中心線之間的距離，t一般為加熱管外徑的1.25

18、1.5倍，目前在換熱器設(shè)計(jì)中，管心距的數(shù)據(jù)已經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化，只要確定管子規(guī)格，相應(yīng)的管心距則是定值。我們選用的設(shè)計(jì)管心距是： 加熱室內(nèi)鏡和加熱管數(shù)采用作圖法，亦可采用計(jì)算的方法。以三角形排列說(shuō)明計(jì)算過(guò)程。圖1-6所示。一根管子在管板上按正三角形排列時(shí)所占據(jù)的管板面積（圖中陰影部分面積為）： 式中：a=60;t-管心距，m;當(dāng)加熱管數(shù)為n時(shí)，在管板上占據(jù)的中面積 F式中：F-管數(shù)為n時(shí)在管板上占據(jù)的總面積， 管板利用系數(shù)，=0.7-0.9；當(dāng)循環(huán)管直徑為D時(shí)，則棺板的總面積為 F式中：F-循環(huán)管占據(jù)管板的總面積， ； 2t中央循環(huán)管與加熱管之間的最小距離，m. 設(shè)加熱室的直徑,則： 由此求得D=559

19、m 所以殼體內(nèi)徑為600m,厚度為9.0mm.§3·1·4分離室直徑與高度的確定分離室的直徑與高度取決于分離室的體積，而分離室的體積又與二次蒸汽的體積流量及蒸發(fā)體積強(qiáng)度有關(guān)。分離室體積V的計(jì)算式為：式中V-分離室的體積，m3; W-某效蒸發(fā)器的二次蒸汽量，kg/h; P-某效蒸發(fā)器二次蒸汽量，Kg/m3 ， U-蒸發(fā)體積強(qiáng)度，m3/(m3*s);即每立方米分離室體積每秒產(chǎn)生的二次蒸汽量。一般用允許值為U=1.11.5 m3/(m3*s)根據(jù)由蒸發(fā)器工藝計(jì)算中得到的各效二次蒸汽量，再?gòu)恼舭l(fā)體積強(qiáng)度U的數(shù)值范圍內(nèi)選取一個(gè)值，即可由上式算出分離室的體積。一般說(shuō)來(lái)，各效的

20、二次蒸汽量不相同，其密度也不相同，按上式計(jì)算得到的分離室體積也不會(huì)相同，通常末效體積最大。為方便起見，各效分離室的尺寸可取一致。分離室體積宜取其中較大者。確定了分離室的體積，其高度與直徑符合關(guān)系，確定高度與直徑應(yīng)考慮一下原則：（1）分離室的高度與直徑之比H/D=12。對(duì)于中央循環(huán)管式蒸發(fā)器，其分離室一般不能小于1.8m，以保證足夠的霧沫分離高度。分離室的直徑也不能太少，否則二次蒸汽流速過(guò)大，導(dǎo)致霧沫夾帶現(xiàn)象嚴(yán)重。（2） 在條件允許的情況下，分離室的直徑盡量與加熱室相同，這樣可使結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單制造方便。（3）高度和直徑都適于施工現(xiàn)場(chǎng)的安放?，F(xiàn)取分離室中U=1.2m3/（m3*s）；。H=1.8m，D=

21、1.2m§3·2接管尺寸的確定流體進(jìn)出口的內(nèi)徑按下式計(jì)算式中 -流體的體積流量 m3/s ；U-流體的適宜流速 m/s ，估算出內(nèi)徑后，應(yīng)從管規(guī)格表格中選用相近的標(biāo)準(zhǔn)管。§3·2·1溶液進(jìn)出口 于并流加料的三效蒸發(fā)，第一效溶液流量最大，若各效設(shè)備尺寸一致的話，根據(jù)第一效溶液流量確定接管。取流體的流速為0.8m/s；所以取38X2.5mm規(guī)格管。§3·2·2加熱蒸氣進(jìn)口與二次蒸汽出口 各效結(jié)構(gòu)尺寸一致二次蒸汽體積流量應(yīng)取各效中較大者。取流體的流速為30m/s所以取159X4.5mm規(guī)格管。§3·2

22、·3冷凝水出口 冷凝水的排出一般屬于液體自然流動(dòng)，接管直徑應(yīng)由各效加熱蒸氣消耗量較大者確定。取流體的流速為0.1m/s所以取57X2.5mm規(guī)格管。第四章、蒸發(fā)裝置的輔助設(shè)備§4·1氣液分離器蒸發(fā)操作時(shí)，二次蒸汽中夾帶大量的液體，雖在分離室得到初步的分離，但是為了防止損失有用的產(chǎn)品或防止污染冷凝液，還需設(shè)置氣液分離器，以使霧沫中的液體聚集并與二次蒸汽分離，故氣液分離器或除沫器。其類型很多，我們選擇慣性式除沫器，起工作原理是利用帶有液滴的二次蒸汽在突然改變運(yùn)動(dòng)方向時(shí)，液滴因慣性作用而與蒸汽分離。取流體的流速為25m/s在慣性式分離器的主要尺寸可按下列關(guān)系確定：D0=

23、D1；D1：D2：D3=1：1.5：2 H=D3 h=0.40.5D1D0-二次蒸汽的管徑，m D1-除沫器內(nèi)管的直徑，mD2-除沫器外管的直徑，m D3-除沫器外殼的直徑，m H-除沫器的總高度，m h-除沫器內(nèi)管頂部與器頂?shù)木嚯x，mD1=172mm D2=258mm D3=344mm H=344mm h=86mm選取二次蒸汽流出管： 除霧器內(nèi)管： 除霧器外罩管：§4·2蒸汽冷凝器蒸汽冷凝器的作用是用冷卻水將二次蒸汽冷凝。當(dāng)二次蒸汽為有價(jià)值的產(chǎn)品需要回收或會(huì)嚴(yán)重地污染冷卻水時(shí)，應(yīng)采用間壁式冷卻器。當(dāng)二次蒸汽為水蒸氣不需要回收時(shí)，可采用直接接觸式冷凝器。二次蒸汽與冷凝水直接

24、接觸進(jìn)行熱交換，其冷凝效果好，被廣乏采用。現(xiàn)采用多孔板式蒸汽冷凝器： §4·2·1由計(jì)算可知,進(jìn)入冷凝器的二次蒸汽的體積流量可計(jì)算得到冷凝器的直徑D 取D=245mm第五章 工藝計(jì)算匯總表5.工藝計(jì)算匯總表效數(shù)12冷凝器加熱蒸汽溫度()155.38238.8操作壓強(qiáng)Pi/ (KPa)45077溶液沸點(diǎn)ti86.650.4完成液濃度(%)25.749蒸發(fā)水量Wi Kg/h692.4570.4生蒸汽量D Kg/h887.6692.4傳熱面積Si m28.38.3加熱管管徑(mm)循環(huán)管管徑(mm)加熱室內(nèi)徑(mm)分離室直徑(mm)加熱管與循環(huán)管長(zhǎng)度(mm)=38*2

25、.5=245*6.5=600*8=12001500溶液進(jìn)出口管徑(mm)加熱蒸汽進(jìn)口與二次蒸汽出口管徑(mm)冷凝水出口管徑(mm)分離室高度(mm)加熱管數(shù)（根）=38*2.5=159*4.5=57*2.5180053第六章 工藝流程圖、蒸發(fā)器設(shè)備簡(jiǎn)圖及加熱器的管子排列圖§4·1工藝流程圖雙效蒸發(fā)牛乳濃縮工藝流程圖§4·2中央循環(huán)管切面圖中央循環(huán)管切面圖第七章 課程設(shè)計(jì)心得時(shí)光荏苒，白駒過(guò)隙。轉(zhuǎn)眼間，為期三周的化工原理課程設(shè)計(jì)就已經(jīng)接近尾聲了?；厥淄?，心情格外的開闊，感慨頗多。我忘不了和楊老師以及同學(xué)們一起度過(guò)的日日夜夜，忘不了我們組的幾個(gè)人因?yàn)橐粋€(gè)數(shù)據(jù)的來(lái)源而吵的面紅耳赤，更忘不了看到一個(gè)個(gè)成果的喜悅首先，要感謝楊老師能給我們提供一個(gè)進(jìn)行實(shí)踐鍛煉的舞臺(tái)。以前我們學(xué)過(guò)的知識(shí)只不過(guò)是紙上談兵，而化工原理課程設(shè)計(jì)卻是以門綜合性課程，它不僅要求我們對(duì)化工設(shè)計(jì)有基礎(chǔ)的了解，而且還要對(duì)化工原理、化工機(jī)械基礎(chǔ)、化工熱力學(xué)等一系列知識(shí)能夠進(jìn)行綜合的運(yùn)用，同時(shí)也對(duì)計(jì)算機(jī)軟件和編程提出了較高的要求。，這次課程設(shè)計(jì)，我們小組共有5個(gè)人。作為組長(zhǎng)，我首先對(duì)他們進(jìn)行了分工：三個(gè)人負(fù)責(zé)計(jì)算，一各人負(fù)責(zé)編程，以各人負(fù)責(zé)畫圖。設(shè)計(jì)過(guò)程中，我們相互鼓勵(lì)，相互幫助，發(fā)揮團(tuán)隊(duì)協(xié)作精神，齊心協(xié)力攻克了一個(gè)又一個(gè)難關(guān)，我主要負(fù)責(zé)畫圖。開始