《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計》計算題題型及答案

1、第二章單層廠房1、某單層單跨工業(yè)廠房排架結(jié)構(gòu)，跨度18m，柱距6m，廠房內(nèi)設(shè)有1臺吊車，吊車得最大輪壓標(biāo)準(zhǔn)值為Pmax,k =110kN,最小輪壓標(biāo)準(zhǔn)值為Pmin,k =30kN,大車輪距為4、5m。試畫出吊車梁支座 反力影響線，并計算作用在排架柱上得吊車豎向荷載設(shè)計值Dmax、D min。（提示：Q 1.4）迓交座瑾力建響線如筈38圖所示2 .某單層單跨廠房排架結(jié)構(gòu)及其風(fēng)載體型系數(shù)如題示:Wk=s zW0 :風(fēng)壓高度系數(shù)z按內(nèi)插法取值，離室外地面10m高時， z =1、0 ；離室外地面39 圖所示，跨度 18m，柱距6m ,q1k 及 Wk°（提h1=2500mm, h 2=120

2、0mm。已知基本風(fēng)壓wo=0、3kN/m 2，求作用于排架上得風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值15m高時， z =1、14 ;柱頂以下按水平均布風(fēng)載考慮，風(fēng)壓高度系數(shù)可按柱頂標(biāo)高取值。柱頂以上按水平集中風(fēng)載考慮，風(fēng)壓高度系數(shù)可按檐口標(biāo)高取值。）題39圖（尺寸mm，標(biāo)高m）刃00士 0 0003 某單層單跨廠房排架結(jié)構(gòu)如題39圖所示。A柱與B柱尺寸相同，在牛腿頂面上分別作用有M max=i04kN m及M min =58kN m得力矩，吊車橫向水平剎車力為T=30kN法計算各柱得柱頂剪力。（提示：柱頂不動鉸支座反力R= M試用剪力分配53C+TC，C5=0、=1 、 30 , C70)題39圖3H3氏(1)5+30

3、X0,70 = 30.01 kN(1 歩分5B=L3/15+J0X0.70 =15.97kN O)ttS分)02） A柱與B柱的剛度相同.故剪力分配系數(shù)為1/2柱頂剪力忙也+ 1/2 gm -30.01+22.99-7.ft2kN (*-)(分)吟氓b+ 1/2 (咫 + 島57+22.99 »7.02kN (f ,(1 分)4、鋼筋混凝土牛腿如題38圖所示，牛腿寬度為400mm ,采用C30混凝土（抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值為2、 01N/mm 2）,作用于牛腿頂部得豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 150kN，水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值為70kN，裂縫控制系數(shù) 取0、65。試驗算牛腿截面就是否滿足斜裂縫控制條件。(提示

4、：a s 40mm ,F vkFf bh、1 0.5 -hk -tk )F vkd0.5h00.65 ,38解：由題意知:400mm , Fvk150kN ,F hk70kN , f tk2.01N / mm 2 ,a 200mm , as 40mm , h 500mm500 40460mm（2 分）f tk bh00.652.01 400460150200（3分）460197.2kN F vk 150kN故牛腿截面滿足斜裂縫控制條件。（1 分）5、某牛腿尺寸及承受得設(shè)計荷載如題40一圖所示水平拉力設(shè)計值為100kN，采用HRB400級鋼已知作用在牛腿頂部得豎向力設(shè)計值為=360N/mm ）

5、， a =50mm。試計算牛腿頂部640kN，（提示：當(dāng) a<0、3h0 時，取 a=0、3ho； As=/ h ）0.85 f y hof y所需配置得縱向受拉鋼筋面積“兀640 x lO3 *240£0.85x360x800noo（未注明單位：mm）題40圖二 100<OJh0 -03 x 覘）0Uh 取口*= 240mm第三章多層框架結(jié)構(gòu)設(shè)計1 某框架結(jié)構(gòu)計算簡圖如圖所示，各桿線剛度得比值均為1, q=3kN/m, l=6m。試用分層法計算砂/qU LI li j miHH i Hj1 1 1 IT1 ql 2)i h n r,rrnrrA 1BI12qS 39圖3

6、9解：（1）固端彎矩M ab1 ql 213 62 9kN m1212M ba1 ql 21362 9kN m12 12（2 ）分配系數(shù)因非底層柱得相對線剛度乘以折減系數(shù)1ab0.521 0.9（3）頂層AB梁得A端得彎矩0、9，則M 99.0524.32kN m（4）頂層AB梁得彎矩圖如下：2、某三層兩跨框架得計算簡圖如題38圖所示?？缣杻?nèi)為各桿件得相對線剛度。試用反彎點法計算梁AB得B端彎矩。（2011-10第38題、3章P102-105）扯H觸求第三層中柱的剪力侑0.9堆20自3x0,9爾求第=4中柱的剪力値093x09x（20 + 40）= 20 kN(3)求第三層中柱的柱底卿矩<

7、;1分(1分)(I分!2kN-m或第二層中柱的柱助彎矩Mg = K3 x = 2Qx = 36 kN-m72' 2(2分)C5）求集AB的B端彎矩"B = 32718 X"覽 +32 + 2fi（l2 + 36）= 25M3、某兩層三跨框架得計算簡圖如題39圖所示。各柱線剛度均為1、0 x 104kN m，邊柱側(cè)移剛度修正系數(shù)為 =0、6，中柱側(cè)移剛度修正系數(shù)為=0、7。試用D值法計算柱AB得B端彎矩底層反彎點高度比為0、65)題39圖珈（1）求底層桂的側(cè)移剛度分）邊母 巫尬生主仇6農(nóng)墜氣世=4血8幻護kN/mh14護12LUxLOxn 呂 0.7 x-；F討中密D

8、十吒 h底晝魁側(cè)樓剛盛=0二力"辿屮卜爲(wèi)匕0弘】!5- = 4 76xW kN/m+-.76WO,）=17陰憑心冊勵-F求底層柱的總剪力"分）r, - 50+50 = 100 kN a VlL砧萬嚴(yán)求底層中柱承擔(dān)的剪力対分）空7"'° x 100-26.92 kNIT6SxlOJ(4>隸AB桿的B堆彎矩CI分）Q-莎=26丹2x（l-0.65）湄4J 二 3957kN m4.三層兩跨框架得計算簡圖如題40圖所示。各柱線剛度均為1、0 X 104kN m，邊柱側(cè)移剛度修正 系數(shù)為0、6，中柱側(cè)移剛度修正系數(shù)為0、7。試計算該框架由梁柱彎曲變形引起得頂點側(cè)移題40圖40. （1）各層側(cè)移RIMt （2分）邊柱果 q =0.6x *»" 4.08xl03kN/in申岳耳“爭叫 工A =E烏 M2以屮 2 M2x4.08xio1 *4.76x W* -lSxltfkN/m(2)各層剪力擊I分)n=15kNF=