年產(chǎn)10萬噸燃料乙醇裝置液化崗位物、熱、水平衡計算及螺旋板面積、阻力計算

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上10萬噸/年燃料乙醇裝置液化崗位物料、熱量、用水平衡及熱工計算(加水比例1：2.4)已知條件：1、原料商品木薯，淀粉含量68 %，含水14 %，即:干基淀粉含量79.07%，干物質(zhì)含量86%。2、年產(chǎn)99%（v/v）燃料乙醇10萬噸，年作業(yè)時間300天，即：每天產(chǎn)99%（v/v）酒精333.33噸，每小時產(chǎn)99%（v/v）酒精13.89噸。99%（v/v）98.37(w/w)，密度：0.7943g/ml。3、冷凍水溫度15，循環(huán)水溫度30（夏天），一次水溫度30。4、淀粉的理論出酒率酒精的理論得率可以根據(jù)酒精發(fā)酵的反應式計算得到： 162 18 2×46 2

2、×44根據(jù)上述反應式，可算出每100公斤淀粉理論上應產(chǎn)無水酒精的數(shù)量為： 因為燃料乙醇含雜質(zhì)及水分較高，現(xiàn)以99%（V）的燃料乙醇作為計算淀粉出酒率的基準。這樣，100淀粉理論上可產(chǎn)99%（V）的燃料乙醇量為： 式中0.9837是換算系數(shù)，意思是每時每10099%（V）酒精中有98.37純酒精即與99%（V）相應的重量百分比，98.37%（W）。57.7399%(V)燃料乙醇的出酒率是按公式計算得到的100純淀粉的出酒率，稱為淀粉的理論出酒率。第1章料、熱、水平衡計算：一、粉碎崗位計算生產(chǎn)13.89噸/h99%（v/v）燃料酒精需淀粉量：13.89÷57.73%=24.06

3、噸/h。但在實際生產(chǎn)過程中會發(fā)生各種淀粉損失：1、粉碎過程粉塵損失占淀粉總量的0.5%。2、蒸煮過程損失，若采用低溫蒸煮可以不計。（隨著蒸煮壓力高低和時間長短，這種損失可以達0.54%。）大約以0.5%計。3、酵母生產(chǎn)繁殖消耗淀粉占淀粉總量的2.5%。4、發(fā)酵過程中生成甘油、酯、醛、酸消耗淀粉占淀粉總量的3.5%。5、二氧化碳帶走酒精損失占淀粉總量的0.5%。6、發(fā)酵成熟醪液殘總糖占淀粉總量的4.0%。7、蒸餾損失淀粉占淀粉總量的1.0%?？倱p失率：0.5+0.5+2.5%+3.5+0.5+4.0+1.0+=12.5%即：生產(chǎn)過程淀粉損失占淀粉總量12.5%則實際生產(chǎn)13.89噸/h99%（v

4、/v）燃料酒精需淀粉量：24.06÷（1-12.5%）=27.50噸/h需投入木薯量：27.50÷68%=40.44噸/h，即投入干物質(zhì)：40.44×86%=34.78噸/h木薯淀粉實際出酒率：13.89÷27.50=50.51%粉碎崗位數(shù)據(jù)表投入原料量噸/h干物質(zhì)量噸/h木薯含水率%木薯含水量 噸木薯淀粉含量%木薯淀粉總量噸/h淀粉出酒率%40.4434.78145.666827.550.51一、 調(diào)漿罐計算有專家專門做過濃醪發(fā)酵研究，發(fā)酵工藝不用大調(diào)整下，糖化醪的含葡萄糖濃度在1822%（即加水比為1：31：2.4）時發(fā)酵周期和原料利用率最高，超過2

5、2%由于底物抑制作用，發(fā)酵時間延長、原料利用率明顯下降，需要調(diào)整工藝，故取加水比為1：2.4，成熟醪酒份約在13.5%（v）。以商品木薯含水14%，經(jīng)粉碎后，在調(diào)漿罐進行調(diào)漿，加水比例為1比2.4，則料漿量為：40.44×（12.4）= 137.5噸/t 加水量為： 40.44×2.497.1噸/t干物質(zhì)含量為：B=34.78÷137.5=25.3% 查錘度_密度對照表得溫度更正后密度約為1090 kg/m3，則 料漿流量約為：137.5÷1.09=126.1m³/h干物質(zhì)含量B=86%的木薯比熱為:Cs=4.18(1-0.7B)=4.18(1

6、-0.7×0.86)=1.66kJ/(kg·K)根據(jù)液化醪比熱經(jīng)驗公式：C0=CsB/100+Ce(100-B)/100料漿的比熱：C0=1.66×25.3%+4.18×(100-25.3)%=3.55kJ/式中：Cs為木薯原料干物質(zhì)比熱 Ce為水的比熱，取4.18 kJ/木薯的比熱：Cm=CsB/100+Ce(100-B)/100=1.66×86%+4.18×(100-86)%=2.01kJ/式中：Cs為木薯原料干物質(zhì)比熱 Ce為水的比熱，取4.18 kJ/設：木薯溫度為25，拌料熱水溫度為45，則 拌料后料漿溫度： GmCm(t1

7、-to)=W水Ce(T水-t1) 原料與水1:3混合后料漿溫度為 t1(2.4×45×4.18+1×2.01×25)/(1×2.01+2.4×4.18)42式中：Cm為木薯的比熱為2.01kJ/ Gm為木薯的質(zhì)量調(diào)漿罐物料數(shù)據(jù)表投入原料量噸/h干物質(zhì)量噸/h加水量噸/h料漿干物質(zhì)濃 %42料漿量噸/h42料漿量m³/h料漿比熱kJ/40.4434.7897.125.3137.5126.13.55三、初液化罐工藝計算設：42的料漿經(jīng)過液化醪換熱器加溫后出來約57，再經(jīng)過料漿噴射器后溫度約65；初液化罐的工藝操作條件為：8590

8、，暫設料漿經(jīng)過初液化罐溫度為88；停留罐的工藝操作條件為：98102，暫設停留罐初液化醪溫度為100，經(jīng)過閃蒸器后初液化醪溫度降為92，92的蒸汽汽化熱=2278kJ/kg。設：加熱蒸汽壓力0.5Mpa(表壓)，蒸汽汽化熱=2760kJ/kg。 1、料漿經(jīng)過料漿噴射器后的料漿量后料漿量=料漿量料漿量×粉漿比熱×溫差÷汽化熱 = 137.5137.5×3.55×（6557）÷2278.2噸/h初液化醪經(jīng)過閃蒸器后水汽蒸發(fā)量：164.09161.761.7噸/ h經(jīng)過閃蒸器后干物質(zhì)濃度：34.78÷.225%經(jīng)蒸煮后醪液比熱：C

9、=1.66×25%+4.18x(1-25%)3.55kJ/2、初液化罐經(jīng)過蒸汽加熱后初液化醪量為：初液化醪量=后料漿量后料漿量×后粉漿比熱×溫差÷蒸汽熱焓加熱后溫度熱焓=.2.2×3.55×（8865）÷（276088×4.18）=143.95噸/h 需加熱蒸汽量：143.95.24.75噸/h經(jīng)過蒸汽加熱后干物質(zhì)濃度：34.78÷143.9524.2%經(jīng)蒸煮后醪液比熱：C=1.66×24.2%+4.18×(1-24.2%)3.57kJ/初液化罐物料數(shù)據(jù)表初液化醪量噸/h干物質(zhì)量噸/h

10、加熱后溫度加熱蒸汽消耗量噸/h前液化干物質(zhì)濃度 %前液化醪比熱kJ/143.9534.78884.7524.23.57四、停留罐工藝計算88初液化醪經(jīng)過噴射加熱器加熱到100進入停留罐液化約20分鐘，液醪經(jīng)閃蒸出來92進入末液化罐。加熱蒸汽壓力0.5Mpa(表壓)，蒸汽熱焓I=2760kJ/kg。經(jīng)過噴射加熱后液化醪量為：液化醪量=初液化醪量初液化醪量×初液化醪比熱×溫差÷蒸汽熱焓加熱后溫度143.95143.95×3.57×（10088）÷（2760100×4.18）146.58噸/h需加熱蒸汽量：146.58143.95

11、2.63噸/h液化崗位總蒸汽量：4.752.637.38噸/h經(jīng)過蒸煮后干物質(zhì)濃度：34.78÷146.5823.7%經(jīng)蒸煮后醪液比熱： C=1.66×23.7%+4.18×(1-23.7%)3.58kJ/停留罐物料數(shù)據(jù)表液化醪量噸/h干物質(zhì)量噸/h加熱后溫度蒸汽消耗量 噸/h液化醪干物質(zhì)濃度%前液化醪比熱kJ/液化總蒸汽量 噸/h146.5834.781002.6323.73.587.38五、末液化罐工藝計算液化醪經(jīng)閃蒸器出來后溫度降至92進入末液化罐，92的蒸汽汽化熱=2278kJ/kg。液化醪經(jīng)過料閃蒸器后進入末液化罐的醪量末液化液量=液化醪量-液化醪量&#

12、215;液化醪比熱×溫差÷汽化熱=146.58-146.58×3.58×(10092)÷2278144.74噸/h初液化醪經(jīng)過閃蒸器后水汽蒸發(fā)量：146.58144.741.84噸/ h同前面計算的蒸發(fā)量相差不大，前面的工藝計算結果不作調(diào)整。經(jīng)過閃蒸器后干物質(zhì)濃度：34.78÷144.7424.0% 查錘度_密度對照表得溫度更正后密度約為1080 kg/m3，則 料漿流量約為：144.74÷1.08=134.0 m³/h末液化醪液比熱：C=1.66×24%+4.18×(1-24%)3.57kJ/

13、末液化罐物料數(shù)據(jù)表末液化醪量 噸/h末液化醪流量 m³/h 干物質(zhì)量 噸/h末液化溫度 醪液蒸發(fā)量 噸/h干物質(zhì)濃度 %末液化醪比熱 kJ/144.74134.034.78921.84243.57第2章 熱工計算（計算出螺旋板換熱面積和冷卻水用量）現(xiàn)年產(chǎn)10萬噸燃料乙醇項目已初步選定:液化醪換熱器1臺、液化醪冷卻器1臺，冷卻面積都150m2/臺、材質(zhì)都是304、板寬1.5m、通道寬道24mm的可拆式螺旋板換熱器，下面通過熱工計算來驗證是否滿足生產(chǎn)要求。計算中用到的符號和參數(shù)說明F 螺旋板換熱器面積 m2 B 螺旋板板寬 1.5mb 螺旋板截面通道寬度 0.024mC漿 料漿比熱 3.

14、55kJ/C液 液化醪比熱 3.57kJ/C水 水比熱（40） 4.17kJ/de 通道當量直徑 mmK 螺旋板總傳熱系數(shù) KW/m2. L 螺旋板板長 m Q 熱負荷 KJ/h t 溫度 u 流體流速 m/s V 流體流量 m3/h W 流體質(zhì)量流量 Kg/h 流體密度 kg/m3水 水的密度（37） 993.3kg/m3 漿 料漿的密度 1090kg/m3 液 液化醪的密度 1080kg/m3 流體的導熱系數(shù) W/(m.)水 水的導熱系數(shù)（37） 0.63 W/(m.)3 304鋼板的導熱系數(shù) 17 W/(m.)網(wǎng)上找不到計算所需的物料導熱系數(shù)，根據(jù)酒精工業(yè)手冊算出料漿、液化醪的導熱系數(shù)：

15、物 物料的導熱系數(shù) 0.5W/( m.) 流體的傳熱系數(shù) W/(m2.) 流體的粘度 Pa.s水 水的粘度（37） 6.98×104 Pa.s 根據(jù)酒精工業(yè)手冊、網(wǎng)上找到酒精生產(chǎn)液化-糖化過程中醪液黏度的變化規(guī)律及根據(jù)生產(chǎn)上螺旋板實際使用情況，估算出料漿、液化醪的粘度：漿 料漿的粘度 0.05 Pa.s液 末液化醪的粘度 0.03 Pa.s 螺旋板板厚 3mmt漿、t液、t水、t糖 分別代表料漿側、液化醪側、水側、側溫差，tm 對數(shù)平均溫度 一、E301液化醪換熱器熱工計算1、料漿的熱負荷計算Q漿 =W漿 C漿t漿 = 137.5×103×3.55 ( 57-42

16、)=7.32×106 KJ/h=2.03×106 W2、液化醪經(jīng)過螺旋板換熱后出口溫度t液2 計算已知換熱過程無相變，料漿側和液化醪側熱交換量相等，即Q漿 = Q液7.32×106144.74×103×3.57 Q液 W液 .C液 t液= = =14t液2= 92-14= 78 3、tm的計算 料漿溫度變化： 42 57 液化醪溫度變化： 78 9236+352tm = =35.5 4、螺旋板總傳熱系數(shù)K的計算4.1、污垢熱阻的選取污垢熱阻根據(jù)經(jīng)驗值選擇，液化醪一側=料漿一側取R液=R漿=1.72×10-4·/W×

17、´=-4.2、板壁熱阻的計算R板=/3=0.003÷17=1.76×10-4·/W4.3、螺旋板計算用到的外形尺寸計算螺旋板板長計算：F=2L×B L=150÷(2×1.5)=50m螺旋板外直徑D計算：根據(jù)多年的工程設計經(jīng)驗，外徑D求取采用如下經(jīng)驗公式： =1882mm取公稱直徑DN為1800mm式中：L為螺旋板板長，為板厚，d為中心卷輥直徑，b為通道寬度定位柱的選擇與計算：為正三角形安放，數(shù)量100個/m2，10×24當量直徑de的計算：實際螺旋板通道寬B實計算：B實 =（1500-10×12）

18、5;10-3 =1.38 m式中：24為通道寬，10定位柱直徑，12為定位柱數(shù)4.4、液化醪一側傳熱系數(shù)的計算液化醪的流速u液的計算：液化醪的雷諾數(shù)Re液的計算：根據(jù)經(jīng)驗，螺旋板有彎曲的通道和定位柱，較小的雷諾數(shù)流體在通道就可以達到湍流（一般大于500）。因為Re500，且L/de60查相關資料，對應這種工況的螺旋板換熱器傳熱系數(shù)計算公式為：4.5、料漿一側給熱系數(shù)的計算料漿的流速u漿的計算：料漿的雷諾數(shù)Re漿的計算： 因為Re500，且L/de60查相關資料，對應這種工況的螺旋板換熱器傳熱系數(shù)計算公式為：4.6、總傳熱系數(shù)K的計算代入數(shù)據(jù)求得K = 261 W/(m2.)5、液化醪換熱器面積

19、的計算根據(jù)公式Q=FKtM求得換熱器面積FF=Q/(KtM)= 2.03×106/(261×35.5)= 219 m2從計算可以看出的E301液化醪換熱器所需的面積遠大于150 m2，不能滿足生產(chǎn)工藝要求。二、E302液化醪冷卻器熱工計算1、液化醪的熱負荷計算液化醪經(jīng)過E301冷卻后出來的溫度78，還要經(jīng)過E302繼續(xù)用水冷卻至糖化最適溫度60。Q液 =W液 C液t液 = 134×103×3.57 ( 78-60)=8.61×106 KJ/h=2.39×106 W2、冷卻水用量W水計算設：30冷卻水經(jīng)過E302螺旋板冷卻器后出口溫度為

20、45 。已知換熱過程無相變，水側和液化醪側熱交換量相等，即Q水 = Q液Q水 W水 .C水8.61×10615×4.17W水 = = = 137.6×103 Kg/hV水 = W水/水 =137.6×103÷993.3 =.6 m3/h3、tm的計算 水溫度變化： 30 45 液化醪溫度變化： 60 7830 + 332tm = =31.5 4、E302螺旋板總傳熱系數(shù)K的計算4.1、污垢熱阻的選取污垢熱阻根據(jù)經(jīng)驗值選擇，液化醪一側=料漿一側取R液= 1.72×10-4·/WR水= 3.45×10-4·/

21、W×´=-4.2、板壁熱阻的計算R板=/3=0.003÷17=1.76×10-4·/W4.3、冷卻水一側傳熱系數(shù)的計算冷卻水的流速u水的計算： 料漿的雷諾數(shù)Re漿的計算： 因為Re10000，且L/de60查相關資料，對應這種工況的螺旋板換熱器傳熱系數(shù)計算公式為： 4.4、總傳熱系數(shù)K的計算求得K = 433 W/(m2.)5、液化醪換熱器的計算根據(jù)公式Q=FKtM求得換熱器面積FF=Q/(KtM)= 2.39×106÷(433×31.5)=175 m2從計算可以看出的E302液化醪換熱器所需的面積大于150 m2

22、，不能滿足生產(chǎn)工藝要求。從上面計算可以看出所選的E301、E302各一臺150 m2螺旋板換熱器是不能滿足生產(chǎn)工藝要求，現(xiàn)假設E301選2臺200 m2，E302選2臺150 m2/臺，材質(zhì)都是304、板寬1.5m、通道寬道24mm的可拆式螺旋板換熱器，下面通過熱工計算來繼續(xù)驗證是否滿足生產(chǎn)要求。三、2臺200 m2 E301液化醪換熱器熱工計算1、料漿的熱負荷計算Q漿 =W漿 C漿t漿 = 137.5÷2×103×3.55 ( 57-42)=3.66×106 KJ/h=1.02×106 W2、液化醪經(jīng)過螺旋板換熱后出口溫度t液2 計算已知換熱

23、過程無相變，料漿側和液化醪側熱交換量相等，即Q漿 = Q液3.66×106144.74×103÷2×3.57 Q液 W液 .C液 t液= = =14t液2= 92-14= 78 3、tm的計算 料漿溫度變化： 42 57 液化醪溫度變化： 78 9236+352tm = =35.5 4、螺旋板總傳熱系數(shù)K的計算4.1、污垢熱阻的選取污垢熱阻根據(jù)經(jīng)驗值選擇，液化醪一側=料漿一側取R液=R漿=1.72×10-4·/W×´=-4.2、板壁熱阻的計算R板=/3=0.003÷17=1.76×10-4

24、83;/W4.3、螺旋板計算用到的外形尺寸計算螺旋板板長計算：F=2L×B L=200÷2×1.5=66.7 m螺旋板外直徑D計算：根據(jù)多年的工程設計經(jīng)驗，外徑D求取采用如下經(jīng)驗公式： =2163mm取公稱直徑DN為2200mm式中：L為螺旋板板長，為板厚，d為中心卷輥直徑，b為通道寬度定位柱的選擇與計算：為正三角形安放，數(shù)量100個/m2，10×24當量直徑de的計算：實際螺旋板通道寬B實計算：B實 =（1500-10×12）×10-3 =1.38 m式中：24為通道寬，10定位柱直徑，12為定位柱數(shù)4.4、液化醪一側傳熱系數(shù)的計算

25、液化醪的流速u液的計算：液化醪的雷諾數(shù)Re液的計算：根據(jù)經(jīng)驗，螺旋板有彎曲的通道和定位柱，較小的雷諾數(shù)流體在通道就可以達到湍流（一般大于500）。因為Re500，且L/de60查相關資料，對應這種工況的螺旋板換熱器傳熱系數(shù)計算公式為：4.5、料漿一側給熱系數(shù)的計算料漿的流速u漿的計算：料漿的雷諾數(shù)Re漿的計算： 因為Re500，且L/de60查相關資料，對應這種工況的螺旋板換熱器傳熱系數(shù)計算公式為：4.6、總傳熱系數(shù)K的計算代入數(shù)據(jù)求得K = 153 W/(m2.)5、液化醪換熱器面積的計算根據(jù)公式Q=FKtM求得換熱器面積FF=Q/(KtM)= 1.02×106/(153×

26、;35.5)=187.8m2從計算可以看出的E301液化醪換熱器所需的面積小于200 m2，能滿足生產(chǎn)工藝要求。四、2臺150 m2E302液化醪冷卻器熱工計算1、液化醪的熱負荷計算液化醪經(jīng)過E301冷卻后出來的溫度78，還要經(jīng)過E302繼續(xù)用水冷卻至糖化最適溫度60。Q液 =W液 C液t液 = 144.74×103÷2×3.57 ( 78-60)=4.65×106 KJ/h=1.29×106 W2、冷卻水用量W水計算設：30冷卻水經(jīng)過E302螺旋板冷卻器后出口溫度為40 。已知換熱過程無相變，水側和液化醪側熱交換量相等，即Q水 = Q液4.6

27、5×106 10×4.17Q水 W水 .C水W水 = = =111.5×103 Kg/hV水 = W水/水 =111.5×103÷994 =112.2m3/h3、tm的計算 水溫度變化： 30 40 液化醪溫度變化： 60 7830+382tm = = 34 4、冷卻水的物理參數(shù) 循環(huán)水定性溫度：（30+40）/2 = 34 粘度：循 7.27 ×10-4 Pa·s 比熱：C循 = 4.17 kJ/密度：循 = 994 Kg/m3導熱系數(shù)：循 = 0.627 W/(mK)普朗特數(shù):Pr=4.874、E302螺旋板總傳熱系數(shù)K

28、的計算4.1、污垢熱阻的選取污垢熱阻根據(jù)經(jīng)驗值選擇，液化醪一側=料漿一側取R液= 1.72×10-4·/WR水= 3.45×10-4·/W×´=-4.2、板壁熱阻的計算R板=/3=0.003÷17=1.76×10-4·/W4.3、冷卻水一側傳熱系數(shù)的計算冷卻水的流速u水的計算： 冷卻水的雷諾數(shù)Re水的計算： 因為Re10000，且L/de60查相關資料，對應這種工況的螺旋板換熱器傳熱系數(shù)計算公式為： 4.4、總傳熱系數(shù)K的計算求得K = 279 W/(m2.)5、液化醪換熱器面積的計算根據(jù)公式Q=FKtM

29、求得換熱器面積FF=Q/(KtM)= 1.29×106÷(279×34)=136 m2從計算可以看出的E302液化醪換熱器所需的面積小于150 m2，能滿足生產(chǎn)工藝要求。液化崗位冷卻水數(shù)據(jù)表液化醪量 噸/h液化醪流量m³/h 干物質(zhì)量噸/h30水用量m3/h液化醪比熱 kJ/144.74134.034.78224.43.57第三章 螺旋板換熱器阻力計算 通用型螺旋板換熱器阻力計算經(jīng)驗公式：壓力降=（流動形態(tài)阻力+支承結構流動阻力）×質(zhì)量流速阻力，即式中：de當量直徑；L流道長度(m）；0.365、2.5 常數(shù)，實驗而得；n流道定位點數(shù)(個/m2

30、);u流體流速(m/s);流體密度(Kg/m3)。一、1臺150m2 E301阻力計算 1、液化醪一側阻力計算0.0472×1.12×10800.25deu液液液Re液 = = =228根據(jù)螺旋板阻力計算，并數(shù)據(jù)代入：0.3652280.25500.0472P液 = ( × × + 0.0153×50×100+4)1080×1.122×2.5 =（99.6+80.4）3387 = 0.61（MPa）2、料漿一側阻力計算0.0472×1.06×10900.25deu漿漿漿Re漿 = = =218根

31、據(jù)螺旋板阻力計算，并數(shù)據(jù)代入：0.3652180.25500.0472P液 = ( × × + 0.0153×50×100+4)1090×1.062×2.5 =（100.6+80.4）3062 = 0.55（MPa）二、1臺150m2 E302阻力計算 1、液化醪一側阻力計算0.0472×1.12×10800.25deu液液液Re液 = = =228根據(jù)螺旋板阻力計算，并數(shù)據(jù)代入：0.3652280.25500.0472P液 = ( × × + 0.0153×50×100+4

32、)1080×1.122×2.5 =（99.6+80.4）3387 = 0.61（MPa）2、冷卻水一側阻力計算已知Re水 = （7.79 ×104）0.25 = 16.7 根據(jù)螺旋板阻力計算，并數(shù)據(jù)代入：0.36516.7500.0472P液 = ( × + 0.0153×50×100+4)1090×1.162×2.5 =（23.2+80.4）×3667 = 0.38（MPa） 因液化醪側是兩個螺旋板串連冷卻，所以，總阻力為1.22（MPa）三、2臺200m2 E301阻力計算 1、液化醪一側阻力計算0.

33、0472×0.56×10800.25deu液液液Re液 = = = 114根據(jù)螺旋板阻力計算，并數(shù)據(jù)代入：0.3651140.2566.70.0472P液 =( × +0.0153×66.7×100+4)1080×0.562×2.5 =（158+106）×847 = 0.22（MPa）2、料漿一側阻力計算0.0472×0.53×10900.25deu漿漿漿Re漿 = = =109根據(jù)螺旋板阻力計算，并數(shù)據(jù)代入：0.3651090.2566.70.0472P漿=( × + 0.0153×66.7×100+4)1090×0.532×2.5 =（160+106）×765 = 0.203（MPa）四、2臺150m2 E302阻力計算 1、液化醪一側阻力計算0.0472×0.56×10800.25deu液液液Re液 = = =114根據(jù)螺旋板阻力計算，并數(shù)據(jù)代入：0.3651140.25500.0472P液 = (