日本修正慣用法計算

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上1.1.1 結(jié)構(gòu)荷載計算1.1.1.1 荷載分類在進行結(jié)構(gòu)設(shè)計計算之前，首先考慮結(jié)構(gòu)所受的荷載，一般來說作用在隧道上的荷載包括：永久荷載、可變荷載以及偶然荷載。各種荷載的詳細分類見于下表：表5-4 隧道結(jié)構(gòu)荷載分類表荷載分類荷載名稱永久荷載結(jié)構(gòu)自重地層壓力靜水壓力混凝土收縮徐變產(chǎn)生的應(yīng)力預應(yīng)力固定設(shè)備荷載結(jié)構(gòu)上部建筑物壓力地基下沉影響續(xù)表5-4可變荷載地面活載及其動力作用隧道內(nèi)車輛荷載及其動力作用施工荷載注漿荷載千斤頂壓力其他荷載溫度變化影響偶然荷載地震荷載人防荷載1.1.1.2 截面計算參數(shù)在進行荷載計算時，首先應(yīng)確定斷面各個部分的幾何參數(shù)，根據(jù)以上設(shè)計將計算荷載所

2、用到的管片截面計算參數(shù)（一次襯砌）歸納入下：混凝土強度等級：C50混凝土彈性模量：管片截面面積：管片單位長度截面慣性矩： 抗彎剛度有效系數(shù)：彎矩增大率：1.1.1.3 計算簡圖盾構(gòu)隧道荷載計算的通用簡圖詳見圖5-7所示。值得注意的是圖中所表示的是水土分算時的計算簡圖，而水土合算時只需將土壓、水壓一并考慮。水土合算時，在地下水位以上采用土的天然重度，在地下水位以下時采用土的飽和重度?？紤]到本隧道所埋設(shè)的地層基本都在粉質(zhì)黏土層中，故本設(shè)計大多采用水土合算的方法，又由于土層基本都在水平面之下，所以基本采用土的飽和重度進行計算。詳細的計算過程以及計算結(jié)果見下文。圖5-7 盾構(gòu)隧道荷載計算通用簡圖1.1

3、.1.4 一般荷載計算本設(shè)計荷載計算時，根據(jù)工程條件，選取3個最為不利的控制斷面進行計算垂直土壓力、側(cè)向土壓力、水壓力、側(cè)向地層地層、豎向地層反力以及結(jié)構(gòu)自重等一般荷載。這三個控制斷面分別為：水深最大位置、埋深最大位置、覆蓋層最大位置。(1) 水深最大斷面：圖5-8 最大水深截面計算簡圖 垂直土壓力選取最大水深處隧道截面為計算截面。該截面位置的隧道修筑在粉質(zhì)黏土層中，該地層土為硬塑狀態(tài)，局部軟塑，粉質(zhì)含量較高，具有水平層理或頁理，部分段夾薄層粉細砂或砂團塊，局部夾少量貝殼碎屑，厚度22.7m，在粉質(zhì)黏土層上有厚度達6.3m的一層細砂層?？傮w來說，因為地層為硬質(zhì)黏土，且覆土厚度較大，已滿足1D2

4、D的條件，可認為土層能達到起拱效果，設(shè)計計算時優(yōu)先考慮采用松弛土壓?？紤]到粉質(zhì)黏土為硬塑狀態(tài)，細砂為飽和中密狀態(tài)，這兩層土的滲透系數(shù)都很小，根據(jù)地勘資料細砂的滲透系數(shù)在左右，粉質(zhì)黏土在左右。為方便計算，可將細砂和粉質(zhì)黏土都視為不透水層，計算時采用水土合算。上部水壓在計算時視為上覆荷載作用在土層上，且考慮到水壓較大，在計算時不考慮松動高度是否超過覆蓋層厚度。各層土之間，通過上部地層計算得的松動土壓向下部地層傳遞。(這里因細砂層的空隙比、天然含水量均無統(tǒng)計資料，計算時以天然重度近似為飽和重度) （5-2）式中： Terzaghi松動土壓；水平土壓力和垂直土壓力之比；土的內(nèi)摩擦角；上覆荷載；土的重度

5、；土的黏著力。對于細砂層：；，根據(jù)式5-2，松動土壓力為： 對于粉質(zhì)黏土層：,；，根據(jù)式5-2松動土壓力： 側(cè)向土壓力由于隧道所處地層為粉質(zhì)黏土，且覆土厚度較大，能形成穩(wěn)定隔水層，故在計算水平土壓力時采用水土合算的方法。根據(jù)地勘試驗報告，該土層試驗測得的靜止側(cè)壓力系數(shù)，故隧道的水平壓力，的計算如下：， 水壓力因為隧道修建在硬塑粉質(zhì)黏土層中，且該黏土層有一定的厚度，可認為形成不透水層，不透水層中不考慮水壓力和水的浮力作用。 自重a) 一次襯砌一次襯砌自重為作用在隧道橫斷面形心線上的豎向荷載，襯砌自重可按進行計算；其中W為單位長度襯砌的重量，對于鋼筋混凝土管片，單位體積自重，所以一次襯砌自重：b)

6、 二次襯砌由于二次襯砌是在管片環(huán)達到一定的穩(wěn)定性后才進行的，二次襯砌的自重一般由其自身承擔，所以在一次設(shè)計時不考慮二次襯砌的重力。當二次襯砌作為結(jié)構(gòu)構(gòu)件時，由一次襯砌和二次襯砌共同承受荷載時，應(yīng)計入二次襯砌的自重。二次襯砌的自重依然按計算。故二次襯砌自重： 側(cè)向地層抗力側(cè)向地層抗力為隧道結(jié)構(gòu)產(chǎn)生變形向土體擠壓時產(chǎn)生的被動抗力，根據(jù)Winkler局部變形理論，側(cè)向地層抗力按進行計算。y為水平直徑處在主動和彈性反力共同作用下的變位。根據(jù)日本慣用法，假設(shè)側(cè)向地層抗力分布在與水平直徑上下角的范圍內(nèi)，同時地層抗力系數(shù)k也假定為固定不變，經(jīng)公式推導得： (5-3)式中： 隧道水平直徑處的最大變位豎向均布荷

7、載；側(cè)向均布荷載；側(cè)向三角形荷載；結(jié)構(gòu)自重集度；圓環(huán)剛度有效系數(shù)；為豎向地層彈性反力系數(shù)結(jié)構(gòu)計算半徑；帶入數(shù)值：，取，根據(jù)地勘資料；所以結(jié)構(gòu)水平直徑處的最大變位：故側(cè)向地層抗力： 豎向地基反力豎向地基反力在常用計算中一般假設(shè)與地基位移無關(guān)，故只需要在垂直方向上滿足荷載平衡的條件。豎向地基反力：。1.1.2 截面內(nèi)力計算分析在進行截面內(nèi)力計算時，一般采用荷載結(jié)構(gòu)模型。在荷載結(jié)構(gòu)模型中，對接頭的考慮不同又形成不同的結(jié)構(gòu)計算方法。當不直接考慮接頭存在對管片環(huán)整體剛度的降低時，而將管片環(huán)作為一個完全等剛度的均值圓環(huán)進行設(shè)計計算的方法稱為慣用法，根據(jù)均質(zhì)圓環(huán)的剛度是否降低處理以及管片主截面和接頭所受內(nèi)力

8、是否考慮錯縫拼裝的內(nèi)力傳遞又可以細化為修正慣用法；不考慮管片接頭的彎曲剛度，將接頭作為鉸接處理的方法稱為多鉸環(huán)法；考慮接頭的彎曲剛度，將接頭處理成具有彎曲剛度的旋轉(zhuǎn)彈簧，同時考慮環(huán)與環(huán)之間抗剪阻力的作用，將環(huán)與環(huán)之間處理成有剪切彈簧相連的方法稱為梁彈簧模型法。1.1.2.1 日本修正慣用法日本修正慣用法考慮到管片環(huán)存在接頭，故對管片整體剛度有所降低，可以將接頭部分彎曲剛度的降低評價為環(huán)整體的彎曲剛度的降低，但仍然將其作為抗彎剛度均勻的圓環(huán)處理。10 具體來說，由于接頭的影響，將管片整體抗彎剛度由EI降低為均勻抗彎剛度來計算圓環(huán)截面內(nèi)力（M、N、Q），并且彎矩不是全部都經(jīng)過管片接頭傳遞，可以認為其中一部分通過環(huán)之間接頭的剪切阻力傳遞給錯縫拼接的相鄰管片（由錯縫接頭連接）。進一步考慮錯縫接頭的連接部分的彎矩分配，根據(jù)從均勻彎曲剛度環(huán)計算出來的截面內(nèi)力中，對彎矩考慮一個增減。其中為主截面的設(shè)計彎矩，與軸向力N組合進行設(shè)計，而和N為管片接頭的設(shè)計彎矩和軸力。5710取單位長度管片環(huán)進行計算，各個截面位置的彎矩、軸力、剪力的計算式詳見表5-8。這里要解釋的是，在豎向荷載計算式中，底部反力忽略了管片自重的影響，認為與上部荷載一致。豎向荷載計算式是通過上部荷載與簡化后的