自考發(fā)動機(jī)原理復(fù)習(xí)題

1、第一章發(fā)動機(jī)的性能一、選擇1. 柴油機(jī)比汽油機(jī)經(jīng)濟(jì)性好的主要原因是（）A柴油機(jī)轉(zhuǎn)速低 B柴油機(jī)機(jī)械效率高C柴油機(jī)壓縮比大，熱效率高 D柴油機(jī)功率大2. 一般同等結(jié)構(gòu)汽油機(jī)和柴油機(jī)標(biāo)定工況相比，最高燃燒壓力Pz和排氣溫度T是（）APz柴油機(jī)大于汽油機(jī)，T柴油機(jī)大于汽油機(jī)BPz柴油機(jī)大于汽油機(jī)，T柴油機(jī)小于汽油機(jī) CPz柴油機(jī)小于汽油機(jī)，T柴油機(jī)小于汽油機(jī)DPz柴油機(jī)小于汽油機(jī)，T柴油機(jī)大于汽油機(jī)3. 當(dāng)發(fā)動機(jī)油門位置固定，轉(zhuǎn)速增加時（）A平均機(jī)械損失壓力增加，機(jī)械效率減小B平均機(jī)械損失壓力減小，機(jī)械效率增加C平均機(jī)械損失壓力減小，機(jī)械效率減小D平均機(jī)械損失壓力增加，機(jī)械效率增加4. 平均指示壓力

2、的意義是（）A表示缸內(nèi)變化壓力的平均值B表示示功圖面積的大小C表示發(fā)動機(jī)工作循環(huán)中單位氣缸工作容積的指示功D表示單位時間的指示功5. 一般汽油機(jī)和柴油機(jī)標(biāo)定工況，壓縮終了壓力Pc和溫度Tc是（）A柴油機(jī)Pc大于汽油機(jī)，Tc柴油機(jī)小于汽油機(jī)B柴油機(jī)Pc大于汽油機(jī)，Tc柴油機(jī)大于汽油機(jī) C柴油機(jī)Pc小于汽油機(jī)，Tc柴油機(jī)大于汽油機(jī) D柴油機(jī)Pc小于汽油機(jī)，Tc柴油機(jī)小于汽油機(jī)6. 一般汽油機(jī)和柴油機(jī)標(biāo)定工況相比膨脹終了壓力Pb和溫度Tb是（）A柴油機(jī)Pb小于汽油機(jī)，Tb柴油機(jī)大于汽油機(jī) B柴油機(jī)Pb小于汽油機(jī)，Tb柴油機(jī)小于汽油機(jī)C柴油機(jī)Pb大于汽油機(jī)，Tb柴油機(jī)小于汽油機(jī) D柴油機(jī)Pb大于汽油機(jī)

3、，Tb柴油機(jī)大于汽油機(jī)7. 關(guān)于四行程發(fā)動機(jī)的壓縮行程，以下說法中正確的是（）A進(jìn)、排氣門均關(guān)閉，活塞由上止點(diǎn)向下止點(diǎn)移動B進(jìn)、排氣門均關(guān)閉，活塞由下止點(diǎn)向上止點(diǎn)移動C進(jìn)氣門開啟，排氣門關(guān)閉，活塞由上止點(diǎn)向下止點(diǎn)移動D進(jìn)氣門關(guān)閉，排氣門開啟，活塞由下止點(diǎn)向上止點(diǎn)移動8. 非增壓柴油機(jī)平均有效壓力比汽油機(jī)低的原因是（）A柴油機(jī)轉(zhuǎn)速低 B柴油機(jī)壓縮比高 C柴油機(jī)充氣效率低D受冒煙限制，平均過量空氣系數(shù)大9. 從示功圖中可以看出（）A最高燃燒壓力B最高燃燒溫度C轉(zhuǎn)速D排氣溫度10. 當(dāng)發(fā)動機(jī)油門位置固定，轉(zhuǎn)速增加時（）A平均機(jī)械損失壓力增加，機(jī)械效率減小B平均機(jī)械損失壓力減小，機(jī)械效率增加C平均機(jī)械

4、損失壓力減小，機(jī)械效率減小D平均機(jī)械損失壓力增加，機(jī)械效率增加11. 平均指示壓力的意義是（）A表示缸內(nèi)變化壓力的平均值B表示示功圖面積的大小C表示發(fā)動機(jī)工作循環(huán)中單位氣缸工作容積的指示功D表示單位時間的指示功12. 實際循環(huán)的有效功與為得到此有效功所消耗的燃油熱量之比稱為（） A有效熱效率B小時耗油量C指示熱效率D有效燃油消耗率13. 油耗線外延法測內(nèi)燃機(jī)的機(jī)械損失適用于（）A非增壓柴油機(jī)B中高增壓柴油機(jī)C非增壓汽油機(jī)D增壓汽油機(jī)14. 在四行程發(fā)動機(jī)實際循環(huán)中，（）行程的溫度最高。A進(jìn)氣B壓縮C作功D排氣15. 當(dāng)發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速不變，負(fù)荷（在中等負(fù)荷范圍內(nèi)）增加時（）A汽油機(jī)的指示效率增加，柴

5、油機(jī)的指示效率減小 B汽油機(jī)的指示效率減小，柴油機(jī)的指示效率增加C汽油機(jī)的指示效率增加，柴油機(jī)的指示效率增加D汽油機(jī)的指示效率減小，柴油機(jī)的指示效率減小二、填空16. 發(fā)動機(jī)工質(zhì)的定壓比熱容Cp、定容比熱容Cv均隨T的上升而 。17. 理論循環(huán)中，壓縮比不變，=1的等容加熱循環(huán)條件下，負(fù)荷增加時，變大，循環(huán)熱效率t 將 。18. 根據(jù)機(jī)械效率的定義，m=1Pm/（PePm），必然是負(fù)荷Pe愈小，m愈 。19. 內(nèi)燃機(jī)主要機(jī)械損失包括三部分，分別是 、驅(qū)動附件損失和泵氣損失。20. 理論循環(huán)熱效率隨的加大而 。21. 理論循環(huán)中，壓縮比不變，=1的等壓加熱循環(huán)條件下，負(fù)荷增加時，變大，循環(huán)熱效率

6、t將 。22. 理想工質(zhì)與理想循環(huán)相結(jié)合的理論循環(huán)模型可根據(jù)加熱方式不同分為等容加熱循環(huán)、等壓加熱循環(huán)和 三種。23. 某過程Ts圖上，同一熱力學(xué)溫度時，定容線要比定壓線的斜率 。24. 其它條件不變時，發(fā)動機(jī)的機(jī)械效率隨負(fù)荷的降低而 。25. 升功率愈高，表明發(fā)動機(jī)工作容積的利用程度愈 。26. 理想工質(zhì)與理想循環(huán)相結(jié)合的理論循環(huán)模型可根據(jù)加熱方式不同分為 、等壓加熱循環(huán)和混合加熱循環(huán)三種。27. 理想工質(zhì)與理想循環(huán)相結(jié)合的理論循環(huán)模型可以根據(jù)加熱方式的不同分為等容加熱循環(huán)、和混合加熱循環(huán)三種。28. 發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速一定，負(fù)荷減少時，發(fā)動機(jī)的機(jī)械效率。29. 內(nèi)燃機(jī)主要機(jī)械損失包括三部分，分別是

7、機(jī)械摩擦損失、 和泵氣損失。30. 同一汽油機(jī)的理論循環(huán)，在加熱量相同時，加熱模式按循環(huán)工作時汽油機(jī)的熱效率最高。31. 綜合評定發(fā)動機(jī)產(chǎn)品質(zhì)量優(yōu)劣的工作性能指標(biāo)有、經(jīng)濟(jì)性能指標(biāo)、其它運(yùn)轉(zhuǎn)性能指標(biāo)（如有害排放物、噪聲和冷起動等）及使用性能指標(biāo)。三、名詞解釋32. 平均有效壓力33. 升功率34. 活塞平均運(yùn)動速度35. 機(jī)械效率36. 有效燃油消耗率37. 燃燒效率38. 平均指示壓力39. 工質(zhì)定壓比熱容四、簡答40. 簡述工質(zhì)改變對發(fā)動機(jī)實際循環(huán)的影響。41. S/D（行程/缸徑）這一參數(shù)對內(nèi)燃機(jī)的轉(zhuǎn)速、結(jié)構(gòu)、氣缸散熱量以及與整車配套的主要影響有哪些？42. 內(nèi)燃機(jī)的機(jī)械損失包括哪幾部分？

8、常用哪幾種方法測量內(nèi)燃機(jī)的機(jī)械損失？43. 簡述單缸柴油機(jī)機(jī)械損失測定方法優(yōu)缺點(diǎn)。44. 內(nèi)燃機(jī)的強(qiáng)化指標(biāo)有哪些？45. 在一定假設(shè)條件下，可以把四沖程汽油機(jī)的實際工作過程簡化為如題31圖所示的理想循環(huán)的溫摘（TS）圖。試求：1對應(yīng)的壓容（PV）圖，并標(biāo)出各熱力過程的性質(zhì)（4分）；2循環(huán)的加熱量和放熱量在TS圖上用哪些面積表示（2分）？題31圖46. 理論混合加熱循環(huán)中，若壓縮比，循環(huán)加熱量Q1一定時，用T-S圖說明壓力升高比入增加，循環(huán)熱效率如何變化。47. 為便于分析，常將復(fù)雜的內(nèi)燃機(jī)熱力循環(huán)過程簡化為理想工質(zhì)的理想循環(huán)過程（理論循環(huán)），該模型的基本假定有哪些？48. 簡述真實循環(huán)特性對發(fā)

9、動機(jī)實際循環(huán)熱效率的影響。 49. 畫出與題31圖相應(yīng)的TS（溫熵）圖。題31圖50. 內(nèi)燃機(jī)、k、循環(huán)加熱量、燃燒效率c相同時，畫出理想工質(zhì)與理想循環(huán)相結(jié)合的三種基本熱力循環(huán)的T-S圖，并對比三者的t大小。五、論述51. 現(xiàn)在某些新型發(fā)動機(jī)經(jīng)常采用“可變技術(shù)”，以汽油機(jī)米勒循環(huán)為例說明為什么要采用“可變技術(shù)”，常用的還有哪些？六、計算52. 已知一四行程柴油發(fā)動機(jī)，缸數(shù)為6，單缸氣缸工作容積為2L，燃料燃燒熱值為44000kJ/kg，計算機(jī)轉(zhuǎn)速為1500r/min，機(jī)械效率為0.8，有效功率為88.5kw，耗油量為20.3kg/h。試計算：指示功率、指示熱效率、指示燃油消耗率； 有效熱效率、

10、有效燃油消耗率53. 設(shè)計一臺四沖程六缸柴油機(jī)，標(biāo)定工況轉(zhuǎn)速3000r/min，標(biāo)定功率66.8KW，活塞平均速度vm=10m/s，平均指示壓力pmi=0.9Mpa，平均機(jī)械損失壓力pmi=0.2Mpa。試確定：（1）活塞行程s（2）氣缸直徑（3）標(biāo)定工況下的機(jī)械效率m（4）設(shè)活塞組摩擦損失占全部機(jī)械損失的40%；標(biāo)定工況轉(zhuǎn)速3000r/min時減小負(fù)荷，機(jī)械效率下降，當(dāng)m=0.5時，通過研究，活塞組摩擦損失可能降低25%，試問有效燃油消耗率be怎樣變化？54. 六缸四行程柴油機(jī)=135*140mm，在2200r/min發(fā)動機(jī)的有效功率=154Kw，有效燃油消耗率=217g/Kw.h，機(jī)械效率

11、 =0.75，求該工況下的指示功率，平均有效壓力，有效扭矩和有效效率（柴油機(jī)熱值=42500 kJ/Kg）。55. 設(shè)計一臺四缸四沖程高速汽油機(jī)，設(shè)平均指示壓力=0.95Mpa,平均機(jī)械損失壓力=0.15Mpa，設(shè)標(biāo)定轉(zhuǎn)速為5000r/min時能發(fā)出27.13kw的功率。(1)為使活塞平均速度控制在12m/s，缸徑?jīng)_程各為多少？(取整)(2)若缸徑?jīng)_程比為1:1.09，則缸徑、沖程取多大？(取整)56. 設(shè)有一臺單缸四沖程柴油機(jī)，其部分參數(shù)為：氣缸直徑，活塞行程，標(biāo)定轉(zhuǎn)速，摩擦功率，機(jī)械效率，每小時耗油量，柴油的低熱值，試求該柴油機(jī)的平均有效壓力、有效燃油消耗率及有效效率。57. 一臺四沖程柴

12、油機(jī)的標(biāo)定功率為，單缸功率，平均有效壓力，設(shè)沖程缸徑比，活塞平均運(yùn)動速度，試確定這臺柴油機(jī)的缸徑和轉(zhuǎn)速（取整）。58. 設(shè)某四沖程六缸柴油機(jī)，在額定工況時，。（1）若已知，問該機(jī)的缸經(jīng)行程（2）已知柴油低熱值，問在額定工況時59. 某四缸四行程汽油機(jī)，標(biāo)定工況，有效功率，轉(zhuǎn)速，有效燃油消耗率，機(jī)械效率，求該工況下的指示功率，平均有效壓力，有效扭矩和有效效率（汽油低熱值）。第二章發(fā)動機(jī)的換氣過程一、選擇60. 增壓柴油發(fā)動機(jī)氣門疊開角一般（）非增壓柴油發(fā)動機(jī)。A小于B大于C等于D以上三種都可以 61. 充氣效率的定義是（）A實際供入氣缸空氣的數(shù)量與理論供氣數(shù)量之比B實際供入氣缸的空氣數(shù)量與在大氣

13、狀態(tài)下充滿氣缸工作容積的空氣數(shù)量之比C燃燒1kg燃料的實際空氣量與理論空氣量之比D實際吸入氣缸的新鮮充量與以進(jìn)氣狀態(tài)下充滿氣缸工作容積的新鮮充量之比62. 如果發(fā)動機(jī)的進(jìn)氣遲閉角減小，那么（）A發(fā)動機(jī)的最大扭矩點(diǎn)不變B發(fā)動機(jī)的最大扭矩點(diǎn)向高速移C發(fā)動機(jī)的最大扭矩點(diǎn)向低速移 D發(fā)動機(jī)的低速扭矩和高速扭矩都增大63. 當(dāng)發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速不變，負(fù)荷增加時，進(jìn)氣終了壓力Pa為（）A柴油機(jī)Pa增加，汽油機(jī)Pa減小B柴油機(jī)Pa減小，汽油機(jī)Pa增加 C柴油機(jī)Pa增加，汽油機(jī)Pa基本不變 D柴油機(jī)Pa基本不變，汽油機(jī)Pa增加64. 當(dāng)發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速一定，負(fù)荷增加時（）A汽油機(jī)的殘余廢氣系數(shù)增加，柴油機(jī)的殘余廢氣系數(shù)增加

14、B汽油機(jī)的殘余廢氣系數(shù)增加，柴油機(jī)的殘余系數(shù)減小C汽油機(jī)的殘余廢氣系數(shù)減小，柴油機(jī)的殘余廢氣系數(shù)基本不變D汽油機(jī)的殘余廢氣系數(shù)減小，柴油機(jī)的殘余廢氣系數(shù)增加65. 發(fā)動機(jī)進(jìn)、排氣門的實際開、閉時刻和持續(xù)時間，稱為（）A實際循環(huán)B氣門重疊C配氣相位D進(jìn)、排氣正時66. 當(dāng)發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速一定，負(fù)荷增加時（）A汽油機(jī)充氣效率增加，柴油機(jī)充氣效率基本不變B汽油機(jī)充氣效率減小，柴油機(jī)充氣效率增加C汽油機(jī)充氣效率減小，柴油機(jī)充氣效率減小D汽油機(jī)充氣效率增加，柴油機(jī)充氣效率減小67. 高速發(fā)動機(jī)的排氣提前角（）低速發(fā)動機(jī)的排氣提前角。A大于 B小于C等于DA、B、C均可68. 影響充氣效率的因素有：進(jìn)氣終了狀態(tài)

15、壓力pa、進(jìn)氣終了溫度Ta、殘余廢氣系數(shù)、配氣相位和（）A換氣損失B燃燒室掃氣 C壓縮比 D著火落后期69. 當(dāng)發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速一定，負(fù)荷增加時（）A汽油機(jī)的殘余廢氣系數(shù)增加，柴油機(jī)的殘余廢氣系數(shù)增加B汽油機(jī)的殘余廢氣系數(shù)增加，柴油機(jī)的殘余系數(shù)減小C汽油機(jī)的殘余廢氣系數(shù)減小，柴油機(jī)的殘余廢氣系數(shù)基本不變D汽油機(jī)的殘余廢氣系數(shù)減小，柴油機(jī)的殘余廢氣系數(shù)增加70. 如果發(fā)動機(jī)的進(jìn)氣遲閉角減小，那么（）A發(fā)動機(jī)的最大扭矩點(diǎn)不變B發(fā)動機(jī)的最大扭矩點(diǎn)向低速移C發(fā)動機(jī)的最大扭矩點(diǎn)向高速移D發(fā)動機(jī)的低速扭矩和高速扭矩都增大71. 高速發(fā)動機(jī)的排氣提前角應(yīng)（）低速發(fā)動機(jī)。A等于B小于C大于DA、B、C均可72. 充

16、氣效率的定義是（）A實際供入氣缸空氣的數(shù)量與理論供氣數(shù)量之比；B實際吸入氣缸的新鮮充量與以進(jìn)氣狀態(tài)下充滿氣缸工作容積的新鮮充量之比；C燃燒1kg燃料的實際空氣量與理論空氣量之比；D實際供入氣缸的空氣數(shù)量與在大氣狀態(tài)下充滿氣缸工作容積的空氣數(shù)量之比。二、填空73. 發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速一定，負(fù)荷增加時，汽油機(jī)的充氣效率 。74. 發(fā)動機(jī)的換氣過程一般分為自由排氣、強(qiáng)制排氣、進(jìn)氣和 四個階段。75. 發(fā)動機(jī)換氣損失由排氣損失和 兩部分組成。76. 與無氣門重疊角的發(fā)動機(jī)相比，有適當(dāng)氣門重疊角的發(fā)動機(jī)的充氣效率更 。77. 發(fā)動機(jī)換氣損失由 和進(jìn)氣損失兩部分組成。78. 發(fā)動機(jī)的換氣過程一般分為自由排氣、進(jìn)氣

17、和氣門疊開四個階段。79. 增壓柴油機(jī)比非增壓柴油機(jī)氣門疊開角。80. 最佳進(jìn)、排氣門早開晚關(guān)角都隨轉(zhuǎn)速的上升而。81. 增加進(jìn)氣門晚關(guān)角將使高速功率增加和低速扭矩。三、名詞解釋82. 充量系數(shù)（充氣效率）83. 殘余廢氣系數(shù)84. 排氣再循環(huán)率85. 四沖程發(fā)動機(jī)的泵氣過程功86. 氣門開啟總時面值 四、簡答87. 簡述提高汽油機(jī)充氣效率的主要途徑。88. 對于汽油機(jī)，均質(zhì)燃燒系統(tǒng)與分層燃燒系統(tǒng)相比有何缺點(diǎn)？簡述分層燃燒的原則。89. 如何選擇高速發(fā)動機(jī)和低速發(fā)動機(jī)的進(jìn)氣管長度？90. 畫出汽油機(jī)充氣效率速度特性曲線，簡述曲線的變化規(guī)律。91. 簡述發(fā)動機(jī)進(jìn)、排氣門提前開啟、滯后關(guān)閉的原因。

18、92. 簡述多缸機(jī)“進(jìn)氣搶氣”和“排氣干涉”現(xiàn)象，如何避免？五、論述93. 作出進(jìn)氣遲閉角分別為40和60時的充氣效率曲線和有效功率曲線，分析轉(zhuǎn)速變化對進(jìn)氣遲閉角的影響？94. 氣門的氣流通過能力常用氣門的開啟“時間斷面”表示，分析增加此“時間斷面”的主要措施有哪些？ 六、計算第三章燃料與燃燒一、選擇95. 我國柴油的標(biāo)號是指（）A十六烷值B10%餾出溫度C閃點(diǎn)D凝固點(diǎn)96. 合適的柴油機(jī)的放熱規(guī)律是（）A燃燒要一直平緩，滿足運(yùn)轉(zhuǎn)柔和性的要求B燃燒要一直平緩，滿足經(jīng)濟(jì)運(yùn)轉(zhuǎn)的要求C燃燒先急后緩，開始要燃燒快，隨后要放熱適中，使燃燒盡量在下止點(diǎn)附近D燃燒先緩后急，開始放熱要適中，隨后燃燒要加快，使

19、燃燒盡量在上止點(diǎn)附近97. 我國汽油的標(biāo)號是指（）A凝點(diǎn)B自燃溫度C10%餾出溫度D辛烷值98. 當(dāng)發(fā)動機(jī)燃料的自燃溫度增加時（）A汽油機(jī)爆震傾向增加，柴油機(jī)工作粗暴傾向增加B汽油機(jī)爆震傾向增加，柴油機(jī)工作粗暴傾向減小C汽油機(jī)爆震傾向減小，柴油機(jī)工作粗暴傾向減小D汽油機(jī)爆震傾向減小，柴油機(jī)工作粗暴傾向增加99. 如果柴油的十六烷值增加，餾程溫度增加，那么（）A柴油機(jī)既粗暴又冒黑煙 B柴油機(jī)既不粗暴又不冒黑煙C柴油機(jī)工作易粗暴 D柴油機(jī)排氣易冒黑煙100. 我國某城市冬季12月1月份平均氣溫為3-5， 在此季節(jié)使用的高速柴油機(jī)最合適的柴油牌號是（）A-1001020101. 與汽油機(jī)冷起動性有關(guān)

20、的汽油性能是（）A初餾點(diǎn)B10%餾出溫度C50%餾出溫度D90%餾出溫度102. 柴油的（）太低時，使柴油機(jī)工作粗暴，起動困難。A凝點(diǎn)B辛烷值C十六烷值D粘度103. 與汽油機(jī)加速性和暖車時間有關(guān)的汽油性能是（）A10%餾出溫度B50%餾出溫度C90%餾出溫度D汽油機(jī)的辛烷值104. 與汽油機(jī)爆震現(xiàn)象有關(guān)的汽油性能是（）A10%餾出溫度B50%餾出溫度C90%餾出溫度D汽油機(jī)的辛烷值105. 我國汽油的標(biāo)號是指汽油的（）A馬達(dá)法辛烷值B道路法辛烷值C研究法辛烷值 D10%餾出溫度106. 不包括水的汽化潛熱的燃料熱值稱為燃料的（）A低熱值B質(zhì)量熱值 C高熱值D混合氣熱值二、填空107. 評價柴

21、油自燃性的指標(biāo)是 。108. 單烴C原子數(shù)愈多，其化學(xué)穩(wěn)定性愈 ，物態(tài)穩(wěn)定性愈好。109. 燃燒放熱規(guī)律的三要素一般是指燃燒始點(diǎn)、 、燃燒放熱持續(xù)時間。110. 單烴C原子數(shù)愈多，其化學(xué)穩(wěn)定性愈差，物態(tài)穩(wěn)定性愈 。111. 燃燒放熱規(guī)律的三要素一般是 、燃燒放熱規(guī)律曲線形狀、燃燒放熱持續(xù)時間。112. 汽油的辛烷值是評價汽油的指標(biāo)。113. 控制燃燒、降低燃燒過程中的 ，可以降低發(fā)動機(jī)噪聲和振動。114. 燃燒放熱規(guī)律的三要素一般是指燃燒始點(diǎn)、燃燒放熱規(guī)律曲線形狀和 。115. 車用配套發(fā)動機(jī)的負(fù)荷調(diào)節(jié)方式：汽油機(jī)（除GDI汽油機(jī)外）是負(fù)荷，柴油機(jī)是質(zhì)調(diào)節(jié)。116. 常用的內(nèi)燃機(jī)的氣體代用燃料

22、有 和液化石油氣。三、名詞解釋117. 過量空氣系數(shù) 118. 擴(kuò)散燃燒119. 預(yù)混合燃燒120. 發(fā)動機(jī)燃料的自燃性能121. 可燃混合氣質(zhì)量熱值122. 燃料低熱值四、簡答123. 發(fā)動機(jī)工作過程中，缸內(nèi)不斷變化的工質(zhì)對發(fā)動機(jī)的各種性能以及燃燒工作模式有巨大影響，為什么？124. 簡述傳統(tǒng)汽油機(jī)與柴油機(jī)工作模式的差異。125. 簡述預(yù)混合燃燒和擴(kuò)散燃燒的主要特點(diǎn)。126. 從提高發(fā)動機(jī)有效效率方面說明有哪些措施可以提高發(fā)動機(jī)的能量利用效率？127. 簡述代用氣體燃料在發(fā)動機(jī)燃料供給系統(tǒng)的可能使用方法。五、論述六、計算第四章汽油機(jī)混合氣的形成與燃燒一、選擇128. 某汽油機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)中出現(xiàn)敲缸（

23、爆震燃燒），為消除或減輕爆燃，汽油要選（）辛烷值。A低B不變C稍降低或不變D高129. 關(guān)于分層給氣燃燒，以下說法中正確的是（）A是為了解決柴油機(jī)經(jīng)濟(jì)性和排氣污染問題而提出的B火花塞附近可燃混合氣較濃，而燃燒室絕大部分空間具有較稀的混合氣C必須用高辛烷值的汽油D必須用較高十六烷值的柴油130. 汽油機(jī)表面點(diǎn)火和爆燃的主要區(qū)別是（）A表面點(diǎn)火時火焰?zhèn)鞑ニ俣容^爆燃時高，最高可達(dá)1000m/s以上B爆燃時金屬敲擊聲比較沉悶，而表面點(diǎn)火時金屬敲擊聲比較清脆C表面點(diǎn)火是燃燒室內(nèi)熾熱表面點(diǎn)燃混合氣所致，而爆燃是未燃混合氣的自燃現(xiàn)象D表面點(diǎn)火時伴有壓力沖擊波的產(chǎn)生，而爆燃時不產(chǎn)生壓力沖擊波131. 某汽油機(jī)

24、運(yùn)轉(zhuǎn)中出現(xiàn)敲缸（爆震燃燒），為消除或減輕爆燃，負(fù)荷應(yīng)（）A增加B不變C減小D稍加大或不變132. 某試驗汽油機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)中出現(xiàn)敲缸（爆震燃燒），為消除或減輕爆燃，壓縮比應(yīng)（）A增大B不變C減小 D稍加大或不變133. 汽油機(jī)的表面點(diǎn)火屬于（）A早火 B后火 C正常燃燒D不正常燃燒134. 汽油機(jī)正常燃燒過程分為三個階段：著火延遲期、明顯燃燒期和（）A熱燃期B再燃期C緩燃期D后燃期135. 關(guān)于分層給氣燃燒，以下說法中正確的是（）A是為了解決柴油機(jī)經(jīng)濟(jì)性和排氣污染問題而提出的B火花塞附近可燃混合氣較濃，而燃燒室絕大部分空間具有較稀的混合氣C必須用高辛烷值的汽油D必須用較高十六烷值的柴油136. 汽油機(jī)

25、點(diǎn)火時間越早，發(fā)生爆燃的可能將（）A越小B越大C不變D與點(diǎn)火時間無關(guān)137. 某汽油機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)中出現(xiàn)敲缸（爆震燃燒），為消除或減輕爆燃，點(diǎn)火提前角應(yīng)（）A提前B不變C稍提前或不變D推遲138. 汽油機(jī)的過量空氣系數(shù)的取值范圍一般為（）A0.851.1B1.21.5 C1.82.0 D1.72.2 139. 汽油機(jī)的過量空氣系數(shù)的取值范圍一般為（）A0.851.1B1.21.5 C1.82.0 D1.72.2 140. 在過量空氣系數(shù)（）的混合氣稱為稀混合氣。A=1B1D=0141. 汽油機(jī)表面點(diǎn)火和爆燃的主要區(qū)別是（）A表面點(diǎn)火時火焰?zhèn)鞑ニ俣容^爆燃時高，最高可達(dá)1000m/s以上B爆燃時金屬敲擊聲

26、比較沉悶，而表面點(diǎn)火時金屬敲擊聲比較清脆C表面點(diǎn)火時伴有壓力沖擊波的產(chǎn)生，而爆燃時不產(chǎn)生壓力沖擊波 D表面點(diǎn)火是燃燒室內(nèi)熾熱表面點(diǎn)燃混合氣所致，而爆燃是未燃混合氣的自燃現(xiàn)象142. 關(guān)于分層給氣燃燒，以下說法中正確的是（）A是為了解決柴油機(jī)經(jīng)濟(jì)性和排氣污染問題而提出的B火花塞附近可燃混合氣較濃，而燃燒室絕大部分空間具有較稀的混合氣C必須用高辛烷值的汽油D必須用較高十六烷值的柴油143. 汽油機(jī)在使用中出現(xiàn)爆震，避免辦法正確的是（）A加大點(diǎn)火提前角B減小點(diǎn)火提前角C換低標(biāo)號汽油D調(diào)整氣門間隙144. 當(dāng)發(fā)動機(jī)壓縮比增加時（）A汽油機(jī)爆震傾向減小，柴油機(jī)工作粗暴傾向減小B汽油機(jī)爆震傾向減小，柴油機(jī)

27、工作粗暴傾向增加C汽油機(jī)爆震傾向增加，柴油機(jī)工作粗暴傾向減小D汽油機(jī)爆震傾向增加，柴油機(jī)工作粗暴傾向增加145. 在汽油機(jī)中，凡是不依靠電火花點(diǎn)火，而是靠燃燒室內(nèi)熾熱表面點(diǎn)燃混合氣的現(xiàn)象統(tǒng)稱為（）A表面點(diǎn)火B(yǎng)爆燃C壓燃D規(guī)則燃燒二、填空146. 為了便于分析，汽油機(jī)燃燒過程通常分為 、明顯燃燒期和后燃期三個階段。147. 汽油機(jī)的不正常燃燒有爆燃、 兩種。148. 電控汽油機(jī)主要通過對 和點(diǎn)火進(jìn)行精確的控制，可以使發(fā)動機(jī)在任何工況下都處于最佳工作狀態(tài)。149. 汽油機(jī)轉(zhuǎn)速一定，負(fù)荷增加時（其它條件相同），汽油機(jī)的進(jìn)氣管真空度減小；充氣效率 ；殘余廢氣系數(shù)減??；著火落后期縮短；火焰?zhèn)鞑ニ俣仍龃蟆?/p>

28、150. 汽油機(jī)的爆燃、表面點(diǎn)火屬于燃燒。151. 電控汽油噴射系統(tǒng)的進(jìn)氣系統(tǒng)不需要喉管，加上不需要對進(jìn)氣管加熱來促進(jìn)燃油的蒸發(fā)，所以 效率高。152. 電子控制和機(jī)械控制相比，突出優(yōu)點(diǎn)是控制的 性和響應(yīng)的靈敏性。153. 汽油機(jī)轉(zhuǎn)速一定，負(fù)荷增加時（其它條件相同），汽油機(jī)的進(jìn)氣管真空度減??；充氣效率增大；殘余廢氣系數(shù) ；著火落后期縮短；火焰?zhèn)鞑ニ俣仍龃蟆?54. 為了便于分析，汽油機(jī)燃燒過程通常分為著火落后期、 和后燃期三個階段。155. 汽油機(jī)轉(zhuǎn)速一定，負(fù)荷增加時（其它條件相同），汽油機(jī)的進(jìn)氣管真空度減小；充氣效率增大；殘余廢氣系數(shù)減??；著火落后期 ；火焰?zhèn)鞑ニ俣仍龃蟆?56. 汽油機(jī)的不

29、規(guī)則燃燒包括循環(huán)波動和。157. 在火花塞點(diǎn)燃混合氣以后, 熾熱表面才點(diǎn)燃混合氣的現(xiàn)象稱為。三、名詞解釋158. 火焰?zhèn)鞑ニ俣?59. 爆燃160. 表面點(diǎn)火四、簡答161. 汽油機(jī)的燃燒過程分哪幾個階段？影響點(diǎn)火提前角的因素有哪些？162. 為什么有大缸徑的柴油機(jī)而無大缸徑的汽油機(jī)？163. 簡述汽油發(fā)動機(jī)爆燃的燃燒機(jī)理及爆燃產(chǎn)生的主要原因。164. 簡述汽油機(jī)爆燃時的特征。165. 簡述影響表面點(diǎn)火的因素和防止措施。166. 簡述汽油機(jī)循環(huán)波動的影響因素及改善措施。五、論述六、計算第五章柴油機(jī)混合氣的形成和燃燒一、選擇167. 當(dāng)發(fā)動機(jī)壓縮比增加時（）A汽油機(jī)爆震傾向增加，柴油機(jī)工作粗暴傾

30、向增加B汽油機(jī)爆震傾向減小，柴油機(jī)工作粗暴傾向增加C汽油機(jī)爆震傾向增加，柴油機(jī)工作粗暴傾向減小D汽油機(jī)爆震傾向減小，柴油機(jī)工作粗暴傾向減小168. 當(dāng)發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速不變，負(fù)荷增大時（）A汽油機(jī)（過量空氣系數(shù)）基本不變，柴油機(jī)減小B汽油機(jī)減小，柴油機(jī)基本不變C汽油機(jī)基本不變，柴油機(jī)增加D汽油機(jī)減小，柴油機(jī)增加169. 柴油機(jī)柱賽式噴油泵的出油閥減壓容積增大（）A在大負(fù)荷高速工況，高壓油路易產(chǎn)生穴蝕B在大負(fù)荷高速工況，高壓油路易產(chǎn)生二次噴射C在小負(fù)荷怠速工況，高壓油路易產(chǎn)生穴蝕D在小負(fù)荷怠速工況，高壓油路易產(chǎn)生二次噴射170. 當(dāng)發(fā)動機(jī)的點(diǎn)火提前角或噴油提前角增加時（）A汽油機(jī)爆震傾向增加，柴油機(jī)工作

31、粗暴傾向也增加B汽油機(jī)爆震傾向增加，柴油機(jī)工作粗暴傾向減小C汽油機(jī)爆震傾向減小，柴油機(jī)工作粗暴傾向增加D汽油機(jī)爆震傾向減小，柴油機(jī)工作粗暴傾向減小171. 如果某柴油機(jī)油束霧化不好，下面措施中可能會明顯提高油束霧化質(zhì)量的是（）A在其它條件不變的情況下，適當(dāng)減小介質(zhì)反壓力B在其它條件不變的情況下，適當(dāng)降低噴油泵凸輪轉(zhuǎn)速C在其它條件不變的情況下，適當(dāng)減小噴孔直徑D在其它條件不變的情況下，適當(dāng)減小噴油壓力172. 當(dāng)發(fā)動機(jī)進(jìn)氣溫度增加時（）A汽油機(jī)爆震傾向增加，柴油機(jī)工作粗暴傾向增加B汽油機(jī)爆震傾向增加，柴油機(jī)工作粗暴傾向減小C汽油機(jī)爆震傾向減小，柴油機(jī)工作粗暴傾向減小D汽油機(jī)爆震傾向減小，柴油機(jī)工

32、作粗暴傾向增加173. 柴油機(jī)在形成可燃混合氣過程中，只有少數(shù)燃油噴在空間作為引燃，大部分燃油順氣流噴向燃燒室壁面的方式稱為（）A空間霧化混合B液相混合C預(yù)混合D油膜蒸發(fā)混合 174. 當(dāng)發(fā)動機(jī)負(fù)荷增加時（）A汽油機(jī)爆震傾向增加，柴油機(jī)工作粗暴增加B汽油機(jī)爆震傾向增加，柴油機(jī)工作粗暴減小C汽油機(jī)爆震傾向減小，柴油機(jī)工作粗暴傾向減小D汽油機(jī)爆震傾向減小，柴油機(jī)工作粗暴傾向增加175. 影響柴油機(jī)噴油的油束特性的因素除噴油器結(jié)構(gòu)、噴油壓力、噴油泵凸輪外形及轉(zhuǎn)速外，還有（）A噴霧錐角介質(zhì)反壓力油束射程霧化質(zhì)量176. 著火落后期越長，柴油機(jī)工作粗暴程度（）A增加B降低 C不變DA、B、C均可能177

33、. 當(dāng)發(fā)動機(jī)冷卻水溫度增加時（）A汽油機(jī)爆震傾向增加，柴油機(jī)工作粗暴傾向增加B汽油機(jī)爆震傾向增加，柴油機(jī)工作粗暴傾向減小C汽油機(jī)爆震傾向減小，柴油機(jī)工作粗暴傾向減小D汽油機(jī)爆震傾向減小，柴油機(jī)工作粗暴傾向增加178. 柴油機(jī)柱賽式噴油泵的出油閥減壓容積增大（）A在大負(fù)荷高速工況，高壓油路易產(chǎn)生穴蝕B在大負(fù)荷高速工況，高壓油路易產(chǎn)生二次噴射C在小負(fù)荷怠速工況，高壓油路易產(chǎn)生穴蝕D在小負(fù)荷怠速工況，高壓油路易產(chǎn)生二次噴射179. 柴油機(jī)比較合適的燃燒放熱規(guī)律是希望燃燒（）A先急后緩先緩后急以最快速度完成放熱速度維持不變180. 柴油機(jī)柱賽式噴油泵的出油閥減壓容積增大（）A在大負(fù)荷高速工況，高壓油路

34、易產(chǎn)生二次噴射 B在大負(fù)荷高速工況，高壓油路易產(chǎn)生穴蝕C在小負(fù)荷怠速工況，高壓油路易產(chǎn)生二次噴射 D在小負(fù)荷怠速工況，高壓油路易產(chǎn)生穴蝕二、填空181. 柴油機(jī)的混合氣的形成方式從原理上分有 和油膜蒸發(fā)混合兩種。182. 從噴油器噴出的柴油噴注特征可用貫穿距離、 和噴霧粒經(jīng)三個參數(shù)表示。183. 柴油機(jī)油量調(diào)節(jié)桿位置不變，轉(zhuǎn)速增加時，循環(huán)供油量 。184. 柴油機(jī)分隔式燃燒室包括 式燃燒室和預(yù)燃室式燃燒室。185. 從噴油器噴出的柴油噴注特征可用貫穿距離、噴霧錐角和 三個參數(shù)表示。186. 從噴油器噴出的柴油噴注特征可用 、噴霧錐角和噴霧粒徑三個參數(shù)表示。187. 調(diào)速器的不靈敏度大會引起柴油

35、機(jī)轉(zhuǎn)速不穩(wěn)，怠速13時，會出現(xiàn) 現(xiàn)象。188. 柴油機(jī)分隔式燃燒室包括渦流室式燃燒室和 式燃燒室。189. 大多數(shù)柴油機(jī)的燃燒噪聲隨噴油提前角的 而有所降低。190. 柴油機(jī)的混合氣的形成方式從原理上分有空間霧化混合和 兩種。191. 柴油機(jī)轉(zhuǎn)速一定，負(fù)荷增加時，循環(huán)供油量增大；過量空氣系數(shù)；排氣煙度加大。192. 柴油機(jī)轉(zhuǎn)速一定，負(fù)荷增加時，循環(huán)供油量增大；過量空氣系數(shù)減??；排氣煙度 。193. 與汽油機(jī)相比，柴油機(jī)的過量空氣系數(shù)的使用范圍較。194. 為了減少柴油機(jī)燃燒噪聲，應(yīng)盡量柴油機(jī)滯燃期中的噴油量。195. 某柴油機(jī)高速運(yùn)轉(zhuǎn)中產(chǎn)生二次噴射及滴油等不正?，F(xiàn)象，為了消除不正常噴射，可以采

36、取高壓油管長度解決。196. 柴油機(jī)空間霧化混合氣形成方式對燃料噴霧要求（采用多孔噴嘴）， 燃燒易于完全，經(jīng)濟(jì)性好。三、名詞解釋197. 穩(wěn)定調(diào)速率198. 噴油規(guī)律199. 滾流200. 柴油機(jī)著火延遲期四、簡答201. 對于汽油機(jī)和柴油機(jī)而言，希望有怎樣的放熱規(guī)律？202. 從化學(xué)反應(yīng)的角度看，改變哪些因素可以縮短柴油機(jī)的著火延遲期？203. 簡述壓縮比對汽油機(jī)及柴油機(jī)性能的影響及其選擇的主要依據(jù)。204. 簡述放熱規(guī)律對柴油機(jī)性能的影響及改善放熱規(guī)律的措施。205. 簡述柴油機(jī)的噴油提前規(guī)律及原因。五、論述206. 對于電控柴油機(jī)而言，何謂時間控制？試述高壓共軌系統(tǒng)原理和主要特點(diǎn)。207

37、. 試述柴油機(jī)冷起動困難的原因及改善冷起動的措施。六、計算第六章發(fā)動機(jī)的特性一、選擇208. 汽油機(jī)最大轉(zhuǎn)矩時的轉(zhuǎn)速越低，汽車在不換檔的情況下，克服阻力的潛力（）A越小B越大C不受轉(zhuǎn)速影響D一般209. 車用汽油機(jī)點(diǎn)火提前是為了保證發(fā)動機(jī)在最佳點(diǎn)火提前角工作，其原則是（）An越高，（最佳點(diǎn)火提前角）越大，而負(fù)荷越小，越小Bn越高，越大，與負(fù)荷無關(guān)Cn越低，越小，而節(jié)氣門開度越小，越大Dn越低，越大，而節(jié)氣門開度越大，越小210. 當(dāng)發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速一定，負(fù)荷增加時，指示油耗率曲線兩端上翹，總體走向是（）A汽油機(jī)指示油耗率增加，柴油機(jī)指示油耗率減小B汽油機(jī)指示油耗率增加，柴油機(jī)指示油耗率增加C汽油機(jī)指

38、示油耗率減小，柴油機(jī)指示油耗率增加D汽油機(jī)指示油耗率減小，柴油機(jī)指示油耗率減小211. 汽車選配內(nèi)燃機(jī)時，如果后備功率大，那么汽車在運(yùn)行時（）A動力性好，使用經(jīng)濟(jì)性差 B動力性好，使用經(jīng)濟(jì)性也好C動力性差，經(jīng)濟(jì)性差 D動力性差，經(jīng)濟(jì)性好212. 柴油機(jī)速度特性指有效功率、（）及有效燃油消耗率隨轉(zhuǎn)速變化的規(guī)律。A有效轉(zhuǎn)矩B有效彎矩C指示轉(zhuǎn)矩D負(fù)荷 213. 柴油機(jī)等速地從50負(fù)荷增加到全負(fù)荷時，有效燃油消耗率降低，是由于（）A循環(huán)熱效率t增加 B指示熱效率i增加C機(jī)械效率m增加 Di及m均有增加214. 根據(jù)點(diǎn)火提前角調(diào)整特性，下面說法正確的是（）A最佳點(diǎn)火提前角隨轉(zhuǎn)速的升高而減小B最佳點(diǎn)火提前

39、角隨轉(zhuǎn)速的升高而增大C最佳點(diǎn)火提前角隨負(fù)荷的增大而增大D最佳點(diǎn)火提前角隨負(fù)荷的減小而減小215. 柴油機(jī)調(diào)速特性的制取條件是（）A使n不變 B使油量調(diào)節(jié)桿在最大供油位置不變C使油量調(diào)節(jié)桿位置不變 D使調(diào)速器操縱手柄位置不變216. 載重汽車在選配內(nèi)燃機(jī)時，一般希望（）A后備功率小，扭矩儲備系數(shù)大 B后備功率大，扭矩儲備系數(shù)大 C后備功率大，扭矩儲備系數(shù)小 D后備功率小，扭矩儲備系數(shù)小217. 在發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速不變時，經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)隨負(fù)荷變化而變化的關(guān)系稱為（）A負(fù)荷特性B速度特性C萬有特性D空轉(zhuǎn)特性218. 當(dāng)發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速不變，負(fù)荷（在中等負(fù)荷范圍內(nèi)）增加時（）A汽油機(jī)的指示效率減小，柴油機(jī)的指示效率減

40、小 B汽油機(jī)的指示效率減小，柴油機(jī)的指示效率增加C汽油機(jī)的指示效率增加，柴油機(jī)的指示效率增加D汽油機(jī)的指示效率增加，柴油機(jī)的指示效率減小219. 對于汽油機(jī)來說，最佳點(diǎn)火提前角如下變化（）A油門位置一定，轉(zhuǎn)速增加時，最佳點(diǎn)火提前角不變，B油門位置一定，轉(zhuǎn)速增加時，最佳點(diǎn)火提前角減小，C轉(zhuǎn)速一定，負(fù)荷增加時，最佳點(diǎn)火提前角增大D轉(zhuǎn)速一定，負(fù)荷增加時，最佳點(diǎn)火提前角減小220. 某汽車在青藏高原運(yùn)行與在平原運(yùn)行相比（） A功率增大，扭矩減小B功率增大，扭矩增大C功率減小，扭矩減小D功率減小，扭矩增大221. 發(fā)動機(jī)負(fù)荷特性的燃油消耗率be曲線最低點(diǎn)稱為最低耗油率點(diǎn)，此點(diǎn)（）A經(jīng)濟(jì)性好，但動力性較差

41、B功率為額定功率C功率最小D轉(zhuǎn)矩最小222. 中高級轎車選用發(fā)動機(jī)，希望（）A后備功率大，扭矩儲備系數(shù)大B后備功率小，扭矩儲備系數(shù)大C后備功率大，不強(qiáng)調(diào)扭矩儲備系數(shù)D后備功率小，扭矩儲備系數(shù)小223. 在發(fā)動機(jī)萬有特性中，如果等燃油消耗率曲線橫向較長，表示發(fā)動機(jī)在負(fù)荷變化不大而轉(zhuǎn)速變化較大的情況下油耗較小。當(dāng)希望其最經(jīng)濟(jì)區(qū)處于萬有特性中部且等燃油消耗率曲線橫向較長時，適于（）的車用發(fā)動機(jī)。A中等負(fù)荷、中等轉(zhuǎn)速工況 B大負(fù)荷、低轉(zhuǎn)速工況C小負(fù)荷、高轉(zhuǎn)速工況 D中等負(fù)荷、高轉(zhuǎn)速工況224. 汽油機(jī)最大轉(zhuǎn)矩時的轉(zhuǎn)速越低，汽車在不換檔的情況下，克服阻力的潛力（）A越大 B越小C不受轉(zhuǎn)速影響D一般225

42、. 當(dāng)汽油機(jī)在中等負(fù)荷和滿負(fù)荷下工作時，對混合比的要求是（）A在標(biāo)定轉(zhuǎn)速下，節(jié)氣門全開時應(yīng)按功率混合氣調(diào)整，節(jié)氣門部分開啟，應(yīng)按經(jīng)濟(jì)混合氣調(diào)整B在標(biāo)定轉(zhuǎn)速下，節(jié)氣門全開(滿負(fù)荷) 時，應(yīng)按過量空氣系數(shù) 1.051.15調(diào)整，節(jié)氣門部分開啟(部分負(fù)荷) 時應(yīng)按過量空氣系數(shù)0.80.9調(diào)整C標(biāo)定轉(zhuǎn)速下，中等負(fù)荷及滿負(fù)荷時均按稀薄混合氣調(diào)整D標(biāo)定轉(zhuǎn)速下，中等負(fù)荷及滿負(fù)荷時均按濃混合氣調(diào)整226. 下列柴油機(jī)速度特性的制取條件中正確的是（）A使n不變 B供油提前角不變C使油量調(diào)節(jié)桿位置不變 D使調(diào)速器操縱手柄位置不變227. 柴油機(jī)的負(fù)荷特性是指（）不變，性能指標(biāo)、隨功率的變化關(guān)系。A油量調(diào)節(jié)桿位置B

43、加速手柄位置C負(fù)荷 D轉(zhuǎn)速 228. 根據(jù)點(diǎn)火提前角調(diào)整特性，下面說法正確的是（）A最佳點(diǎn)火提前角隨轉(zhuǎn)速的升高而減小B最佳點(diǎn)火提前角隨轉(zhuǎn)速的升高而增大C最佳點(diǎn)火提前角隨負(fù)荷的增大而增大D最佳點(diǎn)火提前角隨負(fù)荷的減小而減小229. 扭矩儲備系數(shù)愈大，發(fā)動機(jī)克服短期超負(fù)荷能力（）A愈強(qiáng)B愈差C不變D以上都不對230. 載貨汽車在長途運(yùn)輸作業(yè)時，其發(fā)動機(jī)的工況屬于（）A恒速工況B螺旋槳工況C點(diǎn)工況D面工況231. 當(dāng)發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速一定，負(fù)荷增加時，指示油耗率曲線兩端上翹，總體走向是（）A汽油機(jī)指示油耗率增加，柴油機(jī)指示油耗率減小B汽油機(jī)指示油耗率減小，柴油機(jī)指示油耗率增加C汽油機(jī)指示油耗率增加，柴油機(jī)指示

44、油耗率增加 D汽油機(jī)指示油耗率減小，柴油機(jī)指示油耗率減小232. 柴油機(jī)等速地從50負(fù)荷增加到全負(fù)荷時，有效燃油消耗率降低，是由于（）A循環(huán)熱效率t增加 B指示熱效率i增加C機(jī)械效率m增加 Di及m均有增加233. 中高級轎車選用發(fā)動機(jī)，希望（）A后備功率大，扭矩儲備系數(shù)大B后備功率小，扭矩儲備系數(shù)大C后備功率大，不強(qiáng)調(diào)扭矩儲備系數(shù)D后備功率小，扭矩儲備系數(shù)小234. 載重汽車在選配內(nèi)燃機(jī)時，一般希望（）A后備功率小，扭矩儲備系數(shù)大 B后備功率大，扭矩儲備系數(shù)大 C后備功率大，扭矩儲備系數(shù)小 D后備功率小，扭矩儲備系數(shù)小235. 對于汽油機(jī)來說，最佳點(diǎn)火提前角如下變化（）A油門位置一定，轉(zhuǎn)速增

45、加時，最佳點(diǎn)火提前角不變，B油門位置一定，轉(zhuǎn)速增加時，最佳點(diǎn)火提前角減小，C轉(zhuǎn)速一定，負(fù)荷增加時，最佳點(diǎn)火提前角增大D轉(zhuǎn)速一定，負(fù)荷增加時，最佳點(diǎn)火提前角減小236. 某汽車在青藏高原運(yùn)行與在平原運(yùn)行相比（） A功率增大，扭矩減小B功率增大，扭矩增大C功率減小，扭矩減小D功率減小，扭矩增大二、填空237. 標(biāo)定功率速度特性曲線是確定發(fā)動機(jī)各轉(zhuǎn)速時允許工作的最高功率和最大 的限制線。238. 在萬有特性中，等燃油消耗率曲線_層為最經(jīng)濟(jì)區(qū)。239. 根據(jù)汽油機(jī)萬有特性，汽油機(jī)變負(fù)荷時，平均使用燃油消耗率偏 。240. 汽油機(jī)的外特性代表了配套汽車的最高 性能。241. 相同轉(zhuǎn)速和負(fù)荷的汽油機(jī)與柴油

46、機(jī)相比，汽油機(jī)的有效燃油消耗率一般 柴油機(jī)。242. 發(fā)動機(jī)萬有特性中，若曲線沿較長，則說明在轉(zhuǎn)速變化不大而負(fù)荷變化較大的范圍內(nèi)，耗油率變化較小。適于拖拉機(jī)和工程機(jī)械用。243. 柴油機(jī)負(fù)荷減小時, 調(diào)速器開始起作用的轉(zhuǎn)速與負(fù)荷增大時, 調(diào)速器開始起作用的轉(zhuǎn)速之差與平均轉(zhuǎn)速的比值稱為調(diào)速器的。244. 萬有特性最內(nèi)層的等曲線相當(dāng)于最經(jīng)濟(jì)的區(qū)域。曲線越向外, 越大。若曲線沿橫向, 則說明在負(fù)荷變化不大, 而變化較大的范圍內(nèi), 變化較小。適于車用, 其最經(jīng)濟(jì)區(qū)大約在萬有特性曲線的中間偏上位置。三、名詞解釋245. 調(diào)整特性246. 柴油機(jī)負(fù)荷特性247. 發(fā)動機(jī)特性248. 轉(zhuǎn)矩儲備系數(shù)249.

47、柴油機(jī)速度特性250. 轉(zhuǎn)矩適應(yīng)性系數(shù)251. 萬有特性252. 標(biāo)定工況253. 轉(zhuǎn)速適應(yīng)性系數(shù)254. 汽油機(jī)速度特性255. 發(fā)動機(jī)的工況平面256. 調(diào)速特性四、簡答257. 何謂發(fā)動機(jī)工況？哪幾個參數(shù)可以確定一種工況？258. 柴油機(jī)標(biāo)定功率有哪幾種？說明應(yīng)用場合。259. 簡述汽油機(jī)的點(diǎn)火提前規(guī)律及原因。260. 舉例簡述研究調(diào)整特性的意義。261. 簡述發(fā)動機(jī)運(yùn)行特性的分析思路。五、論述262. 在外特性中，為什么柴油機(jī)的扭矩曲線比汽油機(jī)的平坦些？這對實際使用有何影響？263. 從發(fā)動機(jī)與汽車傳動系的合理匹配的角度說明如何提高汽車動力性能？264. 從完善機(jī)、車配套和選擇的角度說明如何提高汽車燃油經(jīng)濟(jì)性能？265. 在負(fù)荷特性中，為什么柴油機(jī)的有效燃料消耗率曲線比汽油機(jī)的平坦些？266. 比較題36圖所示汽油機(jī)負(fù)荷特性曲線上A、B兩點(diǎn)下列參數(shù)的大小。 (1)充氣效率 (2)過量空氣系數(shù) (3)指示效率 (4)機(jī)械效率 (5)點(diǎn)火提前角有效燃油消耗率平均有效壓力題36圖267. 何謂噴油提前角？說明它與供油提前角有何不同？分析噴油提前角對柴油機(jī)工作過程參數(shù)及性能有何影響？268. 試述速度特性曲線和負(fù)荷特性曲線的測取方法。六、計算