(整理)雙激式變壓器開關(guān)電源

1、.雙激式變壓器開關(guān)電源所謂雙激式 變壓器開關(guān)電源，就是指在一個工作周期之內(nèi)，變壓器的初級線圈分別被直流電壓正、反激勵兩次。與單激式變壓器開關(guān)電源不同，雙激式變壓器 開關(guān)電源一般在整個工作周期之內(nèi)，都向負(fù)載提供功率輸出。雙激式變壓器開關(guān)電源輸出功率一般都很大，因此，雙激式變壓器開關(guān)電源在一些中、大型電子設(shè)備中應(yīng)用很廣泛。這種大功率雙激式變壓器開關(guān)電源最大輸出功率可以達(dá)300瓦以上，甚至可以超過 1000瓦。推挽式、半橋式、全橋式等變壓器開關(guān)電源都屬于雙激式變壓器開關(guān)電源。1-8-1.推挽式變壓器開關(guān)電源的工作原理在雙激式變壓器開關(guān)電源中，推挽式變壓器開關(guān)電源是最常用的開關(guān)電源。由于推挽式變壓器開

2、關(guān)電源中的兩個控制開關(guān)K1和K2輪流交替工作，其輸出電壓波形非常對稱，并且開關(guān)電源在整個工作周期之內(nèi)都向負(fù)載提供功率輸出，因此，其輸出電流瞬間響應(yīng)速度很高，電壓輸出特性也很好。推挽式變壓器開關(guān)電源是所有開關(guān)電源中電壓利用率最高的開關(guān)電源，它在輸入電壓很低的情況下，仍能維持很大的功率輸出，所以推挽式變壓器開關(guān)電源被廣泛應(yīng)用于DC/AC逆變器，或DC/DC轉(zhuǎn)換器電路中。1-8-1-1.交流輸出推挽式變壓器開關(guān)電源一般的DC/AC逆變器，如交流不間斷電源 （簡稱UPS）,大多數(shù)都是采用推挽式變壓器開關(guān)電源電路。這種 DC/AC逆變器工作頻率 很高，所以體積可以做得非常?。挥捎谶@個特點(diǎn)，推挽式變壓器開

3、關(guān)電源也經(jīng)常用于AC/AC轉(zhuǎn)換電路中，以減小電源變壓器的體積。圖1-27是交流輸出純電阻負(fù)載推挽式變壓器開關(guān)電源的簡單原理圖。圖中， K1、K2是兩個控制開關(guān)，它們工作的時候，一個接通，另一個關(guān)斷，兩個開關(guān)輪流接通和關(guān)斷，互相交替工作T為開關(guān)變壓器，N1、N2為變壓器的初級線圈，N3為變壓器的次級線圈；Ui為直流輸入電壓，R為負(fù)載電阻；uo為輸出電 壓，io為流過負(fù)載的電流。圖1-27中，當(dāng)控制開關(guān) K1接通時，電源電壓 Ui通過控制開關(guān)K1被加到變壓器初級線圈 N1繞組的兩端，通過電磁感應(yīng)的作用在變壓器次級線圈 N3繞組的 兩端也會輸出一個與 N1繞組輸入電壓成正比的電壓，并加到負(fù)載R的兩端

4、，使開關(guān)電源輸出一個正半周電壓。當(dāng)控制開關(guān) K1由接通轉(zhuǎn)為關(guān)斷時，控制開關(guān)K2則由關(guān)斷轉(zhuǎn)為接通，此時電源電壓 Ui被加到變壓器初級線圈 N2繞組的兩端，通過互感在變壓器次級線圈 N3繞組的兩端也輸出一個與 N2繞組輸入電壓成正比的電壓uo,并加到負(fù)載 R的兩端，使開關(guān)電源輸出一個負(fù)半周電壓。圖1.27由于電源電壓Ui加到變壓器初級線圈 N1繞組和N2兩端產(chǎn)生磁通的方向正好相反，所以在負(fù)載上可得到一個與線圈N1、N2繞組所加電壓對應(yīng)的 正、負(fù)極性電壓uo。正半周對應(yīng)的是 K1接通時，N1繞組與N3繞組互相感應(yīng)的輸出電壓；負(fù)半周對應(yīng)的是 K2接通時，N2繞組與N3繞組互相感應(yīng)的輸出電 壓。下面我們

5、進(jìn)一步詳細(xì)分析推挽式變壓器開關(guān)電源的工作原理。圖1-27中，當(dāng)控制開關(guān)K1接通時，輸入電源 Ui開始對變壓器初級線圈 N1繞組加電，電流從變壓器初級線圈 N1繞組的兩端經(jīng)過， 通過電磁感應(yīng)會在變壓器 的鐵心中產(chǎn)生磁場，并產(chǎn)生磁力線 ；同時，在初級線圈 N1繞組的兩端要產(chǎn)生自感電動勢 el,在次級線圈N3繞 組的兩端也會產(chǎn)生感應(yīng)電動勢 e3;感應(yīng)電動勢 e3作用于負(fù)載R的兩端，從而產(chǎn)生負(fù)載電流。因此，在初、次級電流的共同作用下，在變 壓器的鐵心中會產(chǎn)生一個由流過變壓器初、次級線圈電流產(chǎn)生的合成磁場，這個磁場的大小可用磁力線通量 （簡稱磁通量），即磁力線的數(shù)目來表示。如果用1來表示變壓器初級線圈

6、N1繞組電流產(chǎn)生的磁通量，用 3來表示變壓器次級線圈電流產(chǎn)生的磁通量，由于變壓器初、次 級線圈電流產(chǎn)生的磁場方向總是相反，則在控制開關(guān)K1接通期間，由流過變壓器初、次級線圈電流在變壓器鐵心中產(chǎn)生的合成磁場的總磁通量為：卓=步1一3K1接四間其中變壓器初級線圈電流產(chǎn)生的磁通1還可以分成兩個部分，一部分用來抵消變壓器次級線圈電流產(chǎn)生的磁通3,記為10,另一部分是由勵磁電流產(chǎn)生的磁通，記為 1。顯然10 =- 3 , 1 =。即：變壓器鐵心中產(chǎn)生的磁通量，只與流過變壓器初級線圈中的勵磁電流有關(guān)，與流過變壓器次級線圈中的電流無關(guān)；流過變壓器次級線圈中的電流產(chǎn)生的磁通，完全被流過變壓器初級線圈中的另一部

7、分電流產(chǎn)生的磁通抵消。根據(jù)電磁感應(yīng)定律可以又t變壓器初級線圈N1繞組回路列出方程：» = 竺=Ui K1 接通期間（1-126）dt同樣，可以對變壓器次級線圈 N3繞組回路列出方程：u3 = N3 半=（Up）K1 接通期間（1-127）at上式中，（Up）為開關(guān)變壓器次級線圈 N3繞組正激輸出電壓的幅值，用括弧匡住來表示。由于流過開關(guān)變壓器初級線圈N1繞組的勵磁電流是線性變 化的，所以我們可認(rèn)為開關(guān)變壓器次級線圈N3繞組正激輸出電壓是一個方波。方波的幅值Up與半波平均值 Upa以及有效值Uo三者完全相等。根據(jù)（1-126）和（1-127）可以求得：（Up） =e3 = neL =

8、nU：KI 接通期間（1-12S）（1-128）式就是推挽式變壓器開關(guān)電源正激輸出時的電壓關(guān)系式。上式中，（Up）為開關(guān)變壓器次級線圈 N3繞組正激輸出電壓的幅值，Ui為開關(guān)變壓器初級線圈 N1繞組的輸入電壓；n為變壓比，即：開關(guān)變壓器次級線圈輸出電壓與初級線圈輸入電壓之比，n也可以看成是開關(guān)變壓器次級線圈 N3繞組與初級線圈 N1繞組的匝數(shù)比，即：n = N3/N1。由此可知，在控制開關(guān) K1接通期間，推挽式變壓器開關(guān)變壓器次級正激輸出電壓的幅值只與輸入電壓和變壓器的次/初級變壓比有關(guān)。同理我們也可以求得，當(dāng)控制開關(guān) K2接通時，開關(guān)變壓器 N3線圈繞組正激輸出電壓的幅值 （Up-）為：|（

9、Up-）=一已3=- ne2 = 一 建5K2 接通期間（M29）上式中的負(fù)號表示e3的符號與（1-128）式中的符號相反，（Up-）表示與（Up）的極性相反。這里還需指出，（1-128）式和（1-129）式列出的計算結(jié)果，并沒有考慮控制開關(guān)K1或K2關(guān)斷瞬間，勵磁電流存儲的能量也會通過變壓器的次級線圈 N3繞組產(chǎn)生反電動勢（反激式輸出）的影響，即：推挽式變壓器開關(guān)電源同時存在正、反激電壓輸出反激式電壓產(chǎn)生的原因是因?yàn)镵1或K2接通瞬間變壓器初級或次級線圈中的電流初始值不等于零，或磁通的初始值不等于零。即:推挽式變壓器開關(guān)電源中反激式電壓的產(chǎn)生是由變壓器勵磁電流存儲的能量產(chǎn)生的。實(shí)際上，推挽式

10、變壓器開關(guān)電源的反激式輸出電壓也是不能忽略的。推挽式變壓器開關(guān)變壓器次級線圈的輸出電壓應(yīng)該同時包括兩 部分，正激輸出電壓和反激輸出電壓。不過，在推挽式變壓器開關(guān)電源中，輸出功率主要還是以正激式輸出功率為主，因?yàn)椋儔浩鞯膭畲烹娏骱苄?，一般只有正常工作電流的幾分之一，到十分?一。因此，圖1-27中，當(dāng)控制開關(guān)K1關(guān)斷，K2接通瞬間，開關(guān)變壓器次級線圈輸出電壓應(yīng)該等于正激電壓(由(1-128)和(1-129)式給出)與反激 電壓(由(1-67)或(1-68)式給出)之和。關(guān)于純電阻負(fù)載反激式輸出電壓的計算，請參考前面1-5-1.單激式變壓器開關(guān)電源的工作原理章節(jié)中的相關(guān)內(nèi)容分析，這里不再贅述。根

11、據(jù)(1-67)式%=hR=(以一口 一一 K 關(guān)斷期間(1-67)nL.可求得，開關(guān)變壓器次級線圈 N3繞組產(chǎn)生的反激式輸出電壓為：RU -當(dāng)%=山更=55一一盧&收口 一一 K1關(guān)斷期間(1-130)nL-上 式中，uo表示開關(guān)變壓器次級線圈 N3繞組輸出的反?式電壓，i3表示開關(guān)變壓器次級線圈 N3繞組輸出反激式電壓對負(fù)載R產(chǎn)生的電流。括弧中的第一項(xiàng)表示變壓器次級線圈回路中的電流，第二項(xiàng)表示變壓器初級線圈回路中勵磁電流被折算到變壓器次級線圈回路的電流。另外根據(jù)(1-129)式求得的結(jié)果，開關(guān)變壓器次級線圈N3繞組產(chǎn)生的正激式輸出電壓為:(%) - nel =-吟K2 接通期間(L1

12、31)上面兩式中，uo表示開關(guān)變壓器次級線圈 N3繞組輸出的反激式電壓，(uo)表示開關(guān)變壓器次級線圈 N3繞組產(chǎn)生的正激式輸出電壓。因此，開關(guān)變壓器次級線圈輸出電壓uo等于正激電壓(uo)與反激電壓uo之和，即:7tLi 一f-力K +L K2接通期間 (1/32)K1關(guān)上式是推挽式變壓器開關(guān)電源在負(fù)載為純電阻時，輸出電壓uo的表達(dá)式。由(1-132)式可以看出，當(dāng)t = 0時，即：控制開關(guān)斷瞬間，輸出電壓為最大值：Um=Up.=廣七K1關(guān)斷瞬間(1-133)從(1-133)式可以看出，在控制開關(guān) K1關(guān)斷瞬間，當(dāng)變壓器次級線圈回路負(fù)載開路，或負(fù)載很輕的時候，變壓器次級線圈回路會產(chǎn)生非常高的

13、反電動勢。但在實(shí)際應(yīng)用中，并不完全是這樣。因?yàn)椋?dāng)控制開關(guān)K1關(guān)斷瞬間，控制開關(guān) K2也會同時接通，此時開關(guān)變壓器初級線圈 N2繞組也同時被接入電路中，N2線 圈繞組對于開關(guān)變壓器初級線圈 N1繞組來說，它也相當(dāng)于一個變壓器次級線圈 ，它也會產(chǎn)生感應(yīng)電動勢， 感應(yīng)電動勢的方向與輸入電壓 Ui的方向正好相反；因此，在控制開關(guān)K2接通瞬間，開關(guān)變壓器初級線圈 N1繞組存儲的磁能量有一部分要被N2繞組吸收，并產(chǎn)生感應(yīng)電流對輸入電壓Ui充電。(1-132)式和(1-133)式并沒有完全考慮，開關(guān)變壓器初級線圈 N1繞組和N2繞組被互相看成是一個變壓器次級繞組時，所產(chǎn)生的影 響。顯然變壓器 次級線圈回路

14、產(chǎn)生反電動勢的高低還與控制開關(guān)K1和K2交替接入的時間差有關(guān)，與 K1和K2的接入電阻的大小還有關(guān)。一般電子開關(guān)，如晶體管或場效應(yīng)管,剛開始導(dǎo)通的時候也不能簡單地看成是一個開關(guān)，它從截止到導(dǎo)通，或從導(dǎo)通到截止，都需要一個過渡過程，因此，它也會存在一定的開關(guān)損耗。當(dāng)N1和N2被互相看成是一個變壓器次級繞組時，由于 N1線圈繞組存儲的磁能會同時在N1、N2、N3等線圈繞組兩端產(chǎn)生反電動勢或感應(yīng)電動勢，同理，N2線圈繞組存儲的磁能會同時在N1、N2、N3等線圈繞組兩端產(chǎn)生反電動勢或感應(yīng)電動勢。而N1或N2線圈繞組產(chǎn)生的反電動勢或感應(yīng)電動勢的電流方向正好與輸入電流的方向相反，因此，開關(guān)變壓器初級線圈N

15、1繞組或N2繞組互相感應(yīng)產(chǎn)生的反電動勢或感應(yīng)電動勢，會對輸入電壓Ui進(jìn)行反充電；即：開關(guān)變壓器初級線圈N1繞組或N2繞組互相感應(yīng)產(chǎn)生的反電動勢或感應(yīng)電動勢會被Ui進(jìn)行限幅，這相當(dāng)于變壓器次級線圈N3繞組輸出電壓uo也要通過變壓比被 Ui進(jìn)行限幅。因此，變壓器次級線圈 N3繞組輸出電壓uo中的反激式輸出電壓uo,并不會像（1-132）和（1-133）算式所表達(dá)的結(jié)果那么高。另外，根據(jù)（1-75）式：Upa X Ton Toff 一個周期內(nèi)（1-75）還可以知到，當(dāng)控制開關(guān) K1和K2的占空比均等于0.5時，變壓器正激輸出電壓的半波平均值Upa與反激輸出的半波平均值Upa-基本相等。因此，只有在控

16、制開關(guān)K2接通與控制開關(guān)K1斷開兩者之間存在時間差時，變壓器次級線圈回路才會產(chǎn)生非常高的反電動勢；但當(dāng)控制開關(guān)K1和K2的占空比均小于 0.5時，雖然反電動勢的幅度比較高，但由（1-75）式可知，反電動勢（反激輸出電壓）的半波平均值還是小于正激電壓的半波平均值。所以，（1-132）和（1-133）式所表示的結(jié)果，可看成是推挽式變壓器開關(guān)電源在輸出電壓中含有毛刺（輸出噪音）的表達(dá)式。根據(jù)上面分析，在一般情況下，推挽式變壓器開關(guān)電源的輸出電壓uo,主要還是由（1-128）、（1-129）、（1-131）等式來決定。即：推挽式變壓器開關(guān)電源的輸出電壓uo ,主要由開關(guān)變壓器次級線圈N3繞組輸出的正激

17、電壓來決定。圖1-28是圖1-27推挽式變壓器開關(guān)電源，在負(fù)載為純電阻，且兩個控制開關(guān)K1和K2的占空比D均等于0.5時，變壓器初、次級線圈各繞組的電壓、電流波形。圖1-28-a）和圖1-28-b）分別表示控制開關(guān) K1接通時，開關(guān)變壓器初級線圈N1繞組兩端的電壓波形，和流過變壓器初級線圈N1繞組兩端的電流波 形;圖1-28-c）和圖1-28-d）分別表示控制開關(guān) K2接通時，開關(guān)變壓器初級線圈N2繞組兩端的電壓波形，和流過開關(guān)變壓器初級線圈N2繞組兩端 的電流波形；圖1-28-e）和圖1-28-f）分別表示控制開關(guān) K1和K2輪流接通時，開關(guān)變壓器次級線圈N3繞組兩端輸出電壓uo的波形，和流

18、過開關(guān)變壓器次級線圈N3繞組兩端的電流波形。從圖1-28-b）和圖1-28-d）中我們可以看出，當(dāng)控制開關(guān)K1或K2接通瞬間，流過變壓器初級線圈N1繞組或N2繞組的電流，其初始值并不等于0,而是產(chǎn)生一個電流突跳，這是因?yàn)樽儔浩鞔渭壘€圈N3繞組中有電流流過的原因。當(dāng)變壓器次級線圈 N3繞組有負(fù)載電流流過時，其產(chǎn)生的磁通方向正好與流過變壓器次級線圈N1或N2繞組勵磁電流產(chǎn)生的磁通方向相反，因此，流過變壓器初級線圈N1繞組或N2繞組的電流也要在原來勵磁電流的基礎(chǔ)上再增加一個電流，來抵消流過變壓器次級線圈N3繞組電流的影響。增加電流的大小等于流過變壓器次級線圈N3繞組電流的n倍，n為變壓器次級線圈N3

19、繞組與初級線圈 N1繞組或N2繞組的匝數(shù)比。從圖1-28-f）中我們可以看出，流過開關(guān)變壓器次級線圈N3繞組兩端的電流波形是個矩形波，而不是三角波。這是因?yàn)橥仆焓阶儔浩鏖_關(guān)電源同時存在正、反激電壓輸出的緣故。當(dāng)變壓器同時存在正、反激電壓輸出時，反激式輸出的電流是由最大值開始，然后逐漸減小到最小值，如圖中虛線箭頭所示；而正激式輸出的 電流則是由最小值開始，然后逐漸增加到最大值，如圖中實(shí)線箭頭所示；因此，兩者同時作用的結(jié)果，正好輸出一個矩形波。從圖1-28-e）還可以看出，輸出電壓 uo由兩個部分組成，一部分為輸入電壓Ui通過變壓器初級線圈 N1繞組或N2感應(yīng)到次級線圈N3繞組的正激式輸出電壓（u

20、o）,這個電壓的幅度比較穩(wěn)定，一般不會隨著時間變化而變化；另一部分為勵磁電流通過變壓器初級線圈N1繞組或N2繞組存儲的磁能量產(chǎn)生的反激式輸出電壓uo,這個電壓會使波形產(chǎn)生反沖，其幅度是時間的指數(shù)函數(shù)，它會隨著時間增大而變變小。這里還需指出，圖1-28-e）中的波形有上沖，在純電阻負(fù)載中是正常的，盡管 N1和N2互相都可以把對方看成是變壓器次級繞組，并對高于輸入電壓 Ui的 反電動勢電壓進(jìn)行限幅，但因?yàn)榫€圈N1繞組與線圈N2繞組之間有漏感，線圈 N2繞組與線圈N3繞組之間也以免需要進(jìn)行復(fù)雜的指數(shù)函數(shù)運(yùn)算。不過在大多數(shù)情況下，最好還是采用半波平均值的概念來進(jìn)行電路分析或計算有漏感，況且，控制開關(guān)在

21、剛接通瞬間有比較大的電變壓器次級線圈 N3繞組瞬間反激輸出電壓高于正激輸出電壓是肯定的1-29所示的電路。圖1-29與圖1-27相比，多了兩個當(dāng)要求推挽式變壓器開關(guān)電源輸出電壓波形的反沖幅度很小時，可采用如圖阻尼二極管D1、D2,它們分別與控制開關(guān) K1、K2并聯(lián)。當(dāng)控制開關(guān) K1由接通轉(zhuǎn)換到關(guān)斷時，在 N2線圈中產(chǎn)生的感應(yīng)電動勢 e2 , 不管K2處于什么工作狀態(tài)，接通或關(guān)斷，只要 N2線圈中產(chǎn)生的感應(yīng)電動勢 e2的幅度超過工作電壓 Ui,二極管D2就會導(dǎo)通，相當(dāng)于感應(yīng)電動勢e2通過二極管D2被工作電壓Ui限幅，同時也相當(dāng)于變壓器次級線圈N3繞組輸出電壓uo也要通過電磁感應(yīng)被 Ui進(jìn)行限幅，

22、而二極管D2對控制開關(guān)K2的工作幾乎不受影響。同理，當(dāng)控制開關(guān) K2由接通轉(zhuǎn)換到關(guān)斷時，不管 K1處于什么工作狀態(tài)，只要 N1線圈中產(chǎn)生的感應(yīng)電動勢el的幅度超過工作電壓Ui,二極管D1就會導(dǎo)通，感應(yīng)電動勢el就會通過二極管 D1被工作電壓Ui限幅，這也相當(dāng)于變壓器次級線圈N3繞組輸出電壓uo也要通過變壓比被 Ui進(jìn)行限幅，而二極管 D1對控制 開關(guān)K1的工作幾乎不受影響。一般人們都把 D1、D2稱為阻尼二極管，這是因?yàn)?D1、D2沒有直接對輸出電壓 uo進(jìn)行限幅，而是通過變壓器初、次級之間的感應(yīng)作用間接進(jìn)行的。實(shí)際應(yīng)用中，一般都在開關(guān)三極管的 E-C或場效應(yīng)管的S-D兩個電極內(nèi)部封裝有一個阻

23、尼二極管，其作用就是用來對輸出電壓反沖進(jìn)行阻尼用的。阻尼二極管D1、D2的另一個作用是防止變壓器初級線圈N1組組中產(chǎn)生的感應(yīng)電動勢el對控制開關(guān)K1、K2反向擊穿。0.2.整流輸出推挽式變壓器開關(guān)電源整流輸出推挽式變壓器開關(guān)電源，由于兩個 開關(guān)管輪流交替工作，相當(dāng)于兩個 開關(guān)電源同時輸出功率，其輸出功率約等于單一開關(guān)電源輸出功率的兩倍。因此，推挽式變壓器開關(guān)電源輸出功率很大,工作效率很高，經(jīng)橋式整流或全波整流后，僅需要很小的濾波電感和電容，其輸出電壓紋波就可以達(dá)到非常小。圖1-30是橋式整流輸出推挽式變壓器開關(guān)電源工作原理圖，除了整流濾波電路以外，其余部分電路的工作原理基本與圖1-27相同。橋

24、式整流電路由D1、D2、D3、D4組成，C為儲能濾波電容，R為負(fù)載電阻，Uo為直流輸出電壓，Io為流過負(fù)載電阻的電流。圖1-31是全波整流輸出的推挽式變壓器開關(guān)電源工作原理圖，同樣，除了整流濾波電路以外，其余部分電路的工作原理基本與圖1-27和圖1-30相同。但 開關(guān)變壓器的次級需要多一個繞組，兩個繞組N31、N32輪流輸出電壓；全波整流電路由 D1、D2組成，C為儲能濾波電容，R為負(fù)載電阻，Uo為直流輸出 電壓，Io為流過負(fù)載電阻的電流。圖1-30與圖1-31比較，橋式整流輸出的推挽式變壓器開關(guān)電源比全波整流輸出的推挽式變壓器開關(guān)電源多用兩個整流二極管，但全波整流輸出的開關(guān)變壓器又比橋式整流

25、輸出的開關(guān)變壓器多一組次級線圈。因此，圖 1-30橋式整流輸出推挽式變壓器開關(guān)電源比較適用于輸出電流相對較小的情況；而圖1-31全波整流輸出推挽式變壓器開關(guān)電源比較適用于輸出電流相對較大的情況。因?yàn)?，大電流整流二極管成本高，而且損耗功率也比較大。下面我們來詳細(xì)分析圖 1-30橋式整流輸出推挽式變壓器開關(guān)電源和圖1-31全波整流輸出推挽式變壓器開關(guān)電源的工作原理。由于圖1-30橋式整流輸出推挽式變壓器開關(guān)電源或圖1-31全波整流輸出推挽式變壓器開關(guān)電源的電壓輸出電路中都接有儲能濾波電容，儲能濾波電容會對輸入脈動電壓起到平滑的作用，因此，圖 1-30和圖1-31中輸出電壓Uo都不會出現(xiàn)很高幅度的電

26、壓反沖，其輸出電壓的峰值 Up基本上就可以認(rèn)為是半波平均值Upa。其值略大于正激輸出nUi,即：橋式整流輸出推挽式變壓器開關(guān)電源或全波整流輸出推挽式變壓器開關(guān)電源，整流濾波輸出電壓Uo的值略大于正激輸出nUi, n為變壓器次級線圈 N3繞組與初級線圈N1繞組或N2繞組的匝數(shù)比。因此，推挽式變壓器開關(guān)電源的輸出電壓uo,主要還是由（1-131）式來決定。即：推挽式變壓器開關(guān)電源的輸出電壓uo（K1或K2接通期間），約等于開關(guān)變壓器次級線圈N3繞組產(chǎn)生的正激式輸出電壓Up或Up-的半波平均值Upa或Upa-:Upa =- riU.K2 接通期間變壓器初級線圈N1繞組或N2繞組的輸入電壓。時，各主要

27、工作點(diǎn)的電壓、電流波形。圖1-32-a）和圖1-32-b）分別表示控制開關(guān) K1接通時，開關(guān)變壓器初級線圈N1繞組兩端的電壓u1的波形，以及流過變壓器初級線圈N1繞組兩端 的電流i1波形；圖1-32-c）和圖1-32-d）分別表示控制開關(guān) K2接通時，開關(guān)變壓器初級線圈N2繞組兩端的電壓u2的波上式中，uo為推挽式變壓器開關(guān)電源的輸出電壓,n為變壓器次級線圈 N3繞組與初級線圈N1繞組或N2繞組的匝數(shù)比，Ui為開關(guān)圖1-32是橋式整流輸出或全波整流輸出推挽式變壓器開關(guān)電源,在兩個控制開關(guān) K1和K2交替接通和斷開，且占空比D均等于0.5圖1-31圖 1-30u0 = Upa = nUiK1 接

28、通期間（1/34）形，以及流過開關(guān)變壓器初級線圈N2繞組兩端的電流i2的波形；圖1-32-e）和圖1-32-f）分別表示控制開關(guān) K1和K2輪流接通時，開關(guān)變壓器次級線圈N3繞組兩端輸出 電壓uo的波形，以及流過開關(guān)變壓器次級線圈N3繞組兩端的電流波形；而實(shí)線箭頭表示正激式輸出電流則是由最小值1-32-f）中，虛線箭頭表示反激式輸出電流是由最大值開始，然后逐漸減小到最小值開始，然后逐漸增加到最大值 ；因此，兩者同時作用的結(jié)果，正好輸出一個矩形波。圖1-32-e）可以看出，輸出電壓 uo雖然還是由兩個部分組成，一部分為輸入電壓Ui通過變壓器初級線圈 N1繞組或N2感應(yīng)到次級線圈N3繞組的正激式

29、輸出電壓（uo）;另一部分為勵磁電流通過變壓器初級線圈N1繞組或N2繞組存儲的能量產(chǎn)生的反激式輸出電壓uo;這里反激式輸出電壓uo不會再 使波形產(chǎn)生反沖，是因?yàn)閮δ転V波電容會把反沖電壓吸收掉，使其成為充電流。由于推挽式變壓器開關(guān)電源輸出電壓的半波平均值Upa幅值基本上是穩(wěn)定的，它不會像反激式輸出開關(guān)電源那樣，輸出電壓的幅值隨著控制開關(guān)占空比的改變而改變。因此，如果需要調(diào)整推挽式變壓器開關(guān)電源輸出電壓，只能通過改變兩個控制開關(guān)的占空比，來改變輸出電壓的平均值。 因此，在輸出電壓可調(diào)的推挽式變壓器開關(guān)電源電路中，必須要在整流輸出電路后面加接一個LC儲能濾波電路,才能從整流輸出的脈動直流電壓中提取平均值輸出。圖1-33是輸出電壓可調(diào)的推挽式變壓器開關(guān)電源電路。實(shí)際上圖1-33就是在圖1-31全波整流輸出推挽式變壓器開關(guān)電源電路的基礎(chǔ)上，在整流輸出電路后面加接了一個LC儲能濾波電路。LC儲能濾波電路的工作原理與圖1-2串聯(lián)式開關(guān)