礦壓分析最終稿

1、 長灘煤礦12503綜采礦壓研究報告內(nèi)蒙古錦泰能源（集團）有限公司復雜覆巖結(jié)構(gòu)型式下淺埋深工作面礦壓規(guī)律研究長灘煤礦12501工作面礦壓觀測研 究 報 告項目編號：201505完成部門：長灘煤礦生產(chǎn)技術(shù)部項目負責：張文杰報告審核：陳 健目 錄1 12501綜采工作面地質(zhì)及生產(chǎn)技術(shù)條件31.1 地質(zhì)條件31.2 生產(chǎn)技術(shù)條件62 礦壓觀測目的、儀器及方法92.1 礦壓觀測目的92.2 礦壓觀測儀器92.3 礦壓觀測方法103 工作面礦壓觀測數(shù)據(jù)分析113.1 基本頂來壓情況113.2 支架工作情況233.3 工作面傾向壓力分布384 結(jié)論與建議394.1 結(jié)論394.2 建議3912503工作面

2、位于礦井12盤區(qū)南翼，東為12501工作面采空區(qū)，西為12505接續(xù)工作面，南為井田邊界，北部為5層西翼回風大巷。盤區(qū)埋深118.4-185.5m，直接頂為深灰色泥巖、砂巖、砂質(zhì)泥巖，老頂為粗砂巖。根據(jù)12501綜采工作面頂板來壓規(guī)律，能有效地指導工作面正?；夭?，并評價支架的適應性，同時通過觀測工作面支架的工作阻力，隨工作面推進的變化情況，可以得出工作面初次來壓步距與周期來壓步距，并分析來壓強度。通過觀測支架受力情況，分析支架支護強度是否能滿足支護頂板要求，為以后綜采工作面支架的架型以及支護強度確定提供基礎(chǔ)，選擇合理支護方式，確定合理護巷參數(shù)，改進巷道支護提供科學依據(jù)，提高巷道支護效果，保證煤

3、礦安全生產(chǎn)。12503綜采工作面地質(zhì)及生產(chǎn)技術(shù)條件1.1 地質(zhì)條件內(nèi)蒙古錦泰能源（集團）有限公司長灘煤礦位于內(nèi)蒙古自治區(qū)鄂爾多斯市準格爾旗境內(nèi)準格爾煤田南部詳查區(qū)的西部，行政隸屬準格爾旗薛家灣鎮(zhèn)。1） 地質(zhì) （1）煤田總的構(gòu)造輪廓為東部隆起、西部坳陷，走向近SN，向W傾斜的單斜構(gòu)造。北端地層走向轉(zhuǎn)為NW，傾向SW，南端地層走向轉(zhuǎn)為SW至EW，傾向NW或N。傾角一般小于10，構(gòu)造形態(tài)簡單。煤田構(gòu)造主要產(chǎn)生于地殼升降運動，構(gòu)造形式以褶曲和正斷層為主。 （2）煤田中東部發(fā)育有軸向呈NNE的短軸背向斜，如窯溝背斜、東溝向斜、西黃家梁背斜、焦家圪卜向斜、賈巴壕背斜。（3）南部 有走向近EW的老趙山梁背斜

4、、雙棗子向斜，軸向呈 NWW的田家石畔背斜、沙溝背斜、沙溝向斜，走向近SN的罐子溝向斜。煤田內(nèi)斷裂構(gòu)造不發(fā)育，僅見到幾條稀疏的張性斷層。有龍王溝正斷層、哈馬爾峁正斷層、F2斷層、石圪咀正斷層、虎石圪旦正斷層。（4）煤田北部窯溝和牛連溝區(qū)發(fā)育有：吳家溝陷落柱，帳房墕陷落柱等。陷落深度10m40m，面積不大，多呈橢圓形，直徑280m470m不等。（5）在煤田北部東孔兌普查區(qū)東溝北側(cè)的支溝中，于白堊系志丹群底部礫巖中，夾有一灰黑色、灰綠色細晶隱晶質(zhì)玄武巖席，一般厚6m10m，鉆孔揭露最厚達20m，其形成時代可能與所處地層（K1zh）的形成年代相當，其地下涌道及巖基位置尚不清楚。工作面225m處，揭露

5、H=10m，走向近EW的斜交正斷層。斷層走向長約100m，傾斜寬約63m，由于工作面的停采線距斷層162m，故對回采工作沒有影響。12501工作面范圍內(nèi)，沒有陷落柱和火成巖侵入。2）煤層該煤層賦存于山西組下部，是本區(qū)的主要可采煤層，煤層自然厚度2.21m12.90m，平均6.22m，資源儲量利用度2.02m7.64m，平均4.40m。該煤層結(jié)構(gòu)復雜，含夾矸15層，夾矸厚度0.30m1.65m，平均0.89m，夾矸巖性多為泥巖、砂質(zhì)泥巖。5號煤層頂板巖性為粉砂巖、砂質(zhì)泥巖，底板巖性為泥巖或砂巖。與6上煤層間距28.30m54.50m，平均45.17m。屬全區(qū)可采的較穩(wěn)定煤層，是煤礦目前正在開采的

6、煤層。見下圖1-13）煤層頂?shù)装?號煤層頂板巖性為粉砂巖、砂質(zhì)泥巖，底板巖性為泥巖或砂巖。4） 瓦斯據(jù)安監(jiān)總煤裝【2011】162號煤礦瓦斯等級鑒定暫行辦法第10條之規(guī)定，該礦井瓦斯等級鑒定為瓦斯礦井。鑒定當月礦井通風系統(tǒng)完善，風流穩(wěn)定，無煤與瓦斯突出等動力現(xiàn)象，依靠礦井通風能力可以排除礦井瓦斯及其它有害氣體，滿足礦井生產(chǎn)需求，所測地點的瓦斯?jié)舛染厦旱V安全規(guī)程中的有關(guān)規(guī)定。圖 1-1 煤巖層柱狀圖5） 煤塵本區(qū)煤火焰長度為210mm400mm，巖粉填加量3570。說明煤具有煤塵爆炸的危險性。6） 煤的自燃性本次勘探在區(qū)內(nèi)選了兩個鉆孔的樣品進行試驗。根據(jù)22個原煤自燃樣品試驗，煤的吸氧量在0

7、.500.86cm3/g之間，煤的自燃等級為級，有一半為容易自燃煤。另根據(jù)內(nèi)蒙煤礦設計院調(diào)查表明，準格爾煤田各煤層自燃發(fā)火期一般為4060天。7）工作面周圍開采情況工作面地表為荒坡，無其它設施，無積水區(qū)，有少量民宅但已拆遷。開采后，地面將會出現(xiàn)局部下沉現(xiàn)象，對地貌有一定的影響。地面斑裂和沖溝需要回填和疏通。1.2 生產(chǎn)技術(shù)條件12501綜采工作面采用單一煤層走向長壁綜合機械化采煤工藝，工作面走向長度2315.3m，傾斜寬度178.5m，開采面積41.3萬m2。 1） 支架工作面采高4.0m，根據(jù)高產(chǎn)高效可靠性原則，經(jīng)綜合計算比較，12503綜采工作面基本支架確定ZF12000/20.5/42低

8、位放頂煤支架（原使用于6上煤層綜放工作面）。其三機配套圖如下所示：見圖1-2-1工作面三機配套圖圖1-2-1 工作面三機配套圖2）勞動組織12503綜采工作面實行三班作業(yè)，二采一準作業(yè)形式。日循環(huán)個數(shù)12個，推進度9.6m。工作面采用不留三角煤端部斜切進刀。早班檢修，中班、晚班生產(chǎn)2-2。 邊采邊準，每班6個循環(huán)，循環(huán)推進2-2循環(huán)作業(yè)工序為：工作面移運輸機；當采煤機將上一刀割通后，留20米支架進行追機作業(yè)，以防割前探梁。前滾筒下降割底煤，后滾筒上升割頂煤，退出距輸送機機頭50m之外停機；將退出段支架推前部輸送機，將采煤機前滾筒再次升起，后滾筒下降，采煤機向輸送機頭割煤；當割通后，將前滾筒下降

9、割底煤，后滾筒上升割頂煤，采煤機開始由機頭向機尾方向正常割煤；當采煤機割到尾時，斜切進刀方式與機頭相同，循環(huán)作業(yè)。作業(yè)工序流程見附圖1-2-3圖1-2-3循環(huán)作業(yè)方式工序流程圖 41礦壓觀測目的、儀器及方法2.1 礦壓觀測目的現(xiàn)場監(jiān)測是研究進行礦山壓力研究的基本方法之一。工作面礦壓觀測主要是了解工作面礦壓顯現(xiàn)規(guī)律和支架的適應性，并為以后的工作面布置和支架的設計提供依據(jù)。同時結(jié)合回風巷瓦斯涌出變化情況，研究頂板來壓與煤層瓦斯涌出的變化關(guān)系。2.2 礦壓觀測儀器觀測支架工作阻力采用在線V3.0工作面支架阻力集成監(jiān)測系統(tǒng)。軟件主界面如圖2-1所示，此系統(tǒng)有以下幾方面的優(yōu)點：（1）壓力巡檢時間短，能非

10、常及時的記錄支架工作狀態(tài)，對支架的降架、移架、升架時的壓力變化準確記錄，其它的支架壓力監(jiān)測系統(tǒng)巡檢時間比較長，記錄的數(shù)據(jù)并不能及時的反映支架的工作狀態(tài)。（2）數(shù)據(jù)記錄的選擇處理。雖然巡檢時間只有1秒，但因?qū)?shù)據(jù)進行有選擇性的記錄，數(shù)據(jù)量并沒有隨著巡檢時間的縮短而指數(shù)級的增加。（3）軟件后處理功能強大?？梢苑奖愕膶?shù)據(jù)進行多方面的處理分析，而且可以把數(shù)據(jù)方便導出到EXCEL表和WORD中，可以自動生成礦壓報告。在12501綜采工作面共布置8臺壓力傳感器，分別安裝在8、23、38、53、68、83、98、113號支架，礦壓GPD60型壓力傳感器，每臺壓力傳感器都能監(jiān)測1個前左柱和1個后右柱壓力，記

11、錄工作面推進過程中支架前后左右柱的壓力變化情況。該儀器每隔1秒鐘巡檢一次液壓支架前左后右柱的壓力值，并且進行選擇性實時儲存，能夠隨時監(jiān)測支架的工作狀況，查看支架當前阻力值，以便于隨時進行調(diào)整。工作人員按時采集儀器記錄的數(shù)據(jù)，軟件可對數(shù)據(jù)進行方便、快捷、全面的分析處理，及時統(tǒng)計出每一時間段內(nèi)支架的平均阻力、加權(quán)阻力、最大阻力，并能夠以數(shù)據(jù)為基礎(chǔ)繪制各類壓力曲線、書寫報告，全面的總結(jié)支架的工作狀況及工作面頂板壓力的變化。見圖2-2-1 JPD60型礦壓傳感器圖2-2-1 JPD60型礦壓傳感器2.3 礦壓觀測方法通過對工作面支架壓力的監(jiān)測可以了解頂板垮落情況以及活動規(guī)律。工作面礦壓觀測點的布置如下

12、：在工作面共安裝8個壓力傳感器，8、23、38、53、68、83、98、113號支架，各布置一臺礦壓GPD60型壓力傳感器，記錄工作面推進過程中支架前、后柱的壓力變化數(shù)據(jù)。具體測點布置如圖2-3-1圖2-3-1 12501綜采工作面礦壓觀測站布置示意圖工作面礦壓觀測數(shù)據(jù)分析3.1 基本頂來壓情況分析數(shù)據(jù)選取時間從2015年9月9日15時至2015年9月25日12時，此段時間內(nèi)工作面從2315.3m推進到2165.3m，平均推進150m。一般而言，基本頂來壓主要是通過支架的工作阻力來判斷。判定方法首先是確定來壓步距，再確定來壓強度、動載系數(shù)等。來壓步距的確定是以觀測日期和支架與切眼距離為橫坐標，

13、以各循環(huán)的末阻力和時間加權(quán)阻力為縱坐標，繪出支護阻力沿工作面推進方向的分布曲線，以支護阻力加其一均方差為基本頂來壓判據(jù)。在分析來壓情況前，首先要明確以下幾個概念：（1）加權(quán)阻力（時間加權(quán)阻力）：是指一個采煤循環(huán)或一定時間段內(nèi)支護阻力的平均值，可用下式計算：其中小時。（2）最大阻力：是指一個采煤循環(huán)內(nèi)或一定時間段內(nèi)支護阻力的最大值。（3）平均阻力：是指一個循環(huán)內(nèi)或一定時間段內(nèi)支護阻力的算術(shù)平均值。（4）平均加權(quán)阻力：是指觀測期間加權(quán)阻力的平均值。（35）平均加權(quán)阻力：是指觀測期間加權(quán)阻力的平均值平均最大阻力：是指觀測期間最大阻力的平均值。頂板來壓步距主要是用加權(quán)阻力和循環(huán)末阻力來進行確定，橫線為

14、各自的來壓判據(jù)，來壓判據(jù)計算公式如下：式中： -最大阻力來壓判據(jù)，kN；-平均最大阻力，kN；-最大阻力均方差，kN；-加權(quán)阻力來壓判據(jù)，kN；-平均加權(quán)阻力，kN；-加權(quán)阻力均方差，kN。根據(jù)以上公式計算判據(jù)，各支架來壓判劇如表3-1-1所示（6）支架的平均循環(huán)末阻力與其均方差之和作為判斷頂板周期來壓的一項重要指標。其數(shù)據(jù)計算的公式為：式中，循環(huán)末阻力平均值的均方差；n實測循環(huán)數(shù)各循環(huán)的實測循環(huán)末阻力；循環(huán)末阻力的平均值，。頂板來壓依據(jù)： 各支架來壓判據(jù)計算結(jié)果如表3-1-1所示。各支架循環(huán) 末阻力、加權(quán)阻力曲線如圖3-1-13-1-8所示。紅色、藍色線段表示周期來壓判據(jù)。紫色線段表示來壓位

15、置。表3-1-1 支架周期來壓判據(jù)支架循環(huán)/kN加權(quán)/kN平均循環(huán)末阻力均方差判據(jù)平均加權(quán)阻力均方差判據(jù)8#2154.21565.242719.451883.80424.542308.3423#2174.66596.732771.391779.24483.262262.5138#2260.17705.022965.191817.54565.932383.4753#1336.74391.101727.841022.59327.291349.8868#1787.03671.462458.491433.18531.531964.7183#1974.80574.142548.951637.49477.

16、212114.7098#2185.33537.962723.291825.94443.322269.26113#2245.55696.132941.681815.87530.982346.85圖3-1-1 8號支架循環(huán)末阻力及加權(quán)阻力變化曲線圖3-1-2 23號支架循環(huán)末阻力及加權(quán)阻力變化曲線圖3-1-3 38號支架循環(huán)末阻力及加權(quán)阻力變化曲線圖3-1-4 53號支架循環(huán)末阻力及加權(quán)阻力變化曲線圖3-1-5 68號支架循環(huán)末阻力及加權(quán)阻力變化曲線圖3-1-6 83號支架循環(huán)末阻力及加權(quán)阻力變化曲線圖3-1-7 98號支架循環(huán)末阻力及加權(quán)阻力變化曲線圖3-1-8 113號支架循環(huán)末阻力及加權(quán)阻力

17、變化曲線表3-1-2 各支架周期來壓步距支架號來壓次數(shù)支架號8#23#38#53#68#83#98#113#平均值/m18.60 9.60 15.80 13.20 8.80 15.00 7.20 10.80 11.13214.00 13.00 22.80 12.40 10.20 9.60 10.40 14.30 13.34313.60 8.00 13.60 10.00 18.83 12.20 11.20 7.50 11.87413.00 6.60 8.60 19.00 11.20 15.20 9.40 19.10 12.76511.20 9.20 17.90 13.20 10.58 17.60

18、 10.20 20.00 13.74612.60 21.20 11.70 13.60 11.20 12.00 15.95 10.30 13.57716.60 14.20 9.20 13.00 8.71 12.20 5.85 13.30 11.6388.80 11.20 16.20 9.60 11.46 14.20 14.00 16.20 12.71914.60 12.00 15.80 25.40 6.00 15.80 8.20 13.971019.20 8.80 8.00 9.00 10.40 19.80 12.53總平均值/m12.72表3-1-3 基本頂歷次來壓期間動載系數(shù)統(tǒng)計表支架號來壓

19、次序支架號來壓次數(shù)8#23#38#53#68#83#98#113#平均值11.27 1.53 1.30 1.29 1.74 1.56 1.31 1.34 1.4221.10 1.13 1.32 1.20 1.44 1.24 1.38 1.14 1.2431.22 1.58 1.38 1.34 1.39 1.18 1.26 1.54 1.3641.64 1.70 1.91 1.43 1.79 1.24 1.23 2.04 1.6251.18 1.43 1.19 1.59 1.63 1.46 1.32 1.53 1.4261.57 1.46 1.39 1.48 1.85 1.27 1.52 1.2

20、4 1.4771.43 1.59 1.38 1.63 1.41 1.64 1.55 1.40 1.5081.63 1.34 1.66 1.65 1.72 1.78 1.46 1.47 1.5991.38 1.31 1.62 1.42 1.34 1.81 1.26 1.55 1.46101.10 1.32 1.37 1.18 1.51 2.46 1.35 1.47111.82 1.19 1.62 1.81 1.44 1.67 1.59總平均值1.47從圖3-1-1到圖3-1-8中看工作壓力曲線變化，曲線位于橫線上部的，即是來壓期間的工作阻力狀態(tài)。數(shù)據(jù)統(tǒng)計結(jié)果如表3-1-2、表3-1-3所示。在此

21、次礦壓觀測期間共監(jiān)測到10次頂板周期來壓，最大來壓步距為25.4m（第九次），最小來壓步距為5.85m（第七次），平均來壓步距為12.72m。頂板周期來壓期間最大的動載系數(shù)為2.46（第六次），最小動載系數(shù)為1.1（第二次），平均動載系數(shù)為1.47。 從這10次來壓顯現(xiàn)情況可以得出以下結(jié)論：周期來壓強度呈現(xiàn)一定的交替性，如第四次周期來壓強度較第一次周期來壓強度要大許多，隨之來壓強度呈降低趨勢，伴隨來壓周期的增加，又呈升高趨勢。每次周期來壓，來壓強度的峰值均在支架額定工作阻力范圍之內(nèi)（額定工作阻力為12000kN）。3.2 支架工作情況3.2.1 支架初撐力第一次周期來壓期間工作面平均初撐力為1

22、474.7kN，占其設計初撐力(12000KN)的12.3%。第二次周期來壓期間工作面平均初撐力為1517.5kN，占其設計初撐力(12000KN)的13.1%。正常情況下支架的初撐力分布應服從正態(tài)分布，即初撐力值以中間區(qū)域內(nèi)力值占比例最大，過大和過小的比例都很小。但由實測數(shù)據(jù)分析可知，初撐力主要分布在10002000kN之間，支架初撐力明顯偏低。工作面初撐力偏低，使支架經(jīng)常處于低阻力情況下運行，可能導致頂板離層，嚴重時可能導致機道上方冒頂?shù)仁鹿?。同時低工作阻力情況下對頂板的切頂作用減小。因此在開采過程中，應盡量提高支架初撐力，對頂板維護，切頂以及綜放開采時提高頂煤的回收率均有重要意義。提高初

23、撐力的方法主要有：支架升架時，當支架接頂后仍保護操縱閥在升的位置35秒；經(jīng)常清潔液壓系統(tǒng)，使液壓系統(tǒng)壓力損失降低?？s短液壓管路的長度，以減少管路損失。12501綜采工作面觀測期間支架初撐力的詳細情況見表3-2-1及圖3-2-1到圖3-2-8表3-2-1 初撐力分布區(qū)間統(tǒng)計表（單位：%）支架號壓力分布區(qū)間支架號0-500500-10001000-15001500-20002000-25002500-30008#7.2114.4135.5940.542.250.0023#3.6032.8838.7436.493.150.4538#8.5624.7740.0940.093.150.0053#12.1

24、637.8446.8520.271.800.0068#13.0640.5431.5334.231.350.0083#15.3227.9335.1429.283.150.0098# 9.0124.7739.6440.544.500.00113#9.0118.0236.0437.841.800.00圖3-2-1 8號支架初撐力分布范圍圖圖3-2-2 23號支架初撐力分布范圍圖圖3-2-3 38號支架初撐力分布范圍圖圖3-2-4 53號支架初撐力分布范圍圖圖3-2-5 68號支架初撐力分布范圍圖圖3-2-6 83號支架初撐力分布范圍圖圖3-2-7 98號支架初撐力分布范圍圖圖3-2-8 113號支架

25、初撐力分布范圍圖3.2.2 支架工作阻力頻率分析評價支架的工作性能和頂板沖擊程度主要是由支架的工作阻力在不同區(qū)間的百分比來確定，具體方法是劃分N個區(qū)間（本分析N=9），分別統(tǒng)計支架工作阻力在各區(qū)間所占的百分比。統(tǒng)計結(jié)果如表3-2-2所示，再對各架不同區(qū)間的百分比以直方圖形式表達，如圖3-2-9至圖3-2-16所示?？梢钥闯?，所觀測的大多數(shù)支架工作阻力都沒有超過額定工作阻力12000kN的現(xiàn)象，8個支架工作阻力在30003500kN間的較少，最多的為38號支架，達到了5.63%，其次為23號支架，達到了5.14%，因此，從支架阻力頻率分布圖來看，工作面支架超出沒有額定工作阻力。表3-2-2 支架

26、工作阻力頻率統(tǒng)計表 支架號壓力分布區(qū)間支架號0-500500-10001000-150001500-20002000-25002500-30003000-35003500-40004000-45008#16.55 12.28 19.89 28.13 16.27 5.57 1.28 0.01 0.01 23#12.97 11.52 23.65 24.88 16.49 5.37 5.14 0.00 0.00 38#13.14 11.22 21.46 26.54 14.98 6.92 5.63 0.12 0.00 53#15.89 25.52 35.82 20.14 2.47 0.15 0.01 0

27、.00 0.00 68#22.83 20.17 24.12 20.72 8.58 2.80 0.78 0.00 0.00 83#16.92 13.61 23.43 28.13 13.49 3.31 1.08 0.03 0.00 98#18.28 12.72 20.01 25.88 14.85 5.75 2.49 0.00 0.01 113#18.98 12.48 20.91 23.34 13.70 5.86 4.65 0.05 0.03 圖3-2-9 8號支架工作阻力直方圖圖3-2-10 23號支架工作阻力直方圖圖3-2-11 38號支架工作阻力直方圖圖3-2-12 53號支架工作阻力直方圖圖

28、3-2-13 68號支架工作阻力直方圖圖3-2-14 83號支架工作阻力直方圖圖3-2-15 98號支架工作阻力直方圖圖3-2-16 113號支架工作阻力直方圖表3-2-3 支架最大加權(quán)阻力與循環(huán)末阻力統(tǒng)計表支架號加權(quán)最大/kN最大/額定（%）循環(huán)最大/kN最大/額定（%）8# 2979.73 44.47 2483.65 37.07 23# 3158.94 47.15 3465.20 51.72 38# 3554.06 53.05 3577.92 53.40 53# 2138.69 31.92 2356.62 35.17 68# 2764.58 41.26 3428.01 51.16 83#

29、3605.14 53.81 3758.97 56.10 98# 3158.13 47.14 3339.14 49.84 113# 3265.88 48.74 3535.15 52.76 表3-2-4 12月15日12月30日安全閥卸壓統(tǒng)計表支 架 號安全閥卸壓次數(shù)（次）累計持續(xù)時間（小時）前左柱后右柱8#00023#50538#6172353#08868#00083#05598#000113#000表3-2-5 支架竄液漏液統(tǒng)計表支架號8#23#38#53#68#83#98#113#竄液、漏液次數(shù)前左柱6116N0102后右柱810705304表3-2-3為各支架在所觀測期間最大加權(quán)阻力與循環(huán)

30、末阻力統(tǒng)計表，從表中可以看出，加權(quán)阻力最大值沒有超出支架的額定工作阻力，支架的循環(huán)末阻力也沒超過支架的額定阻力，說明ZF12000/20.5/42低位放頂煤支架能適用工作面的正?；夭?。圖3-2-17 8號支架左柱漏液現(xiàn)象分析圖圖3-2-18 23號支架左柱漏液現(xiàn)象分析圖圖3-2-19 38號支架右柱漏液現(xiàn)象分析圖圖3-2-20 53號支架右柱安全閥開啟現(xiàn)象分析圖圖3-2-21 68號支架左柱漏液現(xiàn)象分析圖為了充分研究工作面支架工作狀態(tài)，統(tǒng)計了工作面支架卸載時間，統(tǒng)計結(jié)果如表3-2-4所示，從表中可見，868號支架安全閥卸壓次數(shù)頻繁，說明工作面此處壓力較大。同時也對12503綜采工作面支架的竄液

31、、漏液現(xiàn)象從支架左右柱工作阻力角度進行了統(tǒng)計分析，并列出了部分支架竄液、漏液工作阻力變化曲線如圖3-2-17至圖3-2-21所示，全部支架竄液、漏液的具體統(tǒng)計結(jié)果見表3-2-5所示。3.2.3 支架支柱受力分析長灘煤礦采用的支架工作阻力為12000kN，立柱：雙伸縮4個，4根柱缸徑相同，每根柱子的額定工作阻力為3000kN。一個傳感器有兩個通道，分別監(jiān)測支架的一根左柱和一根右柱，為了所測的數(shù)據(jù)能充分說明支架立柱受力情況，對各架的立柱統(tǒng)計了循環(huán)末阻力。再對統(tǒng)計時間段內(nèi)的循環(huán)末阻力求平均值，即定義為平均循環(huán)末阻力，詳細統(tǒng)計如表3-2-6所示。表3-2-6 支架左右柱平均循環(huán)末阻力統(tǒng)計表支架循環(huán)最大

32、阻力/kN阻力/額定阻力（%）左邊柱/右柱（%）8#左柱1059.2031.6294.96右柱1115.4633.3023#左柱1195.8535.70112.36右柱1064.3131.7738#左柱129.233.8610.70右柱1207.5136.0553#左柱696.6320.7963.89右柱1090.4032.5568#左柱861.7225.7277.42右柱1113.0833.2383#左柱1080.2332.2597.75右柱1105.1032.9998#左柱1109.4633.1297.66右柱1136.0833.91113#左柱1059.2031.6294.96右柱1115.4633.30從表3-2-6可以看出，對于左柱，平均阻力最大的為23號架，占額定阻力的35.7%，對于右柱，最大的平均最大阻力為38號架，占額定阻力的36.05%，從表3-2-6和圖3-2-22到圖3-2-29可以看出，工作面支架右柱平均最大壓力大于左柱的較多，左柱大于右柱最大的是