模板計算書參考模板

1、400x1600梁模板支架計算書一、梁側(cè)模板計算（一）參數(shù)信息1、梁側(cè)模板及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.60；混凝土板厚度(mm):100.00；采用的鋼管類型為48×3；次楞間距(mm)：300；主楞豎向道數(shù)：4；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：600；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：70.00；2、荷載參數(shù)新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):38.4；1 / 44傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):4.0；3、材

2、料參數(shù)木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.3；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：15.0；（二）梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=38.40kN/m2；（三）梁側(cè)模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 面板計算簡圖(單位：mm)1、強度計算面板抗彎強度驗算公式如下： = M/W < f其中，W - 面板

3、的凈截面抵抗矩，W = 150×1.8×1.8/6=81cm3； M - 面板的最大彎矩(N·mm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.2×1.5×38.4×0.9=62.21 kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q2= 1.4×1.5×4×0.9=7.56kN/m；計算跨度(次楞間距

4、): l = 300mm；面板的最大彎矩 M= 0.1×62.208×3002 +0.117×7.56×3002= 6.39×105N·mm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×62.208×0.30+1.2×7.560×0.30=23.250kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 6.39×105 / 8.10×104=7.9N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值: f = 15N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =7.9N/mm2 小于 面板的抗彎

5、強度設(shè)計值 f=15N/mm2，滿足要求！ 2、抗剪驗算Q=(0.6×62.208×300+0.617×7.56×300)/1000=12.6kN；=3Q/2bh=3×12.597×1000/(2×1500×18)=0.7N/mm2；面板抗剪強度設(shè)計值：fv=1.4N/mm2；面板的抗剪強度計算值=0.7N/mm2 小于 面板的抗剪強度設(shè)計值 f=1.4N/mm2，滿足要求！ 3、撓度驗算=0.677ql4/(100EI)=l/150 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q=38.4×(1.6-0.1

6、)=57.6N/mm； l-計算跨度: l = 300mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 150×1.8×1.8×1.8/12=72.9cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.677×57.6×3004/(100×6000×7.29×105) = 0.722 mm；面板的最大容許撓度值:v = min(l/150,10) =min(300/150,10) = 2mm；面板的最大撓度計算值 =0.722mm 小于 面板的最大容許撓度值 v=2mm，滿足要求！

7、（四）梁側(cè)模板支撐的計算1、次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=23.250/1.600-0.100=15.500kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度70mm，斷面慣性矩I，斷面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1×5×7×7/6 = 40.83cm3；I = 1×5×7×7×7/12 = 142.92cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計算簡圖經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.310 kN·m，最

8、大支座反力 R= 6.605 kN，最大變形 = 0.394 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/W <f經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值 = 3.10×105/4.08×104 = 7.6 N/mm2；次楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 13N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 7.6 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求?。?）次楞的抗剪驗算Q=3.505 kN；=3Q/2bh=3×3505.23/(2×50×70)=1.302 N/mm2；次楞的抗剪強度設(shè)計值：fv=1.3N/mm

9、2；次楞最大抗剪強度基本滿足要求?。?）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: v = min(400/150,10)=2.667mm；次楞的最大撓度計算值 =0.394mm 小于 次楞的最大容許撓度值 v=2.667mm，滿足要求！2、主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力6.605kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 2×4.493=8.99cm3；I = 2×10.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖經(jīng)過計算得到最大

10、彎矩 M = 0.892 kN·m，最大支座反力 R= 14.696 kN，最大變形 = 0.478 mm（1）主楞抗彎強度驗算 =M/W<f經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值: = 8.92×105/8.99×103 = 99.2 N/mm2；主楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計算值 =99.2N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設(shè)計值 f=205N/mm2，滿足要求?。?）主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.478 mm主楞的最大容許撓度值: v = min(600/150,10)=4mm；主楞的最大撓度計算值

11、=0.478mm 小于 主楞的最大容許撓度值 v=4mm，滿足要求！（五）穿梁螺栓的計算 驗算公式如下:N<N=f×A其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型號: M14；查表得：穿梁螺栓有效直徑: 11.55 mm；穿梁螺栓有效面積: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =14.696 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170×105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=14.696kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N

12、=17.85 kN，滿足要求！二、梁底模板計算(一) 參數(shù)信息梁的截面尺寸為400mm×1600mm，模板支架計算長度為6m，梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：5.97，梁段集中線荷載(kN/m)：38.6。采用梁底支撐小楞平行梁跨方向的支撐形式。1、支撐參數(shù)及構(gòu)造梁兩側(cè)樓板混凝土厚度(mm):100；立桿縱距l(xiāng)a(m):0.6；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.08；立桿步距h(m):1.6；板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)(m):0.9；梁兩側(cè)立桿間距l(xiāng)b(m):0.8；梁底增設(shè)雙立桿。2、材料參數(shù)面板類型為膠合面板，梁底支撐采用方木。豎向力傳遞通過雙扣件。木方斷面為50mm

13、5;70mm，梁底支撐鋼管采用48×3.0鋼管，鋼管的截面積為A=4.24×102mm2，截面模量W=4.49×103mm3，截面慣性矩為I=1.08×105 mm4。木材的抗彎強度設(shè)計值為fm13 N/mm2,抗剪強度設(shè)計值為fv1.3 N/mm2,彈性模量為E9000 N/mm2,面板的抗彎強度設(shè)計值為fm15 N/mm2,抗剪強度設(shè)計值為fv1.4 N/mm2,面板彈性模量為E6000 N/mm2。荷載首先作用在梁底模板上，按照"底模底模小楞水平鋼管扣件/可調(diào)托座立桿基礎(chǔ)"的傳力順序，分別進(jìn)行強度、剛度和穩(wěn)定性驗算。3、荷載參數(shù)

14、梁底模板自重標(biāo)準(zhǔn)值為0.5kN/m2；梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值為1.5kN/m3；施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值為1kN/m2；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2kN/m2；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：24kN/m3。所處城市為寧波市，基本風(fēng)壓為W00.44 kN/m2；風(fēng)荷載高度變化系數(shù)為z0.74，風(fēng)荷載體型系數(shù)為s0.038。（二）梁底模板強度和剛度驗算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,以梁底小橫桿之間的距離寬度的面板作為計算單元進(jìn)行計算。本工程中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 300.00×18.00×18.00

15、/6 = 1.62×104mm3；I = 300.00×18.00×18.00×18.00/12 =1.46×105mm4；1、荷載計算模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：q10.50×0.300.15kN/m；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：q21.60×24.00×0.3011.52kN/m；梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：q31.60×1.50×0.300.72kN/m；施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q41.00×0.300.30kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q52.00×0.300.60kN/m。底模的

16、荷載設(shè)計值為：q=1.35×(q1+q2+q3)+1.4×(q4+q5)=1.35×(0.15+11.52+0.72)+1.4×(0.30+0.60)=17.99kN/m；2、抗彎強度驗算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強度驗算： = M/W<fm梁底模板承受的最大彎矩計算公式如下：Mmax=0.125ql20.125×17.99×0.20×0.20=0.090kN·m；支座反力為R1=0.375ql=1.349 kN；R21.25ql4.497 kN，R30.375ql1.349 kN；最大支座反力R=1.25ql4

17、.497 kN； = M/W=9.00×104/1.62×104=5.6N/mm2；面板計算應(yīng)力=5.6N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設(shè)計值 fm =15N/mm2，滿足要求！3、抗剪強度驗算面板承受的剪力為Q=2.248 kN,抗剪強度按照下面的公式計算：=3Q/(2bh)fv =3×2.248×1000/(2×300×18)=0.624N/mm2；面板受剪應(yīng)力計算值=0.624小于fv=1.40N/mm2，滿足要求。4、撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，根據(jù)JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應(yīng)

18、組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算，不乘分項系數(shù)，因此梁底模板的變形計算如下：最大撓度計算公式如下:=0.521qkl4/(100EI)=min(l/150,10)其中，l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm；面板的最大撓度計算值: = 0.521×12.39×200.004/(100×6000.00×1.46×105)=0.118mm；面板的最大允許撓度值 = min(200.00/150,10)=1.33mm面板的最大撓度計算值 =0.118 mm 小于 面板的最大允許撓度值 = 1.33mm，滿足要求！（三）梁底縱向支撐小楞的強度和剛

19、度驗算本工程中，支撐小楞采用方木，方木的斷面慣性矩 I 和斷面抵抗矩W分別為: W=50.00×70.00×70.00/6 =4.08×104 mm3； I=50.00×70.00×70.00×70.00/12 = 1.43×106 mm4； 1、荷載的計算按照三跨連續(xù)梁計算，支撐小楞承受由面板支座反力傳遞的荷載。q=4.497/0.30014.989 kN/m。2、抗彎強度驗算 = M/W<fm最大彎矩 M =0.1×14.989×0.302= 0.135 kN·m；最大剪力 Q =0.

20、617×14.989×0.30= 2.774kN；最大受彎應(yīng)力 = M / W = 1.35×105/4.08×104 = 3.304 N/mm2；支撐小楞的最大應(yīng)力計算值 = 3.304 N/mm2 小于支撐小楞的抗彎強度設(shè)計值fm=13.000 N/mm2，滿足要求!3、抗剪強度驗算方木斷面最大抗剪強度必須滿足: =3Q/(2bh)fv支撐小楞的受剪應(yīng)力值計算： = 3×2.77×103/(2×50.00×70.00) = 1.189 N/mm2；支撐小楞的抗剪強度設(shè)計值 fv =1.300N/mm2；支撐小楞

21、的受剪應(yīng)力計算值 1.189 N/mm2小于支撐小楞的抗剪強度設(shè)計值 fv= 1.30 N/mm2,滿足要求!4、撓度驗算=0.677ql4/(100EI)=min(l/150,10)支撐小楞的最大撓度計算值 = 0.677×14.989×300.004/(100×9000.00×1.43×106)=0.064mm；支撐小楞的最大撓度計算值 0.064 mm小于支撐小楞的最大允許撓度 v =min(300.00/ 150,10) mm，滿足要求！（四）梁底橫向支撐鋼管的強度驗算梁底橫向支撐承受梁底木方傳遞的集中荷載。對支撐鋼管的計算按照集中荷載

22、作用下的簡支梁進(jìn)行計算。計算簡圖如下：1 、荷載計算梁底邊支撐傳遞的集中力：P1=R1=1.1ql=1.1×(1.349/150.000) ×150.000=1.484kN梁底中間支撐傳遞的集中力：P2=R2=1.1ql=1.1×(4.497/150.000) ×150.000=4.946kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P3=(0.800-0.400)/4×0.300×(1.2×0.100×24.000+1.4×1.000)+1.2×2×0.300×(

23、1.600-0.100)×0.500=0.668kN 計算簡圖(kN)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：N1=N4=0.51 kN；N2=N3=4.116 kN；最大彎矩Mmax=0.117 kN·m；最大撓度計算值 max=0.034 mm；最大受彎應(yīng)力 = M / W = 1.17×105/4.49×104 = 26.06 N/mm2；梁底支撐小橫桿的最大應(yīng)力計算值 = 26.06 N/mm2 小于 梁底支撐小橫桿的抗彎強度設(shè)計值 fm =205.000 N/mm2，滿足要求！梁底橫向支撐小楞的最大撓度： =0.034 mm；梁底支撐小橫桿的最大撓度計算值 =

24、0.034 mm 小于 梁底支撐小橫桿的最大允許撓度 v =min(333.33/ 150,10) mm，滿足要求?。ㄎ澹┝嚎缍瓤v向支撐鋼管計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。梁兩側(cè)支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=0.51 kN。支撐鋼管計算簡圖最大彎矩 Mmax = 0.054 kN·m ；最大變形 max = 0.057 mm ；最大支座力 Rmax = 1.097 kN ；最大應(yīng)力 =M/W= 0.054×106 /(4.49×103 )=11.927 N/mm2；支撐鋼

25、管的抗彎強度設(shè)計值 fm =205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 = 11.927 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值 fm=205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度 =0.057mm小于最大允許撓度v=min(600/150,10)mm,滿足要求!梁底支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=4.116 kN支撐鋼管計算簡圖最大彎矩 Mmax = 0.658 kN·m ；最大變形 max = 0.765 mm ；最大支座力 Rmax = 13.445 kN ；最大應(yīng)力 =M/W= 0.658×106 /(4.49

26、15;103 )=146.605 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值 fm =205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 = 146.605 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值 fm =205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度 =0.765mm小于最大允許撓度 v =min(600/150,10) mm,滿足要求!（六）扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取12.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到

27、 R=1.096 kN；R < 12.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! （七）不組合風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算1、立桿荷載根據(jù)規(guī)程，支架立桿的軸向力設(shè)計值Nut指每根立桿受到荷載單元傳遞來的最不利的荷載值。其中包括上部模板傳遞下來的荷載及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。上部模板所傳豎向荷載包括以下部分：根據(jù)前面的計算，梁兩側(cè)立桿扣件滑移力F1 =1.097 kN，梁底立桿所受豎向力F2 =13.445 kN；根據(jù)規(guī)程條文說明4.2.1條，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值，故梁兩側(cè)支架自重荷載值為：F3=1.35×0.15

28、5;5.971.209kN；梁底立桿支架自重荷載值為：F4=1.35×0.15×(5.97-1.60)0.885kN；通過相鄰的承受板的荷載的扣件傳遞的荷載，此值包括作用在板上模板自重和鋼筋混凝土自重：F5=1.35×(0.90/2+(0.80-0.40)/4)×0.60×(0.50+24.00×0.10)=1.292 kN；通過相鄰的承受板的荷載的扣件傳遞的荷載，此值包括作用在板上的活荷載:F6=1.4×(0.90/2+(0.80-0.40)/4)×0.60×(1.00+2.00)=1.386 kN；梁

29、兩側(cè)立桿受壓荷載總設(shè)計值為：N1=1.097+1.209+1.292+1.386=4.983 kN；梁底增加立桿受壓荷載總設(shè)計值為：N2=13.445+0.885=14.330 kN；立桿受壓荷載總設(shè)計值為：N =14.330 kN；2、立桿穩(wěn)定性驗算 = Nut/(AKH)f - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； A - 立桿的截面面積，按規(guī)程附錄B采用；立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； KH-高度調(diào)整系數(shù)，建筑物層高超過4m時，按規(guī)程 5.3.4采用；計算長度l0按下式計算的結(jié)果取大值： l0 = h+2a=1.60+2×0.08=1.760m； l0 = kh=1.16

30、3×1.272×1.600=2.367m；式中：h-支架立桿的步距，取1.6m； a -模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.08m； - 模板支架等效計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)程附表D1， =1.272； k - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.163 ；故l0取2.367m； = l0/i = 2366.938 / 15.9 = 149 ；查規(guī)程附錄C得 = 0.312；KH=1/1+0.005×(5.97-4) = 0.990； =N/(AKH)=14.330×103/(0.312 ×424.000×0.9

31、90)= 109.391 N/mm2；立桿的受壓強度計算值 = 109.391 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設(shè)計值 f=205.000 N/mm2 ，滿足要求。（八）組合風(fēng)荷載時，立桿穩(wěn)定性計算1、立桿荷載根據(jù)規(guī)程，支架立桿的軸向力設(shè)計值Nut取不組合風(fēng)荷載時立桿受壓荷載總設(shè)計值計算。由前面的計算可知：Nut14.330kN；風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按照以下公式計算 經(jīng)計算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值wk =0.7zsWo= 0.7 ×0.44×0.74×0.038 = 0.009 kN/m2；其中 w0 - 基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)

32、的規(guī)定采用：w0 = 0.44 kN/m2； z - 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：z= 0.74 ； s - 風(fēng)荷載體型系數(shù)：取值為0.038；風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為Mw = 0.85 ×1.4wklah2/10 =0.850 ×1.4×0.009×0.6×1.62/10 = 0.002 kN·m；2、立桿穩(wěn)定性驗算 =Nut/(AKH)+Mw/Wf =N/(AKH)=14.330×103/(0.312 ×424.000×0.99)+15

33、83.085/4490.000= 109.744 N/mm2；立桿的受壓強度計算值 = 109.744 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設(shè)計值 f=205.000 N/mm2 ，滿足要求。（九）模板支架整體側(cè)向力計算1、根據(jù)規(guī)程4.2.10條，風(fēng)荷載引起的計算單元立桿的附加軸力按線性分布確定，最大軸力N1表達(dá)式為：N1 =3FH/(m+1)Lb)其中：F-作用在計算單元頂部模板上的水平力（N）。按照下面的公式計算：F =0.85AFWkla/(La)AF-結(jié)構(gòu)模板縱向擋風(fēng)面積（mm2），本工程中AF=6.00×103×1.60×103=9.60×106m

34、m2；wk -風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，對模板，風(fēng)荷載體型系數(shù)s取為1.0,wk =0.7z×s×w0=0.7×0.74×1.0×0.44=0.228kN/m2；所以可以求出F=0.85×AF×wk×la/La=0.85×9.60×106×10-6×0.228×0.6/6×1000=185.983N。H-模板支架計算高度。H=5.970 m。m-計算單元附加軸力為壓力的立桿數(shù)為：1根。lb-模板支架的橫向長度（m），此處取梁兩側(cè)立桿間距l(xiāng)b0.800 m。la -梁底

35、立桿縱距（m），la=0.600 m。La-梁計算長度（m），La=6.000 m。綜合以上參數(shù)，計算得N1=3×185.983×5970.000/(1+1)×800.000)=2081.844N。2、考慮風(fēng)荷載產(chǎn)生的附加軸力，驗算邊梁和中間梁下立桿的穩(wěn)定性，當(dāng)不考慮疊合效應(yīng)時，按照下式重新計算： =(Nut+N1)/(AKH)f計算得： =(14330.017 + 2081.844) / (0.312 × 424.000 × 0.990)=125.284N/mm2。 = 125.284 N/mm2 小于 205.000 N/mm2 ，模板支架

36、整體側(cè)向力滿足要求。（十）立桿的地基承載力計算 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p fg 地基承載力設(shè)計值:fg = fgk×kc = 120×1=120 kPa； 其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk= 120 kPa ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 1 ；立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = N/A =14.33/0.25=57.32 kPa ；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值 ：N = 14.33 kN；基礎(chǔ)底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=57.32 kPa fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！300x750梁模板支架計算書一、梁側(cè)模板計

37、算(一) 參數(shù)信息1、梁側(cè)模板及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.75；混凝土板厚度(mm):100.00；采用的鋼管類型為48×3；次楞間距(mm)：300；主楞豎向道數(shù)：2；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：600；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：70.00；2、荷載參數(shù)新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):4.0；3、材料參數(shù)木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗

38、彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.3；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：15.0；（二）梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.200m/

39、h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別計算得 45.611 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。（三）梁側(cè)模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 面板計算簡圖(單位：mm)1、強度計算面板抗彎強度驗算公式如下： = M/W < f其中，W -

40、面板的凈截面抵抗矩，W = 65×1.8×1.8/6=35.1cm3； M - 面板的最大彎矩(N·mm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.2×0.65×16.8×0.9=12.64 kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q2= 1.4×0.65×4×0.9=3.28 kN/m；計算跨

41、度(次楞間距): l = 300mm；面板的最大彎矩 M= 0.1×12.64×3002 +0.117×3.28×3002= 1.48×105 N·mm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×12.64×0.30+1.2×3.28×0.30=5.35kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 1.48×105 / 3.51×104=4.2 N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =4.2 N/mm2 小于 面

42、板的抗彎強度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2、抗剪驗算Q=(0.6×12.64×300+0.617×3.28×300)/1000=2.88 kN；=3Q/2bh=3×2.88×1000/(2×650×18)=0.37 N/mm2；面板抗剪強度設(shè)計值：fv=1.4 N/mm2；面板的抗剪強度計算值=0.37N/mm2 小于 面板的抗剪強度設(shè)計值 f=1.4N/mm2，滿足要求！ 3、撓度驗算=0.677ql4/(100EI)=l/150 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q=18×(0.75

43、-0.1)=11.7N/mm； l-計算跨度: l = 300mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 65×1.8×1.8×1.8/12=31.59cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.677×11.7×3004/(100×6000×3.16×105) = 0.338 mm；面板的最大容許撓度值:v = min(l/150,10) =min(300/150,10) = 2mm；面板的最大撓度計算值 =0.338mm 小于 面板的最大容許撓度值 v=2mm，滿

44、足要求?。ㄋ模┝簜?cè)模板支撐的計算1、次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的簡支梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=5.35/（0.750-0.100）=8.23 kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度70mm，斷面慣性矩I，斷面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1×5×7×7/6 = 40.83cm3；I = 1×5×7×7×7/12 = 142.92cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計算簡圖經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.37 kN·m，最

45、大支座反力 R= 4.967 kN，最大變形 = 1.313 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/W <f經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值 = 3.7×105/4.08×104 = 9.1 N/mm2；次楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 13N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 9.1 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求?。?）次楞的抗剪驗算Q=2.50 kN；=3Q/2bh=3×2500/(2×50×70)=1.07 N/mm2；次楞的抗剪強度設(shè)計值：fv=1.3N/mm2；次楞最大

46、抗剪強度計算值 = 1.07 N/mm2 小于 次楞的抗剪強度設(shè)計值 f=1.3N/mm2，滿足要求！（3）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: v = min(350/150,10)=2.333mm；次楞的最大撓度計算值 =1.313mm 小于 次楞的最大容許撓度值 v=2.333mm，滿足要求！2、主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.967kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 2×4.493=8.99cm3；I = 2×10.783=21.57cm4；E

47、 = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.671 kN·m，最大支座反力 R= 11.052 kN，最大變形 = 0.359 mm（1）主楞抗彎強度驗算 =M/W<f經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值: = 6.71×105/8.99×103 = 74.6 N/mm2；主楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計算值 =74.6N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設(shè)計值 f=205N/mm2，滿足要求?。?）主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.359 mm主楞的最大容許撓度值: v

48、 = min(600/150,10)=4mm；主楞的最大撓度計算值 =0.359mm 小于 主楞的最大容許撓度值 v=4mm，滿足要求?。ㄎ澹┐┝郝菟ǖ挠嬎?驗算公式如下:N<N=f×A其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型號: M12；查表得：穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =11.052 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170×76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最

49、大拉力 N=11.052kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！二、梁底模板計算（一）參數(shù)信息梁的截面尺寸為300mm×750mm，模板支架計算長度為8m，梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：9.4，梁段集中線荷載(kN/m)：10.086。采用梁底支撐小楞平行梁跨方向的支撐形式。1、支撐參數(shù)及構(gòu)造梁兩側(cè)樓板混凝土厚度(mm):100；立桿縱距l(xiāng)a(m):0.8；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.08；立桿步距h(m):1.6；板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)(m):0.9；梁兩側(cè)立桿間距l(xiāng)b(m):0.7；2、材料參數(shù)面板類型為膠合面板，梁底支撐采用方木。豎向力

50、傳遞通過單扣件。木方斷面為50mm×70mm，梁底支撐鋼管采用48×3.0鋼管，鋼管的截面積為A=4.24×102mm2，截面模量W=4.49×103mm3，截面慣性矩為I=1.08×105 mm4。木材的抗彎強度設(shè)計值為fm13 N/mm2,抗剪強度設(shè)計值為fv1.3 N/mm2,彈性模量為E9000 N/mm2,面板的抗彎強度設(shè)計值為fm15 N/mm2,抗剪強度設(shè)計值為fv1.4 N/mm2,面板彈性模量為E6000 N/mm2。荷載首先作用在梁底模板上，按照"底模底模小楞水平鋼管扣件/可調(diào)托座立桿基礎(chǔ)"的傳力順序，分

51、別進(jìn)行強度、剛度和穩(wěn)定性驗算。3、荷載參數(shù)梁底模板自重標(biāo)準(zhǔn)值為0.5kN/m2；梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值為1.5kN/m3；施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值為1kN/m2；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2kN/m2；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：24kN/m3。所處城市為寧波市，基本風(fēng)壓為W00.44kN/m2；風(fēng)荷載高度變化系數(shù)為z0.74，風(fēng)荷載體型系數(shù)為s0.038。（二）梁底模板強度和剛度驗算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,以梁底小橫桿之間的距離寬度的面板作為計算單元進(jìn)行計算。本工程中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 400.00&#

52、215;18.00×18.00/6 = 2.16×104mm3；I = 400.00×18.00×18.00×18.00/12 =1.94×105mm4；1、荷載計算模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：q10.50×0.400.20kN/m；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：q20.75×24.00×0.407.20kN/m；梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：q30.75×1.50×0.400.45kN/m；施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q41.00×0.400.40kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q52.00

53、15;0.400.80kN/m。底模的荷載設(shè)計值為：q=1.35×(q1+q2+q3)+1.4×(q4+q5)=1.35×(0.20+7.20+0.45)+1.4×(0.40+0.80)=12.28kN/m；2、抗彎強度驗算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強度驗算： = M/W<fm梁底模板承受的最大彎矩計算公式如下：Mmax=0.125ql20.125×12.28×0.152=0.035 kN·m；支座反力為R1=0.375ql=0.691 kN；R21.25ql2.302 kN，R30.375ql0.691 kN；最大支座反

54、力R=1.25ql2.302 kN； = M/W=3.5×104/2.16×104=1.62N/mm2；面板計算應(yīng)力=1.62N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設(shè)計值 fm =15N/mm2，滿足要求！3、抗剪強度驗算面板承受的剪力為Q=1.151 kN，抗剪強度按照下面的公式計算：=3Q/(2bh)fv =3×1.151×1000/(2×400×18)=0.24N/mm2；面板受剪應(yīng)力計算值=0.24小于fv=1.40N/mm2，滿足要求。4、撓度驗算根據(jù)JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算，不

55、乘分項系數(shù)，因此梁底模板的變形計算如下：最大撓度計算公式如下:=0.521qkl4/(100EI)=min(l/150,10)其中，l-計算跨度(梁底支撐間距): l =150.00mm；面板的最大撓度計算值: = 0.521×7.85×150.004/(100×6000.00×1.94×105)=0.018mm；面板的最大允許撓度值 = min(150.00/150,10)=1.00mm面板的最大撓度計算值 =0.018mm 小于 面板的最大允許撓度值 = 1.00mm，滿足要求?。ㄈ┝旱卓v向支撐小楞的強度和剛度驗算本工程中，支撐小楞采用方

56、木，方木的斷面慣性矩 I 和斷面抵抗矩W分別為: W=50.00×70.00×70.00/6 =4.08×104 mm3； I=50.00×70.00×70.00×70.00/12 = 1.43×106 mm4；1、荷載的計算按照三跨連續(xù)梁計算，支撐小楞承受由面板支座反力傳遞的荷載。q=2.302/0.4005.755kN/m。2、抗彎強度驗算 = M/W<fm最大彎矩 M =0.1×5.755×0.402= 0.092 kN·m；最大剪力 Q =0.617×5.755×

57、;0.40= 1.420kN；最大受彎應(yīng)力 = M / W = 9.20×104/4.08×104 = 2.255 N/mm2；支撐小楞的最大應(yīng)力計算值 = 2.255 N/mm2 小于支撐小楞的抗彎強度設(shè)計值fm=13.000 N/mm2，滿足要求!3、抗剪強度驗算方木斷面最大抗剪強度必須滿足: =3Q/(2bh)fv支撐小楞的受剪應(yīng)力值計算： = 3×1.42×103/(2×50.00×70.00) = 0.609 N/mm2；支撐小楞的抗剪強度設(shè)計值 fv =1.300N/mm2；支撐小楞的受剪應(yīng)力計算值 0.609 N/mm2

58、小于支撐小楞的抗剪強度設(shè)計值 fv= 1.30 N/mm2,滿足要求!4、撓度驗算=0.677ql4/(100EI)=min(l/150,10)支撐小楞的最大撓度計算值 = 0.677×5.755×400.004/(100×9000.00×1.43×106)=0.078mm；支撐小楞的最大撓度計算值 0.078 mm小于支撐小楞的最大允許撓度 v =min(400.00/ 150,10) mm，滿足要求?。ㄋ模┝旱讬M向支撐鋼管的強度驗算梁底橫向支撐承受梁底木方傳遞的集中荷載。對支撐鋼管的計算按照集中荷載作用下的簡支梁進(jìn)行計算。計算簡圖如下：1 、荷載計算梁底邊支撐傳遞的集中力：P1=R1=1.1ql=1.1×(0.691/200.000) ×200.000=0.760kN梁底中間支撐傳遞的集中力：P2=R2=1.