H=1.65M單箱單室等寬橋箱梁鋼管樁+碗扣架+貝雷梁支架計(jì)算書

1、Good is good, but better carries it.精益求精，善益求善。H=1.65M單箱單室等寬橋箱梁鋼管樁+碗扣架+貝雷梁支架計(jì)算書目 錄附件1：H=1.65M單箱單室等寬橋箱梁鋼管樁+碗扣架+貝雷梁支架計(jì)算書1 計(jì)算依據(jù)廣明高速公路廣州段第SGO9合同段施工圖紙廣明高速公路佛山段第SGO1合同段施工圖紙公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范(JTG T F50-2011)路橋施工計(jì)算手冊(cè)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2011)建筑施工計(jì)算手冊(cè)（第二版）2 工程概況本合同段現(xiàn)澆梁?jiǎn)蜗鋯问业葘挊蚍灿?.5m和10.5m兩種結(jié)構(gòu)種，梁高均為1.65m。8.5m橋幅腹板

2、寬度0.4-0.60m不等，翼緣板厚0.15m（根部厚0.4m），頂板跨中厚度0.25m（兩端1m范圍內(nèi)0.4m），底板跨中厚度0.22m（兩端1m范圍內(nèi)0.37m）。橋梁長(zhǎng)度19.97m-25m不等。10.5m橋幅腹板寬度0.4-0.65m不等，翼緣板厚0.15m（根部厚0.4m），頂板跨中厚度0.25m（兩端1m范圍內(nèi)0.4m），底板跨中厚度0.22m（兩端1m范圍內(nèi)0.37m）。橋梁長(zhǎng)度24.47m-29m不等。根據(jù)單箱單室等寬橋幅結(jié)構(gòu)形式的特點(diǎn)，本方案選取JS14#-JS15#10.5m橋幅，跨度26m，采用鋼管樁+碗扣架+碗扣架施工。并以腹板厚度為0.65m、頂板厚0.25m、底板厚

3、0.22m處截面進(jìn)行檢算，兩端支架加密布置。8.5m橋幅與10.5m橋幅只是在底板寬度相差2m，故不單獨(dú)檢算。3 支架設(shè)計(jì)箱梁墩身兩側(cè)設(shè)一排鋼管立柱，跨中范圍約6-9m設(shè)一排鋼管柱，鋼管柱打入水中作為承重結(jié)構(gòu)，鋼管柱采用529,厚8mm的螺旋鋼管，每排布置4-6根，間距為2m-3.33m（實(shí)際采用鋼管數(shù)量及間距，以現(xiàn)場(chǎng)受力實(shí)驗(yàn)并結(jié)合預(yù)壓確定），每排鋼管立柱之間采用10號(hào)槽鋼焊接牢固，并設(shè)剪刀撐，鋼管立柱上布設(shè)兩根I40號(hào)橫向工字鋼并排焊接，支架橫橋向?qū)挾缺葮蛄哼吘€寬不少于0.5m。貝雷梁使用數(shù)量與貝雷梁上鋪設(shè)是I10工字鋼或10*10cm方木作分配梁有關(guān)。當(dāng)貝雷梁上鋪設(shè)I10工字鋼時(shí)：2I40

4、工字鋼上布設(shè)5組單層雙片貝雷梁+2組3片貝雷梁(共16片)（貝雷梁上鋪設(shè)I10工字鋼時(shí)），貝雷梁寬450mm和900mm兩種，兩邊翼緣各布置3片，腹板下各布置3片，底板下各布置4片，貝雷片橫向間距為(0.9m)+0.9m+(0.9m)+(0.45m+0.45m)+0.45m+(0.9m)+0.9m+(0.9m)+0.9m+(0.9m) +0.45m+(0.45m+0.45m)+ 0.9m+ (0.9m)（注：加括號(hào)的為一組的兩片貝雷梁間距，不加括號(hào)的為相鄰兩組貝雷梁間距）；貝雷梁上再布設(shè)I10工字鋼，I10工字鋼上架設(shè)碗扣架。當(dāng)貝雷梁上鋪設(shè)15*15cm方木時(shí)，工字鋼上布設(shè)10組單層雙片貝雷梁

5、（共20片），貝雷梁寬450mm和900mm兩種，兩邊翼緣各布置3片，腹板下各布置4片，底板下各布置6片，貝雷片橫向間距為(0.9m)+0.6m+(0.9m)+0.6m+(0.45m)+0.3m+(0.45m)+0.6m+(0.45m)+0.3m+(0.45m) +0.6m+(0.45m)+0.3m+(0.45m) +0.6m+(0.9m)+0.6m+(0.9m)。碗扣架橫向間距為2*900mm+12*600mm +2*900mm，縱向間距為900mm，兩端端隔板后套搭加密；碗扣架頂托上縱橋向鋪設(shè)方木作為縱梁（翼緣板采用10*10cm方木、腹板采用10*15cm方木、底板采用10*10cm方木

6、、端隔板采用10*10cm方木），間距與立桿橫向間距相同，縱梁方木上鋪橫向10*10cm方木（翼緣板縱向間距0.3m、腹板縱向間距0.25m、底板縱向間距0.25m、端隔板縱向間距0.2m），橫梁橫向方木上鋪18mm竹膠板。方木之間用扒釘或螺桿連接成整體。支架形式示意如下圖：貝雷梁上鋪設(shè)I10工字鋼時(shí)，貝雷梁布置圖貝雷梁上鋪設(shè)15*15cm時(shí)，貝雷梁布置圖10.5m橋幅支架示意圖4 荷載計(jì)算為方便計(jì)算及確保安全，在模板、方木及支架設(shè)計(jì)檢算時(shí)取梁端最大截面處荷載。以JS14#-JS15#單箱單室現(xiàn)澆梁為例，梁面寬10.5m，梁高1.65m，頂板厚度0.25m，底板厚度0.22m，翼緣板厚0.15

7、m（根部厚0.4m），JS14#端橫梁橫橋向?qū)?.8m，順橋向長(zhǎng)1.0m，JS15#端橫梁橫橋向?qū)?.8m，順橋向長(zhǎng)0.9m。荷載計(jì)算時(shí)分翼緣板、腹板、底板三部分，截面形式如下圖：計(jì)算寬度B分別為：B12.35m,B21.45m，B3=2. 9m，B4=5.8m；計(jì)算面積S分別為：S1=0.65m2，S2=1.6m2 ，S3=S3 '+S3 ''=0.73+0.64=1.37m2，S4=9.57m2；荷載分布如下圖：取混凝土自重為26KN/m3 混凝土自重（順橋向取1m）：根據(jù)不同部位分別計(jì)算；翼緣板混凝土自重為（單側(cè)）：g1=26KN/m3×0.65 m2&

8、#215;1m/（2.35m×1m）=7.19kN/m2；邊腹板混凝土自重為（單側(cè)）：g2=26KN/m3×1.6 m2×1m/（1.45m×1m）=28.69kN/m2；底板混凝土自重為（單側(cè)）：g3=26KN/m3×1.37 m2×1m/（2. 9m×1m）=12.28kN/m2；端橫梁混凝土自重為：G4=26KN/m3×1.65m=42.9kN/m2；荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2； 方木、模板自重：0.7 kN/；荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2； 施工荷載：取2.5kN/，荷載分項(xiàng)系數(shù)1.4； 振動(dòng)荷載：取2.0kN/，荷載分

9、項(xiàng)系數(shù)1.4； 混凝土傾倒產(chǎn)生的沖擊荷載：輸送泵取2.0kN/m2，荷載分項(xiàng)系數(shù)1.4；則計(jì)算時(shí)取荷載值為：計(jì)算強(qiáng)度、剛度：q=5 底模設(shè)計(jì)與檢算模板均采用18mm厚木膠板，木膠板計(jì)算寬度取1m，計(jì)算跨度均取3跨。竹膠板的有關(guān)力學(xué)性能按竹編膠合板（GB 13123-2003）規(guī)定，查5.4表8，按厚型I類的下限值取值， 木膠板的相關(guān)參數(shù)如下：靜曲強(qiáng)度：=60 MPa，彈性模量 E=5×103 MPa，面板的慣性矩：I=bh3/12=100cm×1.83/12=48.6cm4面板的截面系數(shù)：W=bh2/6=100cm×1.82/6=54 cm35.1 翼緣板底模計(jì)算

10、（1）強(qiáng)度檢算：取橫橋向1m寬的梁進(jìn)行檢算q=+=(1.2×7.19kN/m2×1m)+(1.2×0.7kN/m2×1m)+ (1.4×2.5kN/m2×1m)+ (1.4×2.0kN/m2×1m)+ (1.4×2.0kN/m2×1m)=18.57kN/m 近似按三等跨連續(xù)梁計(jì)算，方木間距=0.3m，如下圖所示：根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)（第二版）P1225附表2-13：Mmax0.1q2=0.1×18.57×0.32=0.17kN·m=M/W=(0.17×10

11、3N·m)/54cm3=3.15MPa=60MPa，滿足要求。 （2）剛度檢算：根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)（第二版）P1225附表2-13：f=0.677×q4/100EI=0.677×18.57×103×0.34/（100×5×109×4.86×10-7）=0.43/400=0.3m/400=0.75mm，滿足要求。5.2 腹板底模計(jì)算（1）強(qiáng)度檢算：取橫橋向1m寬的梁進(jìn)行檢算q=+=(1.2×28.69kN/m2×1m)+(1.2×0.7kN/m2×1m)+ (1.4

12、×2.5kN/m2×1m)+ (1.4×2.0kN/m2×1m)+ (1.4×2.0kN/m2×1m)=44.37kN/m 近似按三等跨連續(xù)梁計(jì)算，方木間距=0.25m，如下圖所示：根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)（第二版）P1225附表2-13：Mmax0.1q2=0.1×44.37×0.252=0.28kN·m=M/W=(0.28×103N·m)/54cm3=5.19MPa=60MPa，滿足要求。 （2）剛度檢算：根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)（第二版）P1225附表2-13：f=0.677×

13、q4/100EI=0.677×44.37×103×0.24/（100×5×109×4.86×10-7）=0.49/400=0.25m/400=0.63mm，滿足要求。5.3 底板底模計(jì)算（1）強(qiáng)度檢算：取橫橋向1m寬的梁進(jìn)行檢算q=+=(1.2×12.28kN/m2×1m)+(1.2×0.7kN/m2×1m)+ (1.4×2.5kN/m2×1m)+ (1.4×2.0kN/m2×1m)+ (1.4×2.0kN/m2×1m)=24

14、.68kN/m 近似按三等跨連續(xù)梁計(jì)算，方木間距=0.25m，如下圖所示：根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)（第二版）P1225附表2-13：Mmax0.1q2=0.1×24.68×0.252=0.15kN·m=M/W=(0.15×103N·m)/54cm3=2.78MPa=60MPa，滿足要求。 （2）剛度檢算：根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)（第二版）P1225附表2-13：f=0.677×q4/100EI=0.677×24.68×103×0.24/（100×5×109×4.86×10-

15、7）=0.27/400=0.25m/400=0.63mm，滿足要求。5.4 端隔板底模計(jì)算（1）強(qiáng)度檢算：取橫橋向1m寬的梁進(jìn)行檢算q=+=(1.2×42.9kN/m2×1m)+(1.2×0.7kN/m2×1m)+ (1.4×2.5kN/m2×1m)+ (1.4×2.0kN/m2×1m)+ (1.4×2.0kN/m2×1m)=61.42kN/m 近似按三等跨連續(xù)梁計(jì)算，方木間距=0.2m，如下圖所示：根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)（第二版）P1225附表2-13：Mmax0.1q2=0.1×61

16、.42×0.22=0.21kN·m=M/W=(0.25×103N·m)/54cm3=4.63MPa=60MPa，滿足要求。 （2）剛度檢算：根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)（第二版）P1225附表2-13：f=0.677×q4/100EI=0.677×61.42×103×0.24/（100×5×109×4.86×10-7）=0.28/400=0.2m/400=0.5mm，滿足要求。6 底?？v橫梁計(jì)算 6.1 橫梁計(jì)算橫梁采用10cm×10cm方木（TC13），方木的彈性模量：E

17、=10000MPa方木的彎曲應(yīng)力：=13Mpa方木的剪應(yīng)力：=1.4MPa10×10cm方木的自重：0.1kN/m10×10cm方木的貫性矩：I=bh3/12=10×103/12=833cm410×10cm方木的截面系數(shù)：W= bh2/6=10×102/6=167cm310×10cm方木的截面積：A= bh=10×10=100cm2翼緣板選用橫向橫桿0.9m，縱向橫桿0.9m,豎向橫桿步距1.2m；腹板選用橫向橫桿0.6m, 縱向橫桿0.9m,豎向橫桿步距1.2m；底板下選用橫向橫桿0.6m, 縱向橫桿0.9m,豎向橫桿步距

18、1.2m；端隔板選用橫向橫桿0.6m, 縱向橫桿0.9m進(jìn)行套搭,豎向橫桿步距1.2m。6.1.1 翼緣板橫梁計(jì)算翼緣板處橫梁方木縱向間距為0.3m，橫向跨度與立桿間距相同為0.9m，近似的按三等跨連續(xù)梁計(jì)算：強(qiáng)度計(jì)算q1=+=(1.2×7.19kN/m2)+(1.2×0.7kN/m2)+ (1.4×2.5kN/m2)+ (1.4×2.0kN/m2)+ (1.4×2.0kN/m2)=18.57kN/m2q=18.57kN/m2×0.3m=5.57 kN/m，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)（第二版）P1225附表2-13：Mmax0

19、.1q20.1×5.57×0.920.45 kN·m=Mmax/W=0.45×103/167=2.69MPa=13MPa 3Q/2A3×5.52KN/(2×100cm2)0.83MPa=1.4MPa剛度計(jì)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)（第二版）P1225附表2-13：f=0.677×q4/100EI=0.677×5.57×103×0.94/（100×10×109×8.33×10-6）=0.3/400=0.9m/400=2.25mm，滿足要求。6.1.2 腹板底橫梁

20、計(jì)算腹板底橫梁方木縱向間距為0.25m，橫向跨度為0.6m，近似的按三等跨連續(xù)梁計(jì)算：強(qiáng)度計(jì)算q2=+=(1.2×28.69kN/m2)+(1.2×0.7kN/m2)+ (1.4×2.5kN/m2)+ (1.4×2.0kN/m2)+ (1.4×2.0kN/m2)=44.37kN/m2q=44.37kN/m2×0.25m=11.09 kN/m，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)（第二版）P1225附表2-13：Mmax0.4 kN·m=Mmax/W=0.4×103/167=2.4MPa=13MPa 3Q/2A3

21、15;3.99KN/(2×100cm2)0.6MPa=1.4MPa剛度計(jì)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)（第二版）P1225附表2-13：f=0.677×q4/100EI=0.677×11.09×103×0.64/（100×10×109×8.33×10-6）=0.12/400=0.6m/400=1.5mm，滿足要求。6.1.3 底板底橫梁計(jì)算底板底橫梁方木縱向間距為0.25m，橫向跨度為0.6m，近似的按三等跨連續(xù)梁計(jì)算：強(qiáng)度計(jì)算q3=+=(1.2×12.28kN/m2)+(1.2×0.7kN/

22、m2)+ (1.4×2.5kN/m2)+ (1.4×2.0kN/m2)+ (1.4×2.0kN/m2)=24.68kN/m2q=24.68kN/m2×0.25m=6.17 kN/m，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)（第二版）P1225附表2-13：Mmax0.1q20.1×6.17×0.620.22 kN·m=Mmax/W=0.22×103/167=1.32MPa=13MPa 3Q/2A3×2.22KN/(2×100cm2)0.33MPa=1.4MPa剛度計(jì)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)（第二版）P1

23、225附表2-13：f=0.677×q4/100EI=0.677×6.17×103×0.64/（100×10×109×8.33×10-6）=0.07/400=0.6m/400=1.5mm，滿足要求。6.1.4端隔板底橫梁計(jì)算端隔板底橫梁方木縱向間距為0.2m，橫向跨度取最大跨處，即橫梁中部與立桿橫向間距相同為0.9m，近似的按三等跨連續(xù)梁計(jì)算：強(qiáng)度計(jì)算q4=+=(1.2×42.9kN/m2)+(1.2×0.7kN/m2)+ (1.4×2.5kN/m2)+ (1.4×2.0kN

24、/m2)+ (1.4×2.0kN/m2)=61.42kN/m2q=61.42kN/m2×0.2m=12.28 kN/m，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)（第二版）P1225附表2-13：Mmax0.1q20.1×12.28×0.620.44 kN·m=Mmax/W=0.44×103/167=1.86MPa=13MPa 3Q/2A3×8.1KN/(2×100cm2)1.22MPa=1.4MPa剛度計(jì)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)（第二版）P1225附表2-13：f=0.677×q4/100EI=0.677

25、5;12.28×103×0.64/（100×10×109×8.33×10-6）=0.13/400=0.6m/400=1.5mm，滿足要求。6.2 縱梁計(jì)算縱梁采用10cm×10cm、10cm×15cm、15cm×15cm方木（TC13），方木性能參數(shù)如下：彈性模量：E=10000MPa方木的彎曲應(yīng)力：=13Mpa方木的剪應(yīng)力：=1.4MPa10×15cm方木的貫性矩：I=bh3/12=10×153/12=2813cm410×15cm方木的截面系數(shù)：W= bh2/6=10

26、15;152/6=375cm310×15cm方木的截面積：W= bh=10×15=150cm26.2.1 翼緣板底縱梁計(jì)算翼緣板底縱梁采用10cm×10cm方木，橫向間距與立桿間距相同為0.9m，縱向跨度與立桿間距相同為0.9m，上鋪橫向方木間距為0.3m，最不利荷載如下所示：強(qiáng)度計(jì)算，方木處集中荷載：q=q1×0.3×0.9=18.57 kN/m2×0.3m×0.9m=5.0 kN本次計(jì)算采用結(jié)構(gòu)力學(xué)計(jì)算器程序進(jìn)行計(jì)算，結(jié)果如下圖所示：Mmax0.75 kN·mQmax=5 KN 強(qiáng)度檢算=Mmax/W=0.75

27、×103/167=4.49MPa=13MPa 3Q/2A3×5KN/(2×100cm2)0.75MPa=1.4MPa 剛度計(jì)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)（第二版）P1225附表2-13：f=0.11/400=0.6m/400=1.5mm，滿足要求。6.2.2 腹板底縱梁計(jì)算腹板底縱梁采用10cm×15cm方木，橫向間距與立桿間距相同為0.6m，縱向跨度與立桿相同為0.9m，上鋪橫向方木間距為0.25m，最不利荷載如下所示：強(qiáng)度計(jì)算，方木處集中荷載：q=q2×0.25×0.6=44.37 kN/m2×0.25m×0.6m=

28、6.66 kN本次計(jì)算采用結(jié)構(gòu)力學(xué)計(jì)算器程序進(jìn)行計(jì)算，結(jié)果如下圖所示：Mmax2.66 kN·mQmax=14.92 KN 強(qiáng)度檢算=Mmax/W=2.98×103/375=7.09MPa=13MPa 3Q/2A3×13.32KN/(2×225cm2)1.33MPa=1.4MPa 剛度計(jì)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)（第二版）P1225附表2-13：f=0.82/400=0.9m/400=2.25mm，滿足要求。6.2.3 底板底縱梁計(jì)算底板底縱梁采用10cm×10cm方木，橫向間距與立桿間距相同為0.6m，縱向跨度與立桿相同為0.9m，上鋪橫向方木間

29、距為0.25m，最不利荷載如下所示：強(qiáng)度計(jì)算，方木處集中荷載：q=q3×0.25×0.9=24.68 kN/m2×0.25m×0.6m=3.7kN本次計(jì)算采用結(jié)構(gòu)力學(xué)計(jì)算器程序進(jìn)行計(jì)算，結(jié)果如下圖所示：Mmax1.48 kN·mQmax=7.4 KN 強(qiáng)度檢算=Mmax/W=1.48×103/167=8.86MPa=13MPa 3Q/2A3×7.4KN/(2×100cm2)1.11MPa=1.4MPa 剛度計(jì)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)（第二版）P1225附表2-13：f=0.63/400=0.9m/400=2.25mm

30、，滿足要求。6.2.4 端隔板底縱梁計(jì)算端隔板底縱梁采用10cm×10cm方木，碗扣架采用套搭，橫向間距加密為0.3m，縱向跨度為0.3m，上鋪橫向方木間距為0.2m，最不利荷載如下所示：強(qiáng)度計(jì)算，方木處集中荷載：q=q5×0.2×0.3=61.42 kN/m2×0.2m×0.3m=3.69kN本次計(jì)算采用結(jié)構(gòu)力學(xué)計(jì)算器程序進(jìn)行計(jì)算，結(jié)果如下圖所示：Mmax0.18 kN·mQmax=3.69 KN 強(qiáng)度檢算=Mmax/W=0.18×103/167=1.08MPa=13MPa 3Q/2A3×3.69KN/(2

31、15;100cm2)0.55MPa=1.4MPa 剛度計(jì)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)（第二版）P1225附表2-13：f=0.02/400=0.3m/400=0.75mm，滿足要求。7 碗扣架立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性檢算 7.1 立桿強(qiáng)度檢算碗扣架自重取3 kN/m2,荷載分布系數(shù)取1.2。支架受力桿件主要是立桿軸向受力，單個(gè)立桿可以承受的壓力值為30 kN，現(xiàn)對(duì)各個(gè)區(qū)域的立桿受力進(jìn)行檢算。碗扣架步距如下：翼緣板選用橫向橫桿0.9m，縱向橫桿0.9m,豎向橫桿步距1.2m；腹板選用橫向橫桿0.6m, 縱向橫桿0.9m,豎向橫桿步距1.2m；底板下選用橫向橫桿0.6m, 縱向橫桿0.9m,豎向橫桿步距1.2m

32、；端隔板選用橫向橫桿0.6m, 縱向橫桿0.9m進(jìn)行套搭,豎向橫桿步距1.2m。（1）翼緣板區(qū)單桿受力： P1=0.9m×0.9m×(18.57 kN/m2+3 kN/m2×1.2)=17.96KN；（2）腹板區(qū)單桿受力： P2=0.6m×0.9m×(44.37 kN/m2+3 kN/m2×1.2)=25.9KN；（3）底板區(qū)單桿受力： P3=0.6m×0.9m×(33.93 kN/m2+3 kN/m2×1.2)=15.27KN；（4）端隔板區(qū)單桿受力： P4=0.3m×0.45m×(

33、61.42 kN/m2+3 kN/m2×1.2)=8.78KN；各區(qū)域受力均小于30KN，故強(qiáng)度滿足要求。7.2 立桿穩(wěn)定性檢算由路橋施工手冊(cè)P437，NA ，即：N/AN:立桿軸向力計(jì)算值；A:立桿截面面積；：軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)；：鋼材強(qiáng)度極限值，取215MPa；碗扣架立桿采用48×3.5mm鋼管。查鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)，其截面特性：A=4.89cm2 i=1.578cm 。立桿步距為1.2m。立桿長(zhǎng)細(xì)比：=L0/i=120/1.58=76150（柱類受壓構(gòu)件容許長(zhǎng)細(xì)比為150），滿足要求。根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè):查b類截面得軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)=0.713,選取立桿最大荷載檢算

34、，即邊腹板區(qū)。N/(A)= P2/(A)25.9KN/ (0.713×4.89 cm2)=74.29Mpa=205Mpa，故立桿穩(wěn)定性滿足要求。8 貝雷梁上橫梁（I10工字鋼及15X15cm方木）檢算 8.1 I10工字鋼檢算碗扣架立桿和貝雷梁布置形式如下圖所示：由以述計(jì)算知：（1）翼緣板區(qū)單桿受力： P2=17.96KN；（2）腹板區(qū)單桿受力： P2=25.9KN；（3）底板區(qū)單桿受力： P3=15.27KN；取最不利位置，即腹板下貝雷片3片間距為0.5m+0.45m+0.9m,進(jìn)行受力檢算：Q235鋼容許彎曲應(yīng)力：=140Mpa，容許剪應(yīng)力：=80MPa慣性矩：I=245cm4，

35、截面系數(shù)：W= 49cm3，截面積A14.3cm2強(qiáng)度計(jì)算，工字鋼受力桿傳遞下來的集中荷載，按最不利條件考慮：本次計(jì)算采用結(jié)構(gòu)力學(xué)計(jì)算器程序進(jìn)行計(jì)算，結(jié)果如下圖所示：Mmax3.49 kN·m 強(qiáng)度檢算=Mmax/W=3.49×103/49=71.22MPa=140MPa 剛度計(jì)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)（第二版）P1225附表2-13：f=0.51/400=0.9m/400=2.25mm，滿足要求。8.2 15X15cm方木檢算碗扣架立桿和貝雷梁布置形式如下圖所示：由以述計(jì)算知：（1）翼緣板區(qū)單桿受力： P2=17.96KN；（2）腹板區(qū)單桿受力： P2=25.9KN；（3）

36、底板區(qū)單桿受力： P3=15.27KN；取最不利位置，即腹板下貝雷片2片間距為0.3m,進(jìn)行受力檢算：15cm×15cm方木（TC13），方木性能參數(shù)如下：彈性模量：E=10000MPa方木的彎曲應(yīng)力：=13Mpa方木的剪應(yīng)力：=1.4MPa15×15cm方木的貫性矩：I=bh3/12=15×153/12=4219cm415×15cm方木的截面系數(shù)：W= bh2/6=15×152/6=563cm315×15cm方木的截面積：A= bh=15×15=225cm2強(qiáng)度計(jì)算，工字鋼受力桿傳遞下來的集中荷載，按最不利條件考慮：本次計(jì)

37、算采用結(jié)構(gòu)力學(xué)計(jì)算器程序進(jìn)行計(jì)算，結(jié)果如下圖所示：Mmax2.16 kN·m 強(qiáng)度檢算=Mmax/W=2.16×103/563=3.84MPa=13MPa 3Q/2A3×14.4×103/（2×225）0.96MPa=1.4MPa，滿足要求。 剛度計(jì)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)（第二版）P1225附表2-13：f=0.03/400=0.3m/400=0.75mm，滿足要求。9 貝雷梁檢算桁架容許內(nèi)力表橋型容許內(nèi)力不加強(qiáng)橋梁?jiǎn)闻艈螌与p排單層三排單層雙排雙層三排雙層彎矩（kN.m）788.21576.42246.43265.44653.2剪力（kN）24

38、5.2490.5698.9490.5698.9橋型容許內(nèi)力加強(qiáng)橋梁?jiǎn)闻艈螌与p排單層三排單層雙排雙層三排雙層彎矩（kN.m）1687.533754809.467509618.8剪力（kN）245.2490.5698.9490.5698.99.1 荷載分析 混凝土自重（順橋向取1m）：根據(jù)不同部位分別計(jì)算；翼緣板混凝土自重為（單側(cè)）：g1=26KN/m3×0.65 m2×1m/（2.35m×1m）=7.19kN/m2；邊腹板混凝土自重為（單側(cè)）：g2=26KN/m3×1.85 m2×1m/（1.45m×1m）=28.69kN/m2；底板混

39、凝土自重為（單側(cè)）：g3=26KN/m3×2.23 m2×1m/（2. 9m×1m）=12.28kN/m2；端橫梁混凝土自重為：G4=26KN/m3×1.65m=42.9kN/m2；荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2； 方木、模板、支架、工字鋼、貝雷架等自重：6 kN/；荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2； 施工荷載：取2.5kN/，荷載分項(xiàng)系數(shù)1.4； 振動(dòng)荷載：取2.0kN/，荷載分項(xiàng)系數(shù)1.4； 混凝土傾倒產(chǎn)生的沖擊荷載：輸送泵取2.0kN/m2，荷載分項(xiàng)系數(shù)1.4；9.2 貝雷梁受力檢算9.2.1 翼緣板下貝雷梁檢算：翼緣板自重：G1=+=(1.2×7.19kN/

40、m2)+(1.2×6kN/m2)+ (1.4×2.5kN/m2)+ (1.4×2.0kN/m2)+ (1.4×2.0kN/m2)=24.93kN/m2翼緣板寬2.35m，則順橋向翼緣板位置線荷載為：Q1= 24.93kN/m2×2.35m=58.59 kN/m本次計(jì)算采用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：由計(jì)算圖式知：最大剪力Qmax276.32KN最大彎矩Mmax429.87 kN·m單排單層由雷梁最大容許剪力為245.2KN，容許彎矩為788.2 kN·m則，貝雷梁片數(shù)應(yīng)由容許剪力控制276.32KN/245.2KN

41、1.132片，即翼緣板處至少布置2片貝雷梁。實(shí)際布置3片，滿足要求。9.2.2 腹板下貝雷梁檢算：假設(shè)腹板位置，縱向是連續(xù)的。腹板自重：G2=+=(1.2×28.69kN/m2)+(1.2×6kN/m2)+ (1.4×2.5kN/m2)+ (1.4×2.0kN/m2)+ (1.4×2.0kN/m2)=50.73kN/m2腹板寬1.45m，則順橋向邊腹板位置線荷載為：Q2= 50.73kN/m2×1.45m=73.56 kN/m端橫梁自重：G3-1=+=(1.2×42.9kN/m2)+(1.2×6kN/m2)+ (1

42、.4×2.5kN/m2)+ (1.4×2.0kN/m2)+ (1.4×2.0kN/m2)=67.78kN/m2腹板寬1.45m，則順橋端橫梁位置線荷載為：Q3-1= 67.78kN/m2×1.45m=98.28 kN/m本次計(jì)算采用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：由計(jì)算圖式知：最大剪力Qmax346.89KN最大彎矩Mmax539.14 kN·m單排單層由雷梁最大容許剪力為245.2KN，容許彎矩為788.2 kN·m則，貝雷梁片數(shù)應(yīng)由容許剪力控制346.89KN/245.2KN1.412片，即邊腹板處至少布置多于2片貝雷梁。實(shí)

43、際布置3片，為提高抗剪能力，滿足要求。9.2.3 底板下貝雷梁檢算：底板自重：G4=+=(1.2×12.28kN/m2)+(1.2×6kN/m2)+ (1.4×2.5kN/m2)+ (1.4×2.0kN/m2)+ (1.4×2.0kN/m2)=31.04kN/m2底板寬2.9 m，則順橋向邊腹板位置線荷載為：Q4= 31.04kN/m2×2.9m=90.02 kN/m端橫梁自重：G3-2=+=(1.2×42.9kN/m2)+(1.2×6kN/m2)+ (1.4×2.5kN/m2)+ (1.4×2

44、.0kN/m2)+ (1.4×2.0kN/m2)=67.78kN/m2底板寬2.9m，則順橋端橫梁位置線荷載為：Q3-2= 67.78kN/m2×2.9m=196.56 kN/m本次計(jì)算采用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：由計(jì)算圖式知：最大剪力Qmax424.42KN最大彎矩Mmax658.01 kN·m單排單層由雷梁最大容許剪力為245.2KN，容許彎矩為788.2 kN·m則，貝雷梁片數(shù)應(yīng)由容許剪力控制424.42KN/245.2KN1.732片，即底板處至少布置2片貝雷梁。實(shí)際布置4片，滿足要求。10 貝雷梁下2I40a工字鋼檢算I40工字鋼

45、性能參數(shù)：容許彎曲應(yīng)力：=140Mpa，容許剪應(yīng)力：=80MPa慣性矩：I=21720cm4，截面系數(shù)：W= 1090cm3，截面積A86.1cm2由上述計(jì)算可知： 支座位置受力部位支座編號(hào)1234567翼緣板剪力KN136.9250.99274.19179.5122.5821.4885.93214.64276.32241.4105.92腹板剪力KN172.32315.15343.88246.68155.121.28119.56269.04346.89303.44131.78底板剪力KN212.23385.76419.72367.64193.58.51205.07327.89424.42372

46、.464.17157.57腹板剪力KN172.32315.15343.88246.68155.121.28119.56269.04346.89303.44131.78翼緣板剪力KN136.9250.99274.19179.5122.5821.4885.93214.64276.32241.4105.92支座反力94.031446.722813.29427244.32682.14753.03632.97翼緣板跨中最大支座反力在4號(hào)斷面位置為274.19+276.32550.51KN，腹板寬2.35m，轉(zhuǎn)化為線荷載，550.51/2.35m234.26KN/m；腹板跨中最大支座反力在4號(hào)斷面位置為343.88+346.89690.77KN，腹板寬1.45m，轉(zhuǎn)化為線荷載，690.77/1.45m476.39KN/m；底板跨中最大支座反力在4號(hào)斷面位置為419.72+424.42844.14KN，底板寬2.9m，轉(zhuǎn)化為線荷載，1096.56/2.9m291.08KN/m；則，取最不利部位，即腹板處進(jìn)行驗(yàn)算。按近似三跨連續(xù)梁考慮，跨徑為529鋼管間距1.8m：Mmax190.