納界河特大橋主拱拱肋拼裝支架計算說明書

1、納界河特大橋主拱拱肋拼裝支架計算說明書納界河特大橋主拱肋由于工期及扣塔結構尺寸的原因的限制，拱肋的ATA5和E0E5節(jié)間拱段需要采用支架搭設，為此設計了東西兩岸的拱肋拼裝支架，其結構形式如圖1、圖2 :圖1林歹岸拱肋拼裝支架圖單位：mm卩F圖2織金岸拱肋拼裝支架結構圖單位：mm拱肋拼裝支架主要采用材質為Q235的鋼管+型鋼組合支架，各個構件的材料截面規(guī)格如表1所示表1拱肋拼裝支架材料規(guī)格構件名稱截面規(guī)格構件名稱截面規(guī)格支架立柱0 830 X 20 鋼管橫向斜桿28槽鋼縱向水平系桿40槽鋼156a雙拼支撐橫梁雙拼I56a工字鋼縱向斜桿28槽鋼頂層斜桿28槽鋼橫向水平系桿40槽鋼限位桿20槽鋼拱肋

2、拼裝支架才用 MIDAS2022有限元軟件建立整體模型進行計算，模型中所有桿件均采用兩單元模擬，邊界條件根據實際情況設置。支架計算模型如圖3所示：圖3拱肋支架計算模型本橋拱肋支架由于主體結構重量還不明確，節(jié)點板重量和連接螺栓的重量無法統(tǒng)計，故暫時根據?林織線納界河特大橋深化初設圖紙PDFto四院咨詢?中有關截面尺寸計算結構重量并考慮1.5的重力增大系數進行支架的初步計算。拱肋支架是隨著拱架的逐漸拼裝而逐步參與受力， 在施工過程中有可能出現較主拱五個 階段全部拼裝完成之后的結構受力更不利的情況，因此必須根據施工進程分階段對支架結構的內力狀態(tài)進行分析。支架在各施工階段的驗算結果1:整體計算結果1支

3、架反力計算結果a； 5-F-.AZEMW- e- 12：QEtETOOeti 巾如DgSQQ址曲廉力/ L CS;怛/ I圖4 CS1支架反力結果單位：N HI&WC3 4aw仏卜汕LH力煙M* 333Rl= C.niX-D3FT= & MCE-Km H 7-MSIEX1 ZMikJiJ- Tg ; e-ra.Ki?3O3 誅丁卑事cs-* -ME t aJ圖5 CS2支架反力結果單位：N tWASCiklAH 3U 片:色*M 上7 L XJX=. JHt QjCMQLTGP 甩 i Q.HM&-KIS FkfZi SCW-Ofi55ajQL3ti H啤個MJK i Z：i!丸笙Is, U

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5、效應力單位：MPaMTOiAJFbliPOST-PftMES&aRT. LT2Dw+aD34.K4-W3呼耳 SO HUMn： *3磚Hi蠱 L.Z-K.?lJll4*#vW7 r-iir +ri?i 滯WJM i 匚 73E*章匚i Npwrwr二： ：3 旦二P. * *FTAEi?Prue . ifia wjj i CT3HS zJZ-ifJEZ: Ti* S3:3113圖13 CS3支架梁單元有效應力單位： MPa根據以上計算結果，鋼管+型鋼組合支架在各個施工階段中的最大應力max209.16MPa215MPa ；滿足要求。3支架變形計算結果支架立柱作用主要是支撐拱肋，因此支架立柱上端

6、柱頂應該與拱肋緊密接觸，支架柱頂的位移可以由被支撐點的拱肋節(jié)點位移反響，其在各個施工階段的變形如下所示：叱 ET FTLOHSMOq.&EMhMfcb UlJML-D*er HMfTK iMCiDF-TTv-OZT-ZIKKIEi-aaD NCOE- 1 ! !： 5TJw3J5l TFTWMM I 37Mffl : U干-3.J2L-UK.土莉了nsT-KbWDH.MFPiyPZ承*喝七 lR.iOQaEWWDNQOE-343-Zj：C3l-XD4-ivnrkSTAOMc&SFMil ! L7HIM : ZTJ. 11-ijui.AUilO*j m *I=I 3* | 3. MS 口i 1

7、2h:圖15 CS2支架柱頂變形單位：mm皿戰(zhàn)npc Err FKoczssc._BEFiCWMtb UlAPtt?&l3NF-77r-DX-OIKKE+flaONC8QE- 12X ETAQIl 匚和百璋書MAa i 37MIH e I1*JT 0S 02B/ZL3.2.151WjLEl DLCOD1 l-o M 41卻MTASXShIW&T ：口業(yè)fiUEFCiKS gHEU234.231J-SWK 家 sQtuqsuNCE3E - .-L J=-XU ! W 中 W SHADES 19 fib舉曲Q/S.C95Z 1 L7|HIfl 1 Z7jT，氐03B3!*i KEA： 單=mWBK

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9、3=5 0 W EFDMWffl WEt-sI-DIR-IWE-hS & N COE-13TPBs-Qj&Me-w NLDE= 1T-rt tv a f nr*iF rWDfS RwTizMlh 1 L?Sf- aa&jE2- LG- !*FT- tHE*n ：i4 ?+7-叩X】炸斗片-IPCKH*-P3：JZC=SCRx-DER-C-OCflE-MMD Nepf- iNODE-1MiM 3 7杠閃4 32SF Z3&ZG& -2.545 row圖18 CS2支架柱頂變形單位：mm根據以上拱肋軸線的變形計算結果可以知道，支架立柱在拱肋拼裝過程中可能產生較大的壓縮變形、最大變形處 =8mm，因

10、此在支架搭設時應該采取增加立柱長度的措施以調整 支架壓縮變形的影響，其值可以采用支架最終壓縮值一半確定。2結構構件應力計算結果祜I4J得41P0ST-f*i72x*iSHwnAe； Njnm PkU UJ.J 2 1J圖21 CS1承重梁有效應力單位：MPa初as厲f三1 y亡竺空和E tv* iTJSC.lira -HE-L.41Z1-MIZ 7lS13ibQ-H2r _丄上l坯就立心1蹴託屮討 巧為m ?。?.-2.-41+ix.1!ir 7TW*a ； 11TMjN6TEMW #c ： MfeV :-九 u j J-;-I dLfir*3(ia 心 J -ITWWJB-KCiS e淙心d

11、5TliEE0 nr屛:口Agb k 二?rrvs m et*N J-圖23 CS1承重梁有效應力單位： MPa由承重梁的應力計算結果可知，支架結構中應力最大構件為承重梁，其最大應力到達max209.16MPa與Q235鋼的極限強度相差很小，雖然能夠滿足工程應用，但在實際施工中可根據具體情況做適當的加強。2鋼管立柱有效應力計算結果PC-n -i=HC-K：y mUK一和強*吸F-T+rrs4#SBUtarH)&L0umw+mSA5inta-*1K：3T-N3lL:JC5i nrv!MAX i 4N 3 GUI Itthjr； #*；= Nm r 土型die丄d圖25 CS2鋼管立柱有效應力單位

12、：MPaPOST K CCES 5Z RI t -Ke -TTAOfe-* rs- i?rrI MAXmjn = cm圖27 CS4鋼管立柱有效應力單位：MPa亡MmWJESwfm-TTlHH 1 LsflBUS LL-LL t p t.bk.LaJUBHAXmmA-mH二hm.1 一HgH尸wi| 口虹賢Q劃MST-CBUMSEKfiET-AGfeztc$f豐nrklj-W 4 4frjHP貴上匕A17= N 尸 m V曲Qd二事十匸習根據以上計算結果，可知鋼管立柱應力分布比擬均勻，僅在柱頂處產生較大的有效應力，其最大應力為 max 112.23MPa 215MPa，滿足要求。雖然應力水平還是比擬小，但考 慮到穩(wěn)定性的因素，認為支架鋼管立柱有必要控制其應力值。支架結構的連接系為保證支架穩(wěn)定而設，一般情況下其應力水平都比擬低，不在單獨列出其應力結果。由以上的計算結果可知，納界河特大橋主拱拱肋拼裝支架結構能夠滿足拱肋拼裝的需 要，支架結構各個構件應力均不超過材料的極限強度，故認為本