國開大學(xué)中央電大工程地質(zhì)復(fù)習(xí)資料

1、 A b c d e f g h i j k l m n o p q r s t u v w x y zB64、不考慮桿件的軸向變形，豎向桿件的EI=常數(shù)。圖示體系的振動自由度為（）A1C16、超靜定結(jié)構(gòu)產(chǎn)生內(nèi)力的原因有（）D以上三種原因（荷載溫度、支座、制造）C17、超靜定結(jié)構(gòu)在荷載作用下產(chǎn)生的內(nèi)力與剛度（）A相對值有關(guān)C18、超靜定結(jié)構(gòu)在支座移動作用下產(chǎn)生的內(nèi)力與剛度（）C絕對值有關(guān)84超靜定結(jié)構(gòu)的超靜定次數(shù)等于結(jié)構(gòu)中（B ） A約束的數(shù)目 B多余約束的數(shù)目 C結(jié)點數(shù) D桿件數(shù)D28、對稱結(jié)構(gòu)作用正對稱荷載時，對稱軸穿過的截面（）D既有軸力又有彎矩D29、對稱結(jié)構(gòu)在反對稱荷載作用下，內(nèi)力圖

2、中（）A剪力圖正對稱D30、對稱結(jié)構(gòu)在反對稱荷載作用下，內(nèi)力圖中（）B彎矩圖反對稱D31、對稱結(jié)構(gòu)在正對稱荷載作用下，內(nèi)力圖中（）C剪力圖反對稱F68、反映結(jié)構(gòu)動力特性的重要物理參數(shù)是（）B自振頻率G61、根據(jù)影響線的定義，圖示懸臂梁A截面的剪力影響線在B點的縱坐標(biāo)為（）C175根據(jù)影響線的定義，圖示懸臂梁A截面的剪力影響線在B點的縱坐標(biāo)為 ( A ) A 1 B -4 C 4 D -1 H49、匯交于一剛結(jié)點的各桿端彎矩分配系數(shù)之和等于（）A1H57、繪制影響線采用的是（）D單位移動荷載H66、忽略直桿軸向變形的影響，圖示體系有振動自由度為（）C4J1、靜定結(jié)構(gòu)產(chǎn)生位移的原因有（）D以上四種

3、原因（荷載溫度、支座、制造）J2、靜定結(jié)構(gòu)由于溫度變化、制造誤差或支座位移，（）C不發(fā)生變形，但產(chǎn)生位移J6.靜定結(jié)構(gòu)由于支座位移，（ ）。 C.不發(fā)生變形，但產(chǎn)生位移 J3、結(jié)構(gòu)位移計算的一般公式根據(jù)什么原理推導(dǎo)的？（）B虛功原理J13、靜定結(jié)構(gòu)的內(nèi)力與剛度（）D無關(guān)J54、靜定結(jié)構(gòu)內(nèi)力與反力影響線的形狀特征是（）A直線段組成J55、機(jī)動法作靜定梁影響線應(yīng)用的原理為（）C剛體虛功原理J56、機(jī)動法作靜定梁影響線的假設(shè)為（）A桿件為剛性桿J69、結(jié)構(gòu)動力計算的基本未知量是（）A質(zhì)點位移J71、結(jié)構(gòu)不考慮阻尼時的自振頻率為w,考慮時為wD,兩者關(guān)系（）C w>wD77靜定結(jié)構(gòu)產(chǎn)生內(nèi)力的原因

4、有（ A ）A荷載作用 B支座位移 C溫度變化 D制造誤差93簡支梁某截面K彎矩影響縱坐標(biāo)yK的物理意義是（C ）。A單位荷載的位置B截面K的位置C截面K的彎矩D A、C同時滿足 80機(jī)動法作靜定梁影響線的理論依據(jù)是（B ） A虛力原理B虛位移原理C位移互等定理D疊加原理L15、力法典型方程是根據(jù)以下哪個條件得到的（）C多余的約束處的位移協(xié)調(diào)條件L20、力法的基本體系是（）D幾何不變體系L22、力法典型方程中的系數(shù) 代表基本結(jié)構(gòu)在（）C Xj=1作用下產(chǎn)生的Xi方向的位移L48、力矩分配法的直接對象是（）A桿端彎矩Q9.求圖示梁鉸B兩側(cè)截面的相對轉(zhuǎn)角時，其虛設(shè)力狀態(tài)應(yīng)取圖（ ）。Q14、求圖示

5、結(jié)構(gòu)AB兩點的相對線位移，虛設(shè)力狀態(tài)為圖（）AS 8. 受彎桿件截面內(nèi)力有（ D ）。A. 彎矩B.剪力C軸力 D. A 、B 、CT4、圖乘法的假設(shè)為（）D同時滿足以上條件（直線、常量、直桿）T5、圖示簡支梁中間截面的彎矩為（）A ql2/8T6、圖示懸臂梁中間截面的彎矩為（）B ql2/8T7、圖示梁AB在所示荷載作用下A截面的剪力為（）A 2qlT8、圖示結(jié)構(gòu)AB桿件A截面的彎矩等于（）B Fpl上側(cè)受拉7.圖示結(jié)構(gòu)AB桿件A截面的剪力等于（ B ）。T9、圖示結(jié)構(gòu)的彎矩圖形狀應(yīng)為（）B T10、圖示多跨靜定梁的基本部分是（）A ABC部分T11、圖示多跨靜定梁的基本部分是（）A AB部

6、分T12、圖示結(jié)構(gòu)當(dāng)支座B有沉降時會產(chǎn)生（）C位移T24、圖示超靜定結(jié)構(gòu)的次數(shù)是（）B7T25、圖示結(jié)構(gòu)的超靜定次數(shù)是（）D4T27、圖示超靜定 結(jié)構(gòu)的超靜定次數(shù)是（）C576圖示超靜定結(jié)構(gòu)獨立結(jié)點角位移的個數(shù)是（ B ） A 2 B 3 C 4 D 5T32、圖示對稱結(jié)構(gòu)受反對稱荷載的作用，利用對稱性簡化后的一半結(jié)構(gòu)為（）A圖T33、圖示對稱結(jié)構(gòu)桿件EI為常量，利用對稱性簡化后的一半結(jié)構(gòu)為（）A圖T34、圖示對稱結(jié)構(gòu)受正對稱荷載作用，利用對稱性簡化后的半邊結(jié)構(gòu)為（）A圖T38、圖示超靜定結(jié)構(gòu)用位移法求解，結(jié)點角位移的個數(shù)是（）C4T39、圖示超靜定結(jié)構(gòu)獨立結(jié)點角位移的個數(shù)是（）B3T45、圖

7、示結(jié)構(gòu)桿件BA的B端轉(zhuǎn)動剛度Sba為（）C3T46、圖示結(jié)構(gòu)桿件BC的B端轉(zhuǎn)動剛度Sbc為（）D8T58、圖示梁中Fya的影響線為（）D圖T60、圖示梁A截面彎矩影響線是（）A圖T62、圖示振動體系的自由度數(shù)目為（）A1T63、圖示結(jié)構(gòu)中，除橫梁外各桿件EI=常數(shù)。質(zhì)量集中在橫梁上，不考慮桿件的軸線變形，體系振動自由度為（）A1T67、圖示體系的自振頻率w為（）C根號下6EI/（mh3）T70、圖示結(jié)構(gòu)中，使體系自振頻率w減小，可以（）C減小EIT72、圖示a、b兩體系的EI相同，其自振頻率wa與wb的關(guān)系（）D wa>wb82圖示簡支梁中間截面的彎矩為（ A ） A B C D 85圖

8、示對稱結(jié)構(gòu)EI = 常 數(shù) ，對稱軸穿過的截面C內(nèi)力應(yīng)滿足（B ） 87同一結(jié)構(gòu)，不考慮阻尼時的自振頻率為，考慮阻尼時的自振頻率為D，則（C ） A B C D 與的關(guān)系不確定W40、位移法典型方程的物理意義是（）A附加約束上的平衡方程W42、位移法基本方程中的自由項Fip，代表基本結(jié)構(gòu)在荷載單獨作用下產(chǎn)生的（）C第i個附加約束中的約束反力Y19、用力法計算超靜定結(jié)構(gòu)時，其基本未知量為（）D多余未知力Y8.用位移法計算超靜定結(jié)構(gòu)時，基本未知量的數(shù)目等于（ ）。 D.獨立的結(jié)點位移數(shù)Y23、用力法計算圖示結(jié)構(gòu)時，不能作為基本結(jié)構(gòu)的是圖（）A圖Y 3.用力法求解圖示結(jié)構(gòu)時，基本未知量的個數(shù)是（ 3

9、個 ）。 Y26、用力法求解圖示結(jié)構(gòu)時，基本未知量的個數(shù)是（）B6Y35、用位移法計算超靜定結(jié)構(gòu)時，基本未知量的數(shù)目與（）相等。 B. 剛結(jié)點數(shù)Y36、用位移法計算超靜定剛架時，獨立的結(jié)點角位移數(shù)目決定于（）C剛結(jié)點數(shù)Y37、用位移法求解圖示結(jié)構(gòu)時，基本未知量的個數(shù)是（）B3Y43、用力矩分配法計算超靜定結(jié)構(gòu)時，剛結(jié)點的不平衡力矩等于（）B附加剛臂中的約束反力矩Y44、與桿件的傳遞彎矩有關(guān)的是（）B傳遞系數(shù)Y50、一般情況下結(jié)點的不平衡力矩總等于（）A匯交于該結(jié)點的固定端彎矩之和Y52、影響線的縱坐標(biāo)是（）D指定截面的某一量值Y53、影響線的橫坐標(biāo)是（）D單位移動荷載的位置Y59、由基本附屬型

10、結(jié)構(gòu)的受力特點可知，附屬部分的內(nèi)力（反力）影響線在基本部分上（）A全為零83一般情況下結(jié)點的不平衡力矩等于（ D ） A固端彎矩 B傳遞彎矩 C分配彎矩 D附加剛臂中的約束反力矩Y1.用位移法計算圖示各結(jié)構(gòu)，基本未知量是兩個的結(jié)構(gòu)為（A ）。 Y4. 用力矩分配法計算結(jié)構(gòu)得到一個收斂的結(jié)果， 是因為（ D ）。A. 分配系數(shù)小于1 B. 分配結(jié)點之間傳遞系數(shù)小于1 D. A 和B 同時滿足Z21、在力法方程的系數(shù)和自由項中（）B 恒大于零Z41、在位移法計算中規(guī)定正的桿端彎矩是（）A繞桿端順時針轉(zhuǎn)動Z47、在力矩分配法中傳遞系數(shù)C與什么有關(guān)？（）D遠(yuǎn)端支承Z65、在結(jié)構(gòu)動力計算中，體系振動自由

11、度數(shù)n與質(zhì)點個數(shù)m的關(guān)系為（）D不確定Z73、在圖示結(jié)構(gòu)中，為使體系自振頻率w增大，可以（）C增大EIZ74、在圖示結(jié)構(gòu)中，使體系自振頻率w減小，可以（）C減小EI81在圖示結(jié)構(gòu)中，為使體系自振頻率增大，可以（C ） A增大B增大mC增大EID增大lC26、超靜定結(jié)構(gòu)的超靜定次數(shù)等于結(jié)構(gòu)的多余約束的數(shù)目。對C27、超靜定次數(shù)一般不等于多余約束的個數(shù)（錯）C40、超靜定結(jié)構(gòu)的內(nèi)力與材料的性質(zhì)無關(guān)。（錯）C41、超靜定結(jié)構(gòu)的內(nèi)力狀態(tài)與剛度有關(guān)。對C42、超靜定結(jié)構(gòu)由于支座位移可以產(chǎn)生內(nèi)力。對C91超靜定結(jié)構(gòu)的力法基本結(jié)構(gòu)是唯一的。（ × ） C17.超靜定結(jié)構(gòu)由于溫度變化可以產(chǎn)生內(nèi)力。（

12、 ）80. C超靜定結(jié)構(gòu)的力法基本結(jié)構(gòu)是唯一的。（ × ）D13. 當(dāng)AB 桿件剛度系數(shù)時， 桿件的B 端為固定支座。（ × ）D13、當(dāng)結(jié)構(gòu)中某個桿件的EI為無窮大時，其含義是這個桿件無彎曲變形。對D14、當(dāng)結(jié)構(gòu)中某個桿件的EA為無窮大時，其含義是這個桿件無軸向變形。對F96反映結(jié)構(gòu)動力特性的參數(shù)是振動質(zhì)點的振幅。（ × ）H18、桁架結(jié)構(gòu)在結(jié)點荷載作用下，桿內(nèi)只有剪力。（錯）H59、匯交于某結(jié)點各桿端的力矩分配系數(shù)之比等于各桿端轉(zhuǎn)動剛度之比。對M10、某荷載作用下桁架可能存在零桿，它不受內(nèi)力，因此在實際結(jié)構(gòu)中可將其去掉。（錯）J1、靜定結(jié)構(gòu)產(chǎn)生內(nèi)力的原因是荷載

13、作用。（對）J3、靜定多跨梁中基本部分、附屬部分的劃分與桿件的剛度有關(guān)。（錯）J4、靜定多跨梁中基本部分、附屬部分的確定與所承受的荷載有關(guān)。（錯）J6、基本附屬型結(jié)構(gòu)力的傳遞順序是從附屬部分到基本部分。對J15、靜定結(jié)構(gòu)的內(nèi)力與材料的性質(zhì)無關(guān)。對J16、靜定結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和反力與桿件的幾何尺寸有關(guān)。 對J17、計算受彎桿件時不考慮其軸向變形，則桿件軸力為0.（錯）J16.計算超靜定結(jié)構(gòu)的位移時，可以在力法的基本結(jié)構(gòu)上虛設(shè)力狀態(tài)。（ ）J63、靜定結(jié)構(gòu)剪力影響線是由直線段組成的。對J65、靜定結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和反力影響線是直線或者折線組成。對J74、結(jié)構(gòu)由于弱阻尼其自由振動不會衰減。（錯）J75、結(jié)構(gòu)的自

14、振頻率與干擾力無關(guān)。對J76、結(jié)構(gòu)的自振頻率與結(jié)構(gòu)中某桿件的剛度無關(guān)。（錯）J77、結(jié)構(gòu)動力計算中，振動體系的振動自由度等于質(zhì)點的數(shù)目。（錯）J82. 靜定多跨梁中基本部分、附屬部分的劃分與所承受的荷載無關(guān)。（ ）Q9、求桁架內(nèi)力時截面法所截取的隔離體包含兩個或兩個以上的結(jié)點。對R73、弱阻尼自由振動是一個衰減振動。對T2、圖示多跨靜定梁僅FD段有內(nèi)力。（錯）T7、圖示剛架，AB部分的內(nèi)力為0. 對T19、圖示懸臂梁截面A的彎矩值是ql2.（錯）T20、圖示梁AB在所示荷載作用下A截面的彎矩值為2ql2（錯）T21、圖示為剛架的虛設(shè)力狀態(tài)，按此力狀態(tài)及位移計算公式可求出A處的水平位移。（錯）T

15、22、圖示為梁的虛設(shè)力狀態(tài)，按此力狀態(tài)及位移計算公式可求出AB兩點的相對線位移。（錯）T23、圖示為剛架的虛設(shè)力狀態(tài)，按此力狀態(tài)及位移計算公式可求出A處的水平位移。對T24、圖示為梁的虛設(shè)力狀態(tài)，按此力狀態(tài)及位移計算公私可求出梁鉸B兩側(cè)面的相對轉(zhuǎn)角。對T25、圖示結(jié)構(gòu)的超靜定次數(shù)是n=3T29、同一結(jié)構(gòu)選不同的力法基本體系，所得到的力法方程代表的位移條件相同。（錯）T31、同一結(jié)構(gòu)的力法基本體系不是唯一的。對T32、同一結(jié)構(gòu)選不同的方法基本體系所得到的最后結(jié)果是相同的。 對T66、圖示影響線是A截面的彎矩影響線。對T67、圖示影響線中K點的豎坐標(biāo)表示P=1作用在K點時產(chǎn)生的K截面的彎矩。（錯）

16、T68、圖示結(jié)構(gòu)A截面剪力影響線在B處的豎標(biāo)為1. 對T69圖示簡支梁支座反力Fyb的影響線是正確的。（錯）T71、圖示體系有3個振動自由度（錯）T72、圖示結(jié)構(gòu)中，除橫梁外，各桿件EI=常數(shù)。不考慮桿件的軸向變形，則體系振動自由度數(shù)為178. 圖示為剛架的虛設(shè)力狀態(tài)，按此力狀態(tài)及位移計算公式可求出A處的轉(zhuǎn)角。（ × ） 79. 圖示結(jié)構(gòu)的超靜定次數(shù)是n=3。 （ ） 79. 圖示結(jié)構(gòu)的超靜定次數(shù)是n=3。 （ ）T 86圖示結(jié)構(gòu)A截面彎矩影響線在A處的豎標(biāo)為l。 （ × ） 89圖示結(jié)構(gòu)影響線的 AC 段縱標(biāo)為零 。（） 90圖示桁架結(jié)構(gòu)中不包括支座鏈桿，有5個桿件軸力為

17、0 。（×） 11.圖a為一對稱結(jié)構(gòu)作用對稱荷載，利用對稱性時簡化的半邊結(jié)構(gòu)如圖b所示。（ 對 ）15. W圖(a)對稱結(jié)構(gòu)受對稱荷載作用， 利用對稱性可簡化為圖(b) 來計算。（ ）P164 W 93圖示懸臂梁截面A的彎矩值是ql2。(×)L28、力法計算的基本體系不能是可變體系。對L35、力法典型方程是根據(jù)平衡條件得到的。（錯）L37、力法的基本方程使用的是位移條件，該方法只適用于解超靜定結(jié)構(gòu)。對L38、力法典型方程中的系數(shù)項 表示基本結(jié)構(gòu)在荷載作用下產(chǎn)生的沿X方向的位移。 對L39、力法典型方程的等號右端頂不一定為0. 對L53、力矩分配法適用于連續(xù)梁和有側(cè)移剛架。（

18、錯）連續(xù)梁和無結(jié)點線位移鋼架。L54、力矩分配法適用于所有超靜定結(jié)構(gòu)的計算（錯）N55、能用位移法計算的結(jié)構(gòu)就一定能用力矩分配法計算。（錯）W43、溫度改變在靜定結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的內(nèi)力與剛度的絕對值有關(guān)。對W45、位移法典型方程中的主系數(shù)恒為正值，副系數(shù)恒為負(fù)值。（錯）W46、位移法的基本體系是一組單跨超靜定梁。對W47、位移法可用來計算超靜定結(jié)構(gòu)也可用來計算靜定結(jié)構(gòu)。 對43. 溫度改變在靜定結(jié)構(gòu)中不引起內(nèi)力；溫度改變在超靜定結(jié)構(gòu)中引起內(nèi)力。 （）44. W14. 溫度變化時靜定結(jié)構(gòu)中的桿件發(fā)生變形。（ ）W48、位移法的基本結(jié)構(gòu)不是唯一的。（錯）W49、位移法的基本結(jié)構(gòu)是超靜定結(jié)構(gòu)。對W52、位移法的基本未知量與超靜定次數(shù)有關(guān)，位移法不能計算靜定結(jié)構(gòu)。（錯）W64、彎矩影響線豎坐標(biāo)的量綱是長度。對W92位移法典型方程中的自由項是外因作用下附加約束上的反力。（ ）Y5、一般來說靜定多跨梁的計算是先計算基本部分后計算附屬部分。（錯）Y8、用平衡條件能求出全部內(nèi)力的結(jié)構(gòu)是靜定結(jié)構(gòu)。對Y33、用力法計算超靜定結(jié)構(gòu)，選取的基本結(jié)構(gòu)不同，則典型方程中的系數(shù)和自由項數(shù)值也不同。對Y36、用力法計算時，多余未知力由位移條件來求，其它未知力由平衡條件來求。對Y44、由于支座位移超靜定結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的內(nèi)力與剛度的絕對值有關(guān)。對Y