催化裂化催化劑在立管中的流動(dòng)

1、催化裂化催化劑在管線中的流動(dòng)催化裂化催化劑在管線中的流動(dòng) 保持催化裂化裝置平穩(wěn)操作的三個(gè)主要方面： 1.保證良好的氣固流化狀態(tài)，提高氣固接觸效率，強(qiáng)化反應(yīng)和再生過程。 2.確保催化劑正常循環(huán)，使催化劑在系統(tǒng)中能順暢的、平穩(wěn)的、按生產(chǎn)所要求的催化劑循環(huán)量，連續(xù)不斷的進(jìn)行輸送。催化劑的輸送不僅與所使用的原料、催化劑物性有關(guān)，同時(shí)還輸送管線的結(jié)構(gòu)、松動(dòng)給風(fēng)（汽）量、操作者水平高低等因素密切相關(guān)。若某一環(huán)節(jié)運(yùn)用不當(dāng)，輕者會(huì)造成局部橋，降低處理量。嚴(yán)重者也會(huì)造成切斷進(jìn)料，甚至出現(xiàn)事故。 3 .要保證催化劑回收系統(tǒng)操作穩(wěn)定壓力平衡合理 。第一節(jié)第一節(jié) 不同類型的催化劑流動(dòng)性能不同類型的催化劑流動(dòng)性能 目前

2、FCC裝置使用的催化劑可分為三種： 小比重催化劑（堆積密度約600 700kg/m3） 大比重催化劑（堆積密度在800900kg/m3） 混合催化劑（由不同比例的大、小比重催化劑混合構(gòu)成）。 大比重催化劑具有比表面積小、孔容小、堆積比重大、磨損少、活性高等特點(diǎn)。但大比重催化劑通常會(huì)帶來一些流化工程的新問題。如在冷模試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)，大比重催化劑的流動(dòng)性能不如小比重催化劑。 物理性能差異：物理性能差異： 大比重催化劑接近B類粒子，休止角大，脫氣快其流動(dòng)性能不如小比重催化劑冷模試驗(yàn)現(xiàn)象冷模試驗(yàn)現(xiàn)象: :在同一裝置中，裝入相同料位高度的催化劑大比重催化劑流化起來風(fēng)壓需0.03MPa，而小比重催化劑只需0.

3、012MPa。當(dāng)主風(fēng)量為240Nm3/h（0.265m/s)，大比重催化劑在流化床內(nèi)分層下落像塌方一樣，一段一段地流化，直至全部塌完，方使流化床里的催化劑全部流化起來。小比重催化劑，當(dāng)風(fēng)量在160 Nm3/h （0.177m/s),一次就流化起來。因此說小比重催化劑是容易流化的。流化以后，兩種催化劑在流化床中形成的狀態(tài)不一樣，在相同流化氣量下，大比重催化劑所形成的流化床稀密相床界面很明顯，氣泡在密相里較大，而小比重催化劑形成的流化床床界面較模糊，密相床里氣泡直徑較小。 循環(huán)管錐斗提升管圖6-1-1 小密度催化劑 經(jīng)錐斗流動(dòng) 用小比重催化劑時(shí)，經(jīng)過錐斗的催化劑無論循環(huán)量大或小，催化劑均能保持穩(wěn)定

4、的連續(xù)流動(dòng)。大比重催化劑經(jīng)過氣控錐斗時(shí)的流動(dòng)不象小比重催化劑流動(dòng)具有連續(xù)性，而是一股一股的流動(dòng)，有時(shí)在兩股流動(dòng)中間也伴有少量催化劑流動(dòng)。圖6-1-2 大密度催化劑 經(jīng)錐斗流動(dòng)提升管循環(huán)管圖6-1-2 大密度催化劑 經(jīng)錐斗流動(dòng)提升管錐斗循環(huán)管空a b圖6-2-1 在立管中鼓泡流化流動(dòng)形式 (a)乳化相氣體向上氣泡氣體向上總的氣體向上（ ）乳化相氣體向下氣泡氣體向上總的氣體向上 ( )乳化相氣體向下氣泡氣體向上總的氣體向下 ( )乳化相氣體向下氣泡氣體向下總的氣體向下 固體顆粒依靠重力自上而下的流動(dòng)，由壓力較低向壓力較高處流動(dòng)稱為負(fù)壓差流動(dòng)，如旋風(fēng)分離器料腿、待生立管、再生立管中氣固兩相流就屬這種

5、型式。相反，固體顆粒由壓力較高向壓力較低處流動(dòng)稱為正壓差流動(dòng)，移動(dòng)床、提升管中氣固兩相流屬于這種情況。 在充氣條件下，催化劑的流動(dòng)依充氣量的不同其流動(dòng)型式也不一樣，但總的來說，立管中固體向下流動(dòng)基本上有兩種流型，一種為流化流動(dòng)，也叫充氣流動(dòng)，其固體呈流化狀態(tài)，即固體顆粒懸浮在氣體中；另一種為非流化流動(dòng)又稱粘附滑移流動(dòng)或移動(dòng)床流動(dòng)。 第三節(jié)第三節(jié) 催化劑在立管中實(shí)際流型催化劑在立管中實(shí)際流型 3.1 再生立管和斜管中催化劑的流型： 一般來講，工業(yè)生產(chǎn)中立管和斜管中均為流化流動(dòng)，但是，在特殊情況下，也會(huì)產(chǎn)生粘附滑移流動(dòng)，具體情況分述如下：對(duì)于流化流動(dòng)，滑閥以上的立管和斜管，催化劑向下流動(dòng)，伴隨著有

6、氣泡或氣體流股向上運(yùn)動(dòng)，試驗(yàn)表明，無論在充氣條件下或脫氣條件下均是如此。隨著閥開度的不同，催化劑循環(huán)量不同。當(dāng)催化劑循環(huán)量較小時(shí)，向上運(yùn)動(dòng)的氣泡直徑也小，氣泡個(gè)數(shù)多，氣泡頻率也小，隨著催化劑循環(huán)量增加，氣泡直徑加大。氣泡頻率增加，當(dāng)催化劑循環(huán)量大到某一值后，在斜管中出現(xiàn)了1/3斜管為氣體流股，此時(shí)，催化劑向下運(yùn)動(dòng)的速度大大高于有氣泡時(shí)催化劑向下運(yùn)動(dòng)的速度，從而使催化劑循環(huán)量增大，見圖6-3-1d，由于催化劑運(yùn)動(dòng)速度加快，在本試驗(yàn)裝置條件下，催化劑可以直接沖到立管管壁上，然后折轉(zhuǎn)向下，在立管與斜管交接處，會(huì)形成一個(gè)旋渦區(qū)。 在有脫氣管（或罐）的情況下，與無脫氣管比較，試驗(yàn)中可以看到，有脫氣管時(shí)斜

7、管中的氣泡遠(yuǎn)小于無脫氣管時(shí)斜管中的氣泡，而且，有脫氣管時(shí)，氣泡個(gè)數(shù)明顯增多，因此，催化劑的流動(dòng)較平穩(wěn)。 在閥以下催化劑的流型見圖6-3-1，可以看出，當(dāng)催化劑循環(huán)量較小時(shí)，催化劑以倒錐形、依靠重力向下流動(dòng)，在整個(gè)立管中催化劑基本上處于管中心，見圖6-3-1a，在入提升管的斜管中，催化劑由重力流動(dòng)遇到斜管的阻力后，沿斜管呈拋物線的高度隨催化劑循環(huán)量的增加而增高，它可以是1/3管徑，1/2，和2/3，以及滿管，無論那種情況，在管底部的催化劑都沿管壁向下滑動(dòng)。隨著催化劑循環(huán)量的增加，通過閥的催化劑不再全部在管中心。而是一側(cè)多，另一側(cè)少，沿管壁向下作重力流動(dòng)，隨著循環(huán)量增加該空間越來越小，即越接近閥下

8、部見圖6-3-1a 、b、 c、 d 。試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)，在個(gè)別情況下的瞬間，在閥以下也出現(xiàn)過滿管情況，但隨即消失。 ssss圖6-3-1 再生斜管與立管中催化劑流型再生器再生器再生器再生器提升管提升管提升管提升管2(b) W=23.8kg/m.s2(b) W=63.1kg/m.s2(b) W=196kg/m.s2(b) W=38.3kg/m.s 由催化裂化工藝設(shè)計(jì)資料可知，流化流動(dòng)和粘附滑移流動(dòng)最大流率分別為：流化流動(dòng)時(shí)為3570T/m2.h；粘附滑移流動(dòng)46T/m2.h。 本實(shí)驗(yàn)測(cè)得的粘附滑移流動(dòng)最大循環(huán)速率為19.1T/m2.h，由上述數(shù)值計(jì)算，兩種流型不同最大循環(huán)速率差77.6倍186.9倍

9、。由此可見，在生產(chǎn)中掌握催化劑的流型是非常重要的。257圖6-3-2 斜管中催化劑向下滑移在 管壁上形成的催化劑波紋圖6-3-3 不同循環(huán)量下循環(huán)管中催化劑的流型(a)(b)(c)(d)(e)3.33.3 催化劑在快分頭和旋風(fēng)分離器中的流動(dòng)： 三葉型快分頭：圖6-3-9 三葉漿快分結(jié)構(gòu)圖6-3-10 氣固混合物流型環(huán)室提升管端部圖6-3-12 葉間器 壁催化劑粘附圖圖6-3-13 旋風(fēng)器內(nèi)流場(chǎng)分布圖01234567891011121315140180 100 V/(m/s) R徑深/mm(a) 0-180切向速度分布 0 200 100 75 50 2500000000 25 50 75 10

10、0 200 0(b) 90-270切向速度分布 R徑深/mm V/(m/s) 100270908761410111200250500圖6-3-14 料腿中密 相料面高度 圖6-3-15 料腿四區(qū)流動(dòng)模型 三葉型快分頭的情況下，旋分器以上的空間不需要很大。由此還可以推論，工業(yè)生產(chǎn)中，沉降器內(nèi)均設(shè)有3-5組旋分器。那么，每組旋分器入口會(huì)形成一個(gè)氣固混合物流股。工業(yè)生產(chǎn)中的沉降器旋分器以上的空間可以大大降低，以減少基建投資。圖6-3-17 沉降器 頂氣固流動(dòng) 6 5 4 3 2 0100200300圖6-3-18 升氣管中催化劑流型料面高度H/m/(kg/m s)2sW60/4060/32(a)開始

11、進(jìn)入提升管(b)轉(zhuǎn)料后期(c)正常提升及料封圖6-3-22 提升管及下部循環(huán)管中的催化劑流動(dòng)h2脫氣管擋板三密相湍流床快速床33h圖6-3-23 淹溢結(jié)構(gòu)流型2（a）（b）圖6-4-2 不加松動(dòng)點(diǎn)時(shí)催化劑的流動(dòng)氣體脫空#1#2#3#4#5 圖 6-4-3 一般來講：斜管部分氣泡多、直徑小對(duì)催化劑的流動(dòng)是有利的。當(dāng)催化劑循環(huán)強(qiáng)度較大，氣泡數(shù)量減到一定程度，首先在斜管部分由流化流動(dòng)變?yōu)轲じ交屏鲃?dòng)。其轉(zhuǎn)變過程為：催化劑循環(huán)強(qiáng)度增加，催化劑突然加速下滑，它擊碎了斜管中所有的大氣泡，形成一連串幾乎直徑相同，分布均勻的小氣泡，剎時(shí)每個(gè)小氣泡又被下滑的催化劑壓縮成梭狀氣室，此時(shí)催化劑和氣體同向下運(yùn)動(dòng)，且呈

12、跳躍流動(dòng)，這時(shí)已形成黏附滑移流動(dòng)。催化劑流型轉(zhuǎn)變過程見圖6-4-7。一般在黏附滑移流動(dòng)時(shí)，看不到明顯的氣泡。大氣泡小氣泡 （原地振動(dòng)）梭狀氣室圖6-4-7 由流化流動(dòng)轉(zhuǎn)變?yōu)檎掣交屏鲃?dòng)過程4.3 立管中輸送催化劑出現(xiàn)“架橋”的條件及疏通措施 架橋的出現(xiàn)是輸送催化劑非正常工作狀態(tài)，迄今為止對(duì)架橋尚無明確的定義，為了文章敘述方便，這里給架橋下一定義：在垂直立管或斜管向下輸送催化劑時(shí)，管內(nèi)催化劑正常流動(dòng)被破壞，出現(xiàn)了催化劑梗塞、氣節(jié)等，梗塞處雖有催化劑慢速塌落或有少量催化劑流動(dòng)，但催化劑的流率遠(yuǎn)小于正常流動(dòng)時(shí)的流率。梗塞處上部的催化劑堆積密度不斷增大，而下部無料，此時(shí)不能自行疏通，此現(xiàn)象定義為架橋。

13、4.3.1 架橋形成的原因 形成架橋的原因是很復(fù)雜的。目前尚無成熟的計(jì)算公式來判別，錯(cuò)綜復(fù)雜的臨界條件也不能說清楚。一般用相對(duì)速度 來解釋流動(dòng)破壞的原因。當(dāng)相對(duì)速度usl過小時(shí)流動(dòng)過程由流化流動(dòng)過渡到黏附滑移流動(dòng)，顯然這里只能解釋流型的變化，必須在此基礎(chǔ)配有其它條件才能形成架橋。經(jīng)過實(shí)驗(yàn)找出以下幾個(gè)條件： a a.流化床層的變化引起循環(huán)管線架橋，實(shí)驗(yàn)中將床層表觀氣速由1.619m/s突然降至1.08 m/s，當(dāng)循環(huán)強(qiáng)度為404t/m2.h時(shí)，循環(huán)管中催化劑立即架橋。若上述條件下表觀氣速由1.619 m/s分8次逐級(jí)降至1.036 m/s，降完10分鐘才產(chǎn)生架橋。1sgsLuuu b.不正確的通

14、入松動(dòng)風(fēng)和松動(dòng)點(diǎn)設(shè)計(jì)不合理引起架橋：眾所周知，通入松 動(dòng)風(fēng)會(huì)使循環(huán)管線內(nèi)料面升高，當(dāng)料面超過變徑處一定高度就會(huì)引起架橋。若料面在變徑處以下時(shí)，相對(duì)來講是不易架橋的。如在實(shí)驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)，循環(huán)強(qiáng)度為222.9kg/m2.s，松動(dòng)風(fēng)量為0.2Nm3/h，料面高2.0米。若松動(dòng)風(fēng)量改為1.0 Nm3/h。，料面高則為8米。超過了變徑則引起架橋。在通入松動(dòng)風(fēng)時(shí)，某一點(diǎn)通 入的風(fēng)量不可過高，否則會(huì)形成氣節(jié)，妨礙催化劑的流動(dòng)也易引起架橋。 c.在斜管輸送催化劑時(shí)，靠近提升管連接處以上一定范圍內(nèi)不能通入松動(dòng)風(fēng)，否則易引起架橋。 d.系統(tǒng)中壓力波動(dòng)，也就是說瞬間壓力平衡遭到破壞，也是造成架橋的原 因。 e.循環(huán)管線

15、設(shè)計(jì)不合理：如變徑過大，拐彎多，管徑小，在某一條件下產(chǎn)生了強(qiáng)約束流動(dòng)，是引起架橋的條件之一。在實(shí)際生產(chǎn)裝置中，特別是老裝置改造，因場(chǎng)地限制和工藝要求引出上述問題，必須采取相應(yīng)的措施，方可保證催化劑流動(dòng)正常。 f.一定通氣量下，催化劑循環(huán)強(qiáng)度較低時(shí)，也容易發(fā)生架橋，這主要因?yàn)橥膺^量所造成的。4.3.2 架橋的型式按架橋出現(xiàn)的位置分：有的出現(xiàn)在直管段，見圖6-4-8-a，有的在變徑處或管線拐彎處架橋見圖6-4-8-c、e、f。這是極易出現(xiàn)架橋的地方，當(dāng)架橋剛形成時(shí)，都有一段脫空段，不過它較直管架橋的脫空段長(zhǎng)。本實(shí)驗(yàn)時(shí)為8001000毫米。（a）（b）（c）（d）（e）（f）（g）圖6-4-8 架

16、橋形式4.3.4 架橋的消除4.4 立管中催化劑流動(dòng)松動(dòng)問題 保持催化劑在立管或斜管中按預(yù)定方向，穩(wěn)定地流動(dòng)，不出現(xiàn)波動(dòng)、失流、倒流，在立管上設(shè)置一定數(shù)量地松動(dòng)點(diǎn)，對(duì)不同的松動(dòng)點(diǎn)通入適量的松動(dòng)風(fēng)實(shí)屬必要。4.4.1 敏感松動(dòng)點(diǎn)和一般松動(dòng)點(diǎn) 在以往的工程設(shè)計(jì)和生產(chǎn)操作中，沒有明確提出敏感松動(dòng)點(diǎn)這一說法，而只統(tǒng)稱為松動(dòng)點(diǎn)。實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)：在控制閥上不加松動(dòng)點(diǎn)，催化劑則不能很好地流動(dòng)，由此可見此處的松動(dòng)點(diǎn)是很關(guān)鍵的。除此之外，另一個(gè)對(duì)催化劑流動(dòng)影響較大的松動(dòng)點(diǎn)為1#松動(dòng)點(diǎn)（管線變徑處的松動(dòng)點(diǎn)），實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，當(dāng)催化劑循環(huán)強(qiáng)度稍大一些時(shí)，若1#松動(dòng)點(diǎn)不通風(fēng)，則很快會(huì)發(fā)生架橋，故這個(gè)松動(dòng)點(diǎn)也是很重要的，屬敏感松動(dòng)

17、點(diǎn)。對(duì)于1#松動(dòng)點(diǎn)的位置，在文獻(xiàn)5中介紹，應(yīng)加在變徑處以下，愈接近變徑處愈好。為了證實(shí)該說法，我們?cè)谧儚教幧舷?00毫米處各加了一個(gè)松動(dòng)點(diǎn)，考證應(yīng)在變徑處以上還是在變徑處下為好。實(shí)踐證明應(yīng)在變徑處以上好。在管線拐彎處不同位置作了松動(dòng)點(diǎn)位置的試驗(yàn)，證明該處的松動(dòng)點(diǎn)對(duì)催化劑的流動(dòng)也是至關(guān)重要的，因此將管線拐彎處，變徑處以及滑閥以上的松動(dòng)點(diǎn)確定為敏感松動(dòng)點(diǎn)，除此之外的松動(dòng)點(diǎn)視為一般松動(dòng)點(diǎn)。4.4.2 松動(dòng)點(diǎn)位置的設(shè)置： 根據(jù)對(duì)立管、斜管、松動(dòng)點(diǎn)位置的試驗(yàn)結(jié)果分析認(rèn)為，松動(dòng)點(diǎn)位置的設(shè)置應(yīng)考慮以下幾點(diǎn)。 1)在立管變徑段以上應(yīng)設(shè)置一松動(dòng)點(diǎn)，該點(diǎn)愈接近變徑段愈好，該點(diǎn)比設(shè)置在變徑段以下愈接近變徑段為優(yōu)越；

18、 2)垂直立管上松動(dòng)點(diǎn)的間距為44.5米，同時(shí)也要根據(jù)催化劑的物理性質(zhì)有所變化； 3)垂直立管較長(zhǎng)時(shí)，在其底部0.60.7米需要設(shè)一個(gè)松動(dòng)點(diǎn)； 4)在管線拐彎處應(yīng)考慮設(shè)一個(gè)松動(dòng)點(diǎn)，以在管線拐彎處以上0.3米為好，正對(duì)管中心設(shè)松動(dòng)點(diǎn)效果不佳； 5)斜管底部1.5米范圍內(nèi)不得設(shè)松動(dòng)點(diǎn)，因?yàn)樵诖朔秶鷥?nèi)通入松動(dòng)風(fēng)（汽），將會(huì)使催化劑流動(dòng)不暢。 目前工業(yè)生產(chǎn)裝置上松動(dòng)點(diǎn)間距都較小，從0.73米，一般在2米左右。松動(dòng)點(diǎn)多并不一定合適，這一點(diǎn)應(yīng)引起設(shè)計(jì)和操作者的足夠重視。國(guó)外資料給出松動(dòng)點(diǎn)最大間距公式為： （6-4-7）式中：Hd松動(dòng)點(diǎn)最大間距,m s催化劑骨架密度, T/m3 1立管頂部催化劑密度, T/

19、m3 2立管內(nèi)允許催化劑最大密度, T/m3 p立管壓力, MPa按（6-4-7）式計(jì)算出的松動(dòng)點(diǎn)最大間距為2.84米。 212221*15. 2sssdpH4.4.3 松動(dòng)的通氣量： 1930年Holldriflow 和Thermofor的流化裝置中采用了一個(gè)移動(dòng)床料腿，在料腿上設(shè)有蒸汽吹氣口，這是最早的一種立管，使通入的蒸汽必須保證向上流的阻力降大于向下流的阻力降，以使蒸汽向下流動(dòng)，防止油氣沿立管反竄。 1962年劍橋大學(xué)Donchwerts教授論證了這一現(xiàn)象，如果塌落床連續(xù)移出物料且通入的蒸汽量能使立管中的固體處于流化狀態(tài)，立管的輸送能力將大大提高。 流化床流動(dòng)時(shí)固體速度大于氣體速度，氣

20、體在下流過程中被壓縮，因此，氣體速度相應(yīng)降低，使立管中的固體密度增加，為了保持流化床向下流動(dòng)和具有較大的流動(dòng)能力，必須通入適量的氣（汽），理論上講，氣體被壓縮多少量相應(yīng)的就通入多少氣體量。通入氣體量較少，達(dá)不到松動(dòng)的目的即抵消不了氣體被壓縮的影響，特別是立管較長(zhǎng)時(shí)尤為嚴(yán)重，通氣量過多，氣泡不僅妨礙和限制固體流率，而且由于氣泡的聚并氣泡直徑大到與立管直徑相同時(shí)，完全可以阻止固體流動(dòng)。所以，通氣量不能過多也不能太少。許多研究者給出了適量的通氣量。 對(duì)于低密度和松散的固體，單位長(zhǎng)度壓降較低的立管中，只需加入少量的松動(dòng)氣，如果立管的密度保持恒定，Zenz建議每30.5米（100ft）的立管需通入氣量為

21、24Nm3/t固體，另一個(gè)松動(dòng)氣量的表達(dá)式為： （6-4-8） 式中：Q松動(dòng)氣加入量, m3/h wc 催化劑流量, t/h B 催化劑視密度,t/m3 T 溫度, K HP 立管長(zhǎng)度,米 管內(nèi)催化劑空隙率 近似數(shù)值是11.5 N m3/100米/t（催化劑）THwQpBc/8 .611 經(jīng)大量實(shí)驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)：，松動(dòng)氣總量與立管長(zhǎng)度（L）、管徑（D）、和催化劑循環(huán)量（ws）密切相關(guān)，可用式6-4-9 表示： （6-4-9）試驗(yàn)數(shù)據(jù)回歸得： Q （6-10）).(DLwfQs)()(ln2cLBDwks 第六節(jié) 工業(yè)立管流動(dòng)問題剖析6.1 工業(yè)立管流動(dòng)問題 6.2.1 立管松動(dòng)問題 1987年試運(yùn)

22、期間美國(guó)SW公司提出的操作指標(biāo)見表6-6-3，立管結(jié)構(gòu)和松動(dòng)點(diǎn)見圖6-6-2。 從表6-6-3 可以看出，SW公司使用的松動(dòng)風(fēng)量無論設(shè)計(jì)值和試運(yùn)使用值各點(diǎn)給風(fēng)量相同，按表6-6-3給的值開工很長(zhǎng)時(shí)間，二再立管都不能正常流動(dòng)，可見松動(dòng)風(fēng)量有問題。 這是因?yàn)樗麄儧]能將敏感松動(dòng)點(diǎn)和一般松動(dòng)點(diǎn)加以區(qū)別所致。另外按前述的松動(dòng)點(diǎn)設(shè)置原則，A32不應(yīng)當(dāng)通入松動(dòng)風(fēng)而他們給了大量的風(fēng)（蒸汽）。也不利于催化劑流動(dòng)。應(yīng)當(dāng)指出的是AA12，這里加了松動(dòng)風(fēng)就使一些問題難于理解，弄不清楚是應(yīng)當(dāng)充氣對(duì)還是脫氣。若這里加了松動(dòng)點(diǎn)只能使斜管到脫氣罐的孔口變成強(qiáng)約束流動(dòng)，對(duì)流動(dòng)也是不利的。 從表6-6-3中還可以看出，他們的給風(fēng)量忽高忽低，似乎可以任意給松動(dòng)風(fēng)，其結(jié)果恰恰相反，使催化劑在立管中不能很好的流動(dòng)。脫氣缸二再生器松動(dòng)風(fēng)環(huán)提升管AA18AA19AA20AA21AA2