橋梁設(shè)計(jì)計(jì)算書

1、2）預(yù)應(yīng)力鋼筋布置（1）跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置后張法預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力管道布置應(yīng)符合公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）中的有關(guān)構(gòu)造要求。參考已有的設(shè)計(jì)圖紙并按公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）中的構(gòu)造要求，對(duì)跨中截面的預(yù)應(yīng)力鋼筋進(jìn)行初步布置如圖（2）錨固面鋼束布置為使施工方便，全部3 束預(yù)應(yīng)力鋼筋均錨于梁端。這樣布置符合均勻分散的原則，不僅能滿足張拉的要求，而且N1、N2 在梁端均彎起較高，可以提供較大的預(yù)剪力。（3）其它截面鋼束位置及傾角計(jì)算鋼束彎起形狀、彎起角及其彎曲半徑采用直線段中接圓弧曲線段的方式彎曲；為使

2、預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力垂直作用于錨墊板，N1、N2 和N3 彎起角均取7°；各鋼束的彎曲半徑為： =40000mm；=25000mm；=15000mm。鋼束各控制點(diǎn)位置的確定N3號(hào)束，其彎起布置如圖由確定導(dǎo)線點(diǎn)距錨固點(diǎn)的水平距離 由確定彎起點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離 所以彎起點(diǎn)至錨固點(diǎn)的水平距離為 則彎起點(diǎn)至跨中截面的水平距離為 根據(jù)圓弧切線的性質(zhì)，圖中彎止點(diǎn)沿切線方向至導(dǎo)線點(diǎn)的距離與彎起點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離相等，所以彎止點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離為 故彎止點(diǎn)至跨中截面的水平距離為 同理可計(jì)算N1、N2的控制點(diǎn)位置，將各鋼束的控制參數(shù)匯總于下表中表-24鋼束號(hào)升高值c（mm）彎起角（）彎起半徑R(m

3、m)支點(diǎn)至錨固點(diǎn)的水平距離d（mm）彎起點(diǎn)距離跨中截面水平距離（mm彎止點(diǎn)距離跨中截面水平距離（mm）N1100083500025513846254N270082500029728097739N340081500033971359223 各截面鋼束位置及其傾角計(jì)算計(jì)算N3號(hào)鋼束上任一點(diǎn)離梁底距離及該點(diǎn)處鋼束的傾角，式中為鋼束起彎前重心至梁底的距離，；為點(diǎn)所在計(jì)算截面處鋼束位置的升高值。 計(jì)算時(shí)首先判斷出點(diǎn)所在處的區(qū)段，然后計(jì)算及當(dāng)時(shí)，點(diǎn)位于直線段還未彎起， ，故。當(dāng)時(shí)，點(diǎn)位于圓弧彎起段，按下式計(jì)算及 當(dāng)時(shí), 點(diǎn)位于靠近錨固端的直線段，此時(shí)，按下式計(jì)算及 各截面鋼束位置及傾角計(jì)算值見下表表-25

4、計(jì)算截面鋼束標(biāo)號(hào)（mm）（mm）（mm） (度)mm（mm）跨中截面N11124873小于0鋼束尚未彎起00100N244723046N370362436截面N111248736003>48737348448N2447230460<1643<30463.7749.2149N370362436小于0鋼束尚未彎起00100支點(diǎn)截面N1112487312118>4873710671167N2447230467758>30467766866N3703618275194>束平彎段的位置及平彎角N1、N2、N3 三束預(yù)應(yīng)力鋼絞線在跨中截面布置在同

5、一水平面上，而在錨固端三束鋼絞線則都在肋板中心線上，為實(shí)現(xiàn)鋼束的這種布筋方式，N2、N3 在主梁肋板中必須從兩側(cè)平彎到肋板中心線上，為了便于施工中布置預(yù)應(yīng)力管道，N2、N3 在梁中的平彎采用相同的形式，其平彎位置如圖下圖。平彎段有兩段曲線弧，每段曲線弧的彎曲角為。 3)非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積估算及布置首先按照公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）中公式（5.2.2-1）和公式（5.2.3-2）在不考慮預(yù)應(yīng)力鋼筋作用的情況下估算截面的受壓區(qū)高度x，然后按照公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）中公式（5.2.2-2）、公式（5.2.3-1）

6、、公式（5.2.3-3）結(jié)合已知的預(yù)應(yīng)力鋼筋用量估算普通鋼筋的用量（1）按構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)要求估算非預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量在確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量后，非預(yù)應(yīng)力鋼筋根據(jù)正截面承載能力極限狀態(tài)的要求來(lái)確定。設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力點(diǎn)到截面底邊的距離為80mm，則有 先假定為第一類T 形截面，由公式計(jì)算受壓區(qū)高度x： 求得 則根據(jù)正截面承載力計(jì)算需要的非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積為 采用4根直徑為22mm 的HRB400 鋼筋，提供的鋼筋截面面積為。在梁底布置成一排如圖其間距為100mm，鋼筋重心到底邊的距離為45mm。（六）、 主梁截面幾何特性計(jì)算后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁主梁截面幾何特性應(yīng)根據(jù)不同的受力階段分別

7、計(jì)算。本示例中的T 形梁從施工到運(yùn)營(yíng)經(jīng)歷了如下三個(gè)階段。（1）主梁預(yù)制并張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋主梁混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的90后，進(jìn)行預(yù)應(yīng)力的張拉，此時(shí)管道尚未壓漿，所以其截面特性為計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋影響（將非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算為混凝土）的凈截面，該截面的截面特性計(jì)算中應(yīng)扣除預(yù)應(yīng)力管道的影響，T 梁翼板寬度為2080mm。（2）灌漿封錨，主梁吊裝就位并現(xiàn)澆20mm濕接縫。預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉完成并進(jìn)行管道壓漿、封錨后，預(yù)應(yīng)力鋼筋能夠參與截面受力。主梁吊裝就位后現(xiàn)澆20mm 濕接縫，但濕接縫還沒(méi)有參與截面受力，所以此時(shí)的截面特性計(jì)算采用計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面，T 梁翼板寬度仍為2080mm。（3）橋

8、面、欄桿及人行道施工和運(yùn)營(yíng)階段橋面濕接縫結(jié)硬后，主梁即為全截面參與工作，此時(shí)截面特性計(jì)算采用計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面，T 梁翼板有效寬度為2100mm截面幾何特性的計(jì)算可以列表進(jìn)行，以第一階段跨中截面為例列下表，同理，可求得其它受力階段控制截面幾何特性如表所示表-26第一階段跨中截面幾何性質(zhì)計(jì)算表分塊名稱分塊面積重心至梁頂距離對(duì)梁頂邊的面積矩自身慣性矩截面慣性矩混凝土全截面658.2456.26274.703-3.90.0105非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積175514.99-1100.710.350預(yù)留管道面積1700-19.627-1045.7-12.624凈截面面積272.439

9、注：；查公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）表3.2.4, 查公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）表3.1.4。表-27第二階段跨中截面幾何性質(zhì)計(jì)算表分塊名稱分塊面積重心至梁頂距離對(duì)梁頂邊的面積矩自身慣性矩截面慣性矩混凝土全截面658.2456.26274.70313.40.124非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積175514.99-1083.410.027總截面面 積284.854注：；查公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）表3.2.4, 查公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）表

10、3.1.4。表-28第三階段跨中截面幾何性質(zhì)計(jì)算表分塊名稱分塊面積重心至梁頂距離對(duì)梁頂邊的面積矩自身慣性矩截面慣性矩混凝土全截面（包括濕接縫）696.0655.8456.46275.213.40.125非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積175514.99-1085.810.072凈截面面積285.397注：；查公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）表3.2.4, 查公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）表3.1.4。表-29 各控制截面不同階段的截面幾何特性匯總表受力階段計(jì)算截面階段1：孔道壓漿前跨中截面690.2654.31145.71045.7

11、272.4394.1642.3782.605L/4截面690.2654.31145.71045.7272.4394.1642.3782.605支點(diǎn)截面690.2654.31145.71045.7272.4394.1642.3782.605階段2：管道結(jié)硬后至濕接縫結(jié)硬前跨中截面701.4671.61128.4456.8284.8544.2412.5246.236L/4截面701.4671.61128.4456.8284.8544.2412.5246.236支點(diǎn)截面701.4671.61128.4456.8284.8544.2412.5246.236階段3：濕接縫結(jié)硬后跨中截面704.5669.

12、21130.8461.6285.3974.2552.5186.168L/4截面704.5669.21130.8461.6285.3974.2552.5186.168支點(diǎn)截面704.5669.21130.8461.6284.3974.2552.5186.168（七）、持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算1）正截面承載力計(jì)算一般取彎矩最大的跨中截面進(jìn)行正截面承載力計(jì)算。（1）求受壓區(qū)高度先按第一類T 形截面梁，濕接縫參與受力，略去構(gòu)造鋼筋影響，由式計(jì)算混凝土受壓區(qū)高度 受壓區(qū)全部位于翼緣板內(nèi)，說(shuō)明確實(shí)是第一類T 形截面梁。（2）正截面承載力計(jì)算跨中截面的預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置見圖和圖，預(yù)應(yīng)力鋼

13、筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點(diǎn)到截面底邊距離為所以梁跨中截面彎矩組合設(shè)計(jì)值。截面抗彎承載力由式 跨中截面正截面承載力滿足要求。2）斜截面承載力計(jì)算（1）斜截面抗剪承載力計(jì)算預(yù)應(yīng)力混泥土簡(jiǎn)支梁應(yīng)對(duì)按規(guī)定需要驗(yàn)算的各個(gè)截面進(jìn)行斜截面抗剪承載能力計(jì)算，以下以處斜截面為例進(jìn)行斜截面抗剪承載能力計(jì)算首先，根據(jù)公式進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核，即 式中的為驗(yàn)算截面處剪力組合設(shè)計(jì)值，這里=978.15kN；為混泥土強(qiáng)度等級(jí)，這里=50Mpa; b=200mm(腹板厚度)；為相應(yīng)于剪力組合設(shè)計(jì)值處的截面有效高度，即自縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)（包括預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋）至混泥土受壓邊緣的距離，這里縱向受拉鋼筋合力

14、點(diǎn)距截面下緣的距離計(jì)算公式為 為預(yù)應(yīng)力筋合力點(diǎn)距截面下緣的距離 因此可知： 則；為預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，=1.25； 代入上式得： =1152.6kN計(jì)算表明，截面尺寸滿足要求，但需配置抗剪鋼筋。斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算：其中 式中：異號(hào)彎矩影響系數(shù)， 預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，=1.25 受壓翼緣的影響系數(shù)，=1.1箍筋選用雙直徑為10mm的HRB335鋼筋，則：，故采用全部3束預(yù)應(yīng)力鋼筋的平均值，即=0.0625.由表138，所以 截面處斜截面抗剪滿足要求。非預(yù)應(yīng)力構(gòu)造作為承載能力儲(chǔ)備，未予考慮。（2) 斜截面抗彎承載力 由于鋼束均錨固于梁端，鋼束數(shù)量沿跨長(zhǎng)方向沒(méi)有變化，且彎起角度緩和，其斜截面抗彎強(qiáng)度

15、一般不控制設(shè)計(jì)，故不另行驗(yàn)算。3）鋼束預(yù)應(yīng)力估算1、 預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉（錨下）控制應(yīng)力按照公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）規(guī)定采用1、 鋼束應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）6.2.2有 對(duì)于跨中截面：為錨固點(diǎn)到支點(diǎn)中線的水平距離；故；分別為預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)，采用預(yù)埋金屬波紋管成型時(shí)，由公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）表6.2.2查得；為從張拉端到跨中截面間，管道平面轉(zhuǎn)過(guò)的角度，這里N1只有豎彎，其余角度,N2和N

16、3不僅有豎彎還有平彎，其角度應(yīng)為管道轉(zhuǎn)過(guò)的空間角度，其中豎彎角度為，平彎角度為，所以空間角度為?？缰薪孛娓麂撌Σ翍?yīng)力損失見下表 表-31鋼束編號(hào)度弧度N170.1220.030512.5160.01880.0481139567.10N211.2130.1960.04912.5160.01880.0656139591.51N311.2130.1960.04912.5160.01880.0656139591.51平均值83.37同理可算出其他截面處值，各截面摩擦應(yīng)力損失值的平均值的計(jì)算結(jié)果，列于下表表-32截面跨中L/4支點(diǎn)平均值83.37351.6122.32錨具變形、鋼絲回縮引起的應(yīng)力損失

17、計(jì)算錨具變形、鋼筋回縮引起的應(yīng)力損失，后張法曲線布筋的構(gòu)件應(yīng)考慮錨固后反摩阻的影響，根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）D.0.2-1計(jì)算反摩阻影響長(zhǎng)度： 式中為張拉錨具變形值，由公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）表6.2.3可知夾片式錨具頂壓張拉時(shí)；為單位長(zhǎng)度由管道摩阻引起的應(yīng)力損失，據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）D.0.2-2有；為張拉端錨下張拉控制應(yīng)力，為扣除沿途管道摩擦損失后錨固端預(yù)壓應(yīng)力，；為張拉端至錨固端的距離，這里的錨固端為跨中截面。各鋼束預(yù)應(yīng)力鋼筋的反摩阻影響長(zhǎng)度列表計(jì)

18、算如下表-33鋼束編號(hào)N1139567.101327.90125160.00536112062N2139591.511303.49125160.00731110329N3139591.511303.49125160.00731110329求得后可知三束預(yù)應(yīng)力鋼絞線均滿足，所以距張拉端為處的截面由錨具變形和鋼筋回縮引起的考慮反摩阻后的預(yù)應(yīng)力損失按照公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）D.0.2-3和D.0.2-4式計(jì)算： 式中為張拉端由錨具變形引起的考慮反摩阻后的預(yù)應(yīng)力損失，。若則表示該截面不受反摩阻影響。各控制截面的計(jì)算列表于下表-34截面鋼束編號(hào)各控制截面平均

19、值跨中截面N11251612061129.328截面不受反摩阻影響0N21251610329151.031N31251610329151.031L/4截面N1640112061129.32860.691258.5207N2640110329151.03157.4354N3640110329151.03157.4354支點(diǎn)截面N128612061129.328126.2613139.9865N228610329151.031146.8491N328610329151.031146.8491預(yù)應(yīng)力分批張拉時(shí)混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失（）混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失取按應(yīng)力計(jì)算需要控制的截面進(jìn)行

20、計(jì)算。對(duì)于簡(jiǎn)支梁可取截面根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）6.5.2-2式計(jì)算， 式中指在計(jì)算截面鋼筋重心處，由全部鋼筋預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力。并以計(jì)算結(jié)果作為全梁各截面預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力損失的平均值。也可以直接根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）附錄E的簡(jiǎn)化公式進(jìn)行計(jì)算： 式中 預(yù)應(yīng)力鋼筋的束數(shù)， 預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值，按張拉時(shí)混凝土的實(shí)際強(qiáng)度等級(jí)計(jì)算；假定為設(shè)計(jì)強(qiáng)度的 ，即,查公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）表3.1.5知：，故全部預(yù)應(yīng)力鋼筋（m批）的合力在其作

21、用點(diǎn)（全部預(yù)應(yīng)力鋼筋重心點(diǎn)）處產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，參照公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）6.1.5-4式有，截面特性按照表-27中第一階段使用。其中 所以（4）鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失對(duì)于采用超張拉工藝的低松弛級(jí)鋼絞線，由鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）6.2.6-1式計(jì)算 式中張拉系數(shù)，超張拉時(shí)取 鋼筋松弛系數(shù)，對(duì)于低松弛鋼絞線取 傳力桿錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力，對(duì)后張法構(gòu)件，這里仍采用截面的應(yīng)力值作為全梁的平均計(jì)算值，故有 所以混凝土收縮、徐變引起的損失混泥土收縮、徐變引起的損失的受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的

22、應(yīng)力損失根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）6.2.7-1式 式中 加載齡期為時(shí)混凝土收縮應(yīng)變終極值和徐變系數(shù)終極值； 加載齡期，即達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度為的齡期，近似按標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件計(jì)算則有:，則可得 二期恒載的加載齡期；假定；該梁所屬的橋位于野外一般地區(qū)，相對(duì)濕度為40%，根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）表6.2.7知其構(gòu)件理論厚度其中為構(gòu)件截面面積，為構(gòu)件與大氣接觸的周邊長(zhǎng)度。，據(jù)該表直線內(nèi)插得相應(yīng)的徐變系數(shù)終極值（對(duì)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C50，表列數(shù)值應(yīng)乘以，式中為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（）；則；混凝土收縮應(yīng)變終極值為。為傳

23、力錨固時(shí)在跨中和截面的全部受力鋼筋（包括預(yù)應(yīng)力鋼筋和縱向非預(yù)應(yīng)力受力鋼筋，為簡(jiǎn)化計(jì)算不計(jì)構(gòu)造鋼筋影響）截面重心處，由所引起的混凝土正應(yīng)力的平均值。考慮到加載齡期不同, 按徐變系數(shù)變小乘以折減系數(shù)。計(jì)算和引起的應(yīng)力時(shí)采用第一階段截面特性，計(jì)算引起的應(yīng)力時(shí)采用第三階段截面特性。跨中截面:截面 以 (未計(jì)構(gòu)造鋼筋) 取跨中與截面的平均值，則有跨中截面 ；截面 ；所以 ； ； ；將以上各項(xiàng)代入 參照公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）表6.2.8將各截面鋼束應(yīng)力損失平均值及有效預(yù)應(yīng)力匯總于下表-35預(yù)應(yīng)力階段使用階段鋼束有效預(yù)應(yīng)力（MPa）預(yù)應(yīng)力階段使用階段跨中截面83

24、.37029.60112.9730.8285.15115.971282.031166.06截面51.6158.5229.60119.7330.8285.15115.971275.271159.30支點(diǎn)截面22.32139.9929.60191.9130.8285.15115.971203.091087.12（八）、應(yīng)力驗(yàn)算短暫狀況的正應(yīng)力驗(yàn)算構(gòu)件在作用運(yùn)輸及安裝等施工階段，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C45。在預(yù)應(yīng)力和自重作用下的載面邊緣混凝土的法向應(yīng)力短暫狀況下（預(yù)加力階段）梁跨中截面上、下緣的正應(yīng)力上緣： 下緣：其中，。截面特性取用表29中的第一階段的截面特性。代入上式得 根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混

25、凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）7.2.8條的要求預(yù)拉區(qū)應(yīng)配置的縱向鋼筋配筋率應(yīng)不小于，故預(yù)拉區(qū)沿預(yù)拉區(qū)的外邊緣均勻布置帶類肋鋼筋,配筋率為，滿足要求；壓應(yīng)力滿足限值要求。（2）持久狀況的正應(yīng)力驗(yàn)算對(duì)與混泥土簡(jiǎn)支梁的正應(yīng)力，由于配設(shè)曲線鋼束的關(guān)系，應(yīng)取跨中、支點(diǎn)及鋼束突然變化處（截?cái)嗷驈澇隽喉數(shù)龋┓謩e進(jìn)行驗(yàn)算。應(yīng)力計(jì)算的作用（或荷載）取標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載計(jì)入沖擊系數(shù)，以跨中截面計(jì)算為例，參照公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）7.1.3-1式 式中按作用（或荷載）標(biāo)準(zhǔn)值組合計(jì)算的彎矩值，現(xiàn)采用第三階段的作用標(biāo)準(zhǔn)值，；構(gòu)件換算截面重心軸至受壓區(qū)或受拉區(qū)計(jì)

26、算纖維處的距離。并綜合公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）7.1.5-1式受壓混凝土的最大壓應(yīng)力：對(duì)未開裂構(gòu)件。 所以對(duì)A類預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，跨中截面混凝土上邊緣壓應(yīng)力計(jì)算值為:計(jì)算過(guò)程略；同理可進(jìn)行持久狀況下預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力驗(yàn)算。持久狀況下混凝土主應(yīng)力驗(yàn)算參照公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）6.3.3、 7.2.5和7.2.6條的有關(guān)規(guī)定進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算過(guò)程略。（九）、抗裂性驗(yàn)算1）作用短期效應(yīng)組合作用下的正截面抗裂驗(yàn)算（1）正截面抗裂驗(yàn)算取跨中截面進(jìn)行。預(yù)加力產(chǎn)生的構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土預(yù)壓應(yīng)力的計(jì)算根據(jù)公路鋼筋混凝土

27、及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）6.3.1條規(guī)定：A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下要滿足；但在荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合下要滿足。跨中截面式中: 在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下構(gòu)件的抗裂驗(yàn)算邊緣混泥土的法向拉應(yīng)力；按作用（或荷載）短期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)彎矩值；取用第三階段的換算截面彈性抵抗矩。則有:為扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)應(yīng)力在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓力，按公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）6.1.5規(guī)定計(jì)算則有故所以說(shuō)明截面在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合作用小已經(jīng)消壓，滿足規(guī)范要求 故構(gòu)件滿足公路橋規(guī)中A類部分預(yù)應(yīng)力構(gòu)件按作用

28、長(zhǎng)期效應(yīng)組合效應(yīng)組合計(jì)算的抗裂要求。2）.作用短期效應(yīng)組合作用下的斜截面抗裂驗(yàn)算根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）6.3.1條規(guī)定并結(jié)合6.3.3條的計(jì)算主壓和主拉應(yīng)力方法對(duì)斜截面進(jìn)行抗裂驗(yàn)算，驗(yàn)算過(guò)程略。根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）要求僅對(duì)鋼筋混凝土和B類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件進(jìn)行裂縫寬度的驗(yàn)算，對(duì)A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件并不需要進(jìn)行裂縫寬度的驗(yàn)算。（十）、主梁變形（撓度）計(jì)算根據(jù)主梁截面在各階段混凝土正應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果，可知主梁在使用荷載作用下截面不開裂。1）荷載短期效應(yīng)作用下主梁撓度驗(yàn)算根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋

29、涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）6.5.2條可知A類預(yù)應(yīng)力混泥土構(gòu)件全截面的抗彎剛度,主梁的計(jì)算跨徑，混凝土的彈性模量，由表-29知，主梁在各控制截面的換算截面慣性矩各不相同，為簡(jiǎn)化計(jì)算，取梁處截面的換算截面慣性矩作為全梁的平均值來(lái)計(jì)算。簡(jiǎn)直梁撓度驗(yàn)算公式為：（1）可變荷載作用引起的撓度現(xiàn)將可變荷載作作為均布荷載作用在主梁上，則主梁跨中撓度系數(shù)，荷載短期效應(yīng)的可變荷載值為3510.48KN.m （2）考慮長(zhǎng)期效應(yīng)組合的可變荷載引起的撓度值為根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）6.5.3條規(guī)定當(dāng)采用C50混凝土?xí)r需直線內(nèi)插得，則有：滿足要求。2）預(yù)加力引

30、起的上拱度計(jì)算采用L/4截面處的使用階段永存預(yù)加力矩作用為全梁平均預(yù)加力矩計(jì)算值，即：;；截面慣矩應(yīng)采用預(yù)加力階段（抵一階段）的截面慣矩，為簡(jiǎn)化計(jì)算仍以梁L/4處截面的截面慣矩作為全梁的平均值來(lái)計(jì)算。則主梁上拱度（跨中截面）為：考慮長(zhǎng)期效應(yīng)的預(yù)加力引起的上拱值為根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）6.5.5條規(guī)定預(yù)加應(yīng)力產(chǎn)生的長(zhǎng)期反拱值83.6mm大于按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長(zhǎng)期撓度值1.7mm，故可不設(shè)預(yù)拱度。（十一）、錨固區(qū)局部承壓計(jì)算根據(jù)對(duì)三束預(yù)應(yīng)力鋼筋錨固點(diǎn)得分析，N2束的錨固端局部承壓條件最不利，現(xiàn)對(duì)N2錨固端進(jìn)行局部承壓驗(yàn)算。下圖為N2鋼束端錨具

31、及間接鋼筋得構(gòu)造布置圖。1）局部受壓區(qū)尺寸要求配置間接鋼筋得混凝土構(gòu)件，其局部受壓區(qū)尺寸應(yīng)滿足下列錨下混凝土抗裂計(jì)算要求： 式中：結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，這里 局部受壓面積得局部壓力設(shè)計(jì)值，后張法錨頭局部區(qū)應(yīng)取1.2倍張拉時(shí)得最大壓力，所以局部壓力設(shè)計(jì)值為： 混凝土局部承壓修正系數(shù)，張拉錨固時(shí)混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度得90%時(shí)張拉，此時(shí)混凝土強(qiáng)度等級(jí)相當(dāng)于0.9C45=C45,查表可知；混凝土局部承壓承載力提高系數(shù)，；混凝土局部受壓面積，為扣除孔洞后面積，為不扣除孔洞面積，對(duì)于具有喇叭管并與墊板連成整體的錨具，可取墊板面積扣除喇叭管尾端孔內(nèi)面積；本題采用得即為此類錨具，喇叭管尾

32、端孔內(nèi)直徑為70mm, 則：局部受壓計(jì)算底面積；局部受壓面積為邊長(zhǎng)為180mm得正方形，根據(jù)公路橋規(guī)中的計(jì)算方法，局部承壓計(jì)算面積為： 所以： 計(jì)算結(jié)果表明，局部承壓區(qū)尺寸滿足要求。2) 局部抗壓承載力計(jì)算 配置間接鋼筋得局部受壓構(gòu)件，其局部抗壓承載力計(jì)算公式為： 且需滿足： 式中： 局部受壓面積得局部壓力設(shè)計(jì)值， 混凝土核心面積，可取局部受壓計(jì)算底面積范圍以內(nèi)得間接鋼筋所包羅的面積，這里配置螺旋鋼筋得： 間接受壓影響系數(shù)；配置混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C50及以下時(shí)，k=2.0; 間接鋼筋體積配筋率；局部受壓區(qū)配置直徑為10mm得HRB335鋼筋，單根鋼筋截面積為，所以： C45混凝土。將上述各計(jì)算值

33、代入局部抗壓承載力計(jì)算公式，可得： 故局部抗壓承載能力滿足要求。根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）5.7條的有關(guān)規(guī)定進(jìn)行計(jì)算。1）局部受壓尺寸要求十一、行車道板的計(jì)算（一）計(jì)算圖式見圖11. (二) 永久荷載及其效應(yīng) 1.每延米板上的橫載g 瀝青混泥土面層： C25混泥土墊層： T梁翼緣板自重:每延米跨寬板恒載合計(jì)：g=2.永久荷載產(chǎn)生的效應(yīng)彎矩：M剪力:3.可變荷載產(chǎn)生的效應(yīng)按照橋規(guī)可知車輪著地寬度 順利車向輪壓分布寬度：垂直車向方向輪壓分布寬度：荷載作用于懸臂根部的有效分布寬度：?jiǎn)屋啎r(shí)：按照橋規(guī)規(guī)定，局部加載沖擊系數(shù)：1+作用于每延米寬板上的彎矩為:單

34、個(gè)車輪時(shí)：取最大值：作用于每延米寬板條上的剪力為：4.基本組合按橋規(guī)， 恒+汽： 1.2 1.2 故行車道板的設(shè)計(jì)作用效應(yīng)為:（三）截面設(shè)計(jì)， 配筋與強(qiáng)度驗(yàn)算懸臂板根部高度h=16cm, 靜保護(hù)層a=2cm , 若選用，則有效高度h為：按公預(yù)規(guī)5.2.2條： x x=0.0161驗(yàn)算 按公預(yù)規(guī)5.2.2條規(guī)定： =7.94（cm）查有關(guān)板寬1m內(nèi)鋼筋截面與間距表，當(dāng)選用鋼筋時(shí)，需要鋼筋間距為10cm.時(shí)，此時(shí)所提供的鋼筋截面積為： A按公預(yù)規(guī)5.2.9條規(guī)定，矩形面積受彎構(gòu)件的截面尺寸應(yīng)符合下列要求： =374.31（kg）> V= 41.64 (kg) (滿足要求)按公預(yù)規(guī)5.2.10

35、條規(guī)定： =93.13（kg）>41.64(kg)故不需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算，僅按構(gòu)造要求配置箍筋。板內(nèi)分布鋼筋用，間距取25cm.。承載能力驗(yàn)算： x= =13.838.73(kg.m)承載能力符合要求。（十二）、連續(xù)板橋面計(jì)算1.連接桿的設(shè)計(jì)簡(jiǎn)支梁橋面連續(xù)，既具有計(jì)算簡(jiǎn)單、施工迅速、預(yù)制規(guī)格化等優(yōu)點(diǎn)，又有著行車舒適、養(yǎng)護(hù)方便，故在國(guó)內(nèi)外推廣較快。目前國(guó)內(nèi)常用的橋面連續(xù)的形式有三種：其一用矩形截面鋼筋混凝土板作的固結(jié)連續(xù)板，這種形式鋼筋用量較多，且由于混凝土承受較大的拉應(yīng)力，容易開裂，雨水滲透要引起鋼筋腐蝕；其二用鋼筋混凝土板做的鉸接連續(xù)板，這種形式雖然受力性能得到改善，因?yàn)榘宥?/p>

36、斷開可以釋放其拉應(yīng)力，但是構(gòu)造復(fù)雜，施工也不方便；其三是用粗鋼筋做成連接桿，即在相鄰兩孔主梁頂面的端部用強(qiáng)度較高的粗鋼筋連接，依靠鋼筋傳遞水平力，鋼筋兩端錨固在梁頂端部的混凝土內(nèi)。僅在梁端兩支點(diǎn)長(zhǎng)度范圍內(nèi)的鋼筋包上柔軟墊層，鋼筋在墊層內(nèi)可以做微小的上、下移動(dòng)，以適應(yīng)梁體由于受荷載后撓曲引起的梁端轉(zhuǎn)動(dòng)。柔性墊層具有良好的防腐蝕性能，并使鋼筋完全與混凝土隔開，鋼筋不承受局部輪重的壓力。下圖為應(yīng)力連續(xù)梁作橋面連續(xù)構(gòu)造示例之一。分析比較三種連接形式的利弊，可知連接桿比連接板安全可靠，施工方便，用料節(jié)省，并且由于每根主梁所需的連接筋根數(shù)不多，只要在橋面梗肋處上方開槽布置即可，對(duì)主梁斷面的削弱很少。通常每

37、根主梁（如T形梁）只需布置2根直徑為2025的鋼筋就足夠。另外，在橋面現(xiàn)澆層中布置鋼筋網(wǎng)（在連接處不斷開），以提高橋面接縫處的抗拉能力。為了使橋面平整、美觀，以混凝土橋面上層3cm左右的瀝青混泥土面層做磨耗層，可使假縫處產(chǎn)生的裂縫不致明顯反映到面層上，還可以提高橋面的使用質(zhì)量。本示例采用連續(xù)桿形式。2.連接筋（桿）的計(jì)算連接桿可視為梁端固結(jié)的梁計(jì)算荷載效應(yīng)，在永久作用、可變作用和溫度變化等作用下呈拉彎構(gòu)件受力狀況?？勺兒奢d作用和主梁梁端的轉(zhuǎn)角、位移等使連接桿受彎曲；溫度變化所引起主梁脹縮以及制動(dòng)力等作用將使連接桿承受拉力。（1） 按受彎構(gòu)件計(jì)算作用效應(yīng)連接桿位與兩主梁梁端之間，將承受自身恒載和

38、作用其上的二期荷載（如面層）以及可變荷載的作用。鑒于連接桿自身恒載很小，且連接桿鋼筋有防銹層、軟墊層包纏，它和混凝土塊間有空隙，作用其上的二期恒載與輪壓并不直接作用在連接鋼筋上，而是通過(guò)現(xiàn)澆的混凝土塊傳遞到主梁上。故連接筋只承受可變荷載作用，主梁支承載截面產(chǎn)生垂直位移和轉(zhuǎn)動(dòng)而產(chǎn)生的彎曲應(yīng)力。下圖為公路I級(jí)布置時(shí)相鄰兩孔荷載位置。在圖示集中荷載作用下，右端梁的轉(zhuǎn)角式中： ， =同上，左端轉(zhuǎn)角與垂直位移分別為：=1.54 =(m)根據(jù)梁端的轉(zhuǎn)角與垂直位移值，可求得連接桿的固定端彎矩計(jì)算公式：式中： 代入后，得到： = =選擇連接桿鋼筋為R235級(jí)，直徑為，則鋼筋應(yīng)力為：，取: =即：<<

39、;(2)按受拉構(gòu)件計(jì)算內(nèi)力連接桿承受能力的縱向拉力主要有制動(dòng)力與溫度變化引起的水平拉力等。這些縱向力在各連接桿中的分配，是與支座形式有關(guān)系的。為此，可首先初步設(shè)計(jì)溫度等作用下主梁位零點(diǎn)的位置；其次計(jì)算各墩頂上梁的位移量，如果該位移超過(guò)橡膠支座容許剪切變形的位移量，則需要滑板支座，否則可用適當(dāng)厚度的橡膠支座；最后根據(jù)按抗水平位移剛度分配給各墩的縱向力，以主梁為脫離體來(lái)分別求出各連接桿所受的縱向力。本示例以三孔橋面連續(xù)計(jì)算，可近似地取中孔跨中為位移零點(diǎn)，則由于溫度變化和收縮引起的位移系數(shù)m值，當(dāng)取計(jì)算溫度下降15、收縮按降溫5計(jì)算時(shí)；橡膠容許最大位移量式中：橡膠支座容許最大剪切變形，一般取0.3.

40、 從位移零點(diǎn)到最大位移量點(diǎn)的距離x為： 大于四孔梁長(zhǎng)的一半，故墩、臺(tái)上的支座均可采用橡膠支座。各墩在單位水平力作用下的抗水平位移剛度為： 橋臺(tái)在單位水平作用下抗水平位移剛度為： 式中： 則1號(hào)、2號(hào)和3號(hào)墩臺(tái)的k值為： =則0號(hào)墩和4號(hào)墩臺(tái)的k值為： 汽車制動(dòng)力按橋規(guī)4.3.6.條，為布置在荷載長(zhǎng)度（60m）內(nèi)的一行汽車車隊(duì)總重力的10%，即 Kn,但不得小于90Kn,取制動(dòng)力為H=90kN.制動(dòng)力在各墩臺(tái)上的分配為： 即： 由于溫度下降、混凝土收縮引起墩（臺(tái)）頂端產(chǎn)生的縱向力為：按下圖，取各主梁為脫離體，分別計(jì)算出在制動(dòng)力作用下和溫度降低、混凝土收縮時(shí)連桿中的縱向軸力，如下表墩位 1號(hào)3號(hào)制

41、動(dòng)力作用時(shí)21.0121.01降溫與混凝土收縮時(shí)-105.32105.32合計(jì)84.31126.33一孔中連桿用10根的鋼筋，則連接筋的應(yīng)力為： 小于鋼筋抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度280MPa. (3).連接桿（筋）錨固長(zhǎng)度的計(jì)算連接筋埋入主梁內(nèi)的錨固長(zhǎng)度為： 式中: 代人得： 十三、支座設(shè)計(jì)計(jì)算橡膠支座的平面尺寸由橡膠板的抗拉強(qiáng)度和梁端或墩臺(tái)頂混凝土的局部承壓強(qiáng)度來(lái)確定。根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）8.4.2條和8.4.2-1式對(duì)橡膠支座應(yīng)滿足：選定矩形支座平面尺寸，正好能支撐完梁肋，按公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）8.4.

42、1-2式支座形狀系數(shù)為：，滿足規(guī)范要求。式中：支座中間層單層橡膠厚度，取。橡膠支座使用階段的平均壓應(yīng)力限值，常溫下橡膠支座剪變模量，據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）8.4.1-1式橡膠支座抗壓彈性模量：根據(jù)表-22偏安全的以2#主梁的支座反力來(lái)作為全梁?jiǎn)胃髁旱闹ё戳?lái)計(jì)算，計(jì)算時(shí)最大支座反力為（考慮汽車沖擊系數(shù)的影響），.故<5% (可以選用)根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）9.7條規(guī)定知，可以選用氯丁橡膠支座。確定支座厚度主梁的計(jì)算溫差溫度變形由兩端的支座均攤，則每一個(gè)支座承受的水平位移為：計(jì)算汽車荷載制

43、動(dòng)力引起的水平位移，首先須確定作用在每一個(gè)支座上的制動(dòng)力。根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60-2004）4.3.1條可知車輛荷載縱向長(zhǎng)度為15m,故對(duì)于30m橋梁可布置一行車隊(duì)，汽車制動(dòng)力根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60-2004）4.3.6條，為一車道上總重為：,又因?yàn)楣?I級(jí)異向行駛雙車道，故要求不小于90KN，故取制動(dòng)力為90KN。7根梁共14個(gè)支座，每個(gè)支座承受的水平力為：故水平制動(dòng)力產(chǎn)生的支座剪切變形：根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）8.4條規(guī)定板式橡膠支座橡膠層總厚度應(yīng)滿足：從滿足剪切變形考慮：不計(jì)汽車制動(dòng)力時(shí)：；計(jì)汽車制動(dòng)力

44、時(shí)： ， 矩形支座：。選用六層鋼板、七層橡膠組成橡膠支座。上、下層橡膠片厚度為0.25cm，中間層厚度為0.5cm，薄鋼板厚度為0.2cm。則橡膠片總厚度：，支座總厚度：，符合規(guī)范要求。驗(yàn)算支座的偏轉(zhuǎn)根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）式8.4.1-1有：根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）式8.4.2-8有：支座的平均壓縮變形為： 根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）8.4.2-9規(guī)定，應(yīng)滿足，符合要求。計(jì)算梁端轉(zhuǎn)角：由關(guān)系式：和，可得設(shè)恒載作用下，主梁處于水平狀態(tài)，梁端無(wú)轉(zhuǎn)角。即?？?/p>

45、慮長(zhǎng)期效應(yīng)組合的可變荷載引起框中的撓度值為，則滿足規(guī)范要求的支座轉(zhuǎn)角度不得大于0.02rad的要求。根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）8.4.2-9規(guī)定可知滿足要求。驗(yàn)算支座的抗滑穩(wěn)定性已知：,根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）8.4.3條規(guī)定有：不計(jì)汽車制動(dòng)力時(shí)：即 滿足要求。計(jì)入汽車制動(dòng)力時(shí)：此處的為結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值和0.5倍汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值（計(jì)入沖擊系數(shù)）引起的支座反力，即汽車荷載引起的制動(dòng)力標(biāo)準(zhǔn)值，即有：滿足規(guī)范要求。第部分 鉆孔灌注樁、雙柱式橋墩的計(jì)算一、 蓋梁設(shè)計(jì)(一)荷載計(jì)算1.上部結(jié)構(gòu)永久荷載見表6表6 上

46、部結(jié)構(gòu)恒載匯總表邊梁自重KN/m中梁自重KN/m一孔上部結(jié)構(gòu)總重每一支座恒載反力KN/m1、7號(hào)26號(hào)1、6號(hào)26號(hào)29.2430.735413.56140.84132.862.蓋梁自重及作用效應(yīng)計(jì)算（1/2蓋梁長(zhǎng)度）蓋梁自重計(jì)算見表7表7 蓋梁自重截面編號(hào)蓋 梁 自 重KN1-10.90.92.225+0.9/20.352.225=44.55+8.66=53.212-21/2(1.25+1.6)0.92.225=70.543-31.61.0132.225=89.1444-41.60.82.225=70.45-53.4751.62.225=305.8合計(jì)589.10KN蓋梁內(nèi)力計(jì)算見表8表8

47、蓋梁內(nèi)力計(jì)算表截面編號(hào)彎矩M（KN·m）剪力（KN）（KN）1-1-1/244.550.9-1/28.660.9=-23.94-53.21-53.212-2-0.91.82.2250.9-1/20.71.82.2251/3=-136.08-123.75-123.753-3-0.91.82.2251.913-1/20.71.82.225(1/31.8+1.013)=116.16-212.89376.204-4589.10.8-(89.14+70.4)1.81/2-89.12.71-34.65(1/31.8+2.71)=-29.2678785-5589.14.43-(89.14+70.4

48、+305.8) 5.44/2-89.16.34-34.65(1/31.8+6.34)=538.62002.活載計(jì)算(1)活載橫向分布系數(shù)計(jì)算活載橫向分布系數(shù)計(jì)算時(shí)荷載對(duì)稱布置時(shí)采用杠桿原理方法,非對(duì)稱布置時(shí)用偏心受壓法。雙列車對(duì)稱布置時(shí) 見圖雙列車非對(duì)稱布置時(shí)： 三列車對(duì)稱布置時(shí) 見圖圖14三列車非對(duì)稱布置時(shí)0.(2)按順橋向活載移動(dòng)情況，求支座活荷載反力的最大值汽20布載長(zhǎng)度L取25. 52ma. 單孔荷載（見下圖）單列車： 取三種情況中最大值B1=120×(1+0.0.943)+60×0.779=279.90KNB2=60×1.0+120×（0.836+0.779）+70×0.370+130×0.207=306.61KB3=130×1.0+70×0.836+120×