現(xiàn)澆連續(xù)箱梁專項技術施工方案(定稿)

1、常州市高架道路二期工程 現(xiàn)澆箱梁施工專項技術方案常州市高架道路二期工程現(xiàn)澆箱梁施工專項技術方案編制人： 校對人： 審核人： 上海城建（集團）公司常州市高架道路二期工程項目經理部96上海城建（集團）公司 SHANGHAI URBAN CONSTRUCTION (GROUP) CORPORATION目 錄1 工程概況11.1總體情況11.2 橋梁斷面布置12 編制依據33 施工計劃33.1 箱梁進度計劃33.2 擬投入本工程設備計劃表44 現(xiàn)澆連續(xù)箱梁施工44.1 箱梁支架布置與驗算44.1.1地基處理44.1.2支架搭設總體思路54.1.3支架構造說明84.1.4標準段箱梁支架支撐體系的承載力驗

2、算114.1.5匝道漸變段箱梁支架支撐體系的承載力驗算224.1.6主線18m寬箱梁門式支架支撐體系驗算294.1.7匝道高支架箱梁支架支撐體系驗算354.1.8門洞式支架支撐體系驗算484.2 箱梁模板施工594.2.1箱梁模板安裝及強度驗算624.2.2箱梁模板安裝施工要求654.2.3箱梁支架預壓664.2.4箱梁模板鋪設、拆除安全操作要求704.3 箱梁鋼筋和預應力筋制作施工714.3.1箱梁鋼筋制作施工714.3.2箱梁預應力管道和預應力筋、錨具安裝施工724.3.3箱梁內埋式落水管施工734.4箱梁混凝土澆筑施工和養(yǎng)護744.4.1箱梁混凝土澆筑施工744.4.2混凝土的養(yǎng)護744

3、.4.3清水混凝土施工工藝上的控制754.4.4箱梁圓弧段施工作業(yè)指導書754.5 箱梁預應力張拉施工774.5.1預應力材料、張拉設備與試驗要求774.5.2預應力施工準備工作774.5.3預應力筋張拉施工784.5.4預應力真空壓漿施工794.6 支架搭設與拆除814.6.1支架搭設的總體要求814.6.2施工中的安全技術措施834.6.3支架的拆除要求845 現(xiàn)澆連續(xù)箱梁質量管理體系與管理網絡855.1 質量管理網絡855.2 質量保證措施866 現(xiàn)澆續(xù)箱梁安全、文明施工措施886.1 安全管理網絡886.2 安全施工措施886.3 文明施工措施916.4 箱梁施工應急預案917 現(xiàn)澆連

4、續(xù)箱梁冬季和雨季施工措施937.1 冬季施工措施937.2 雨季施工措施947.3 夏季施工措施958 勞動力計劃969 圖紙961 工程概況1.1總體情況常州市高架道路二期工程包括3部分：龍城大道、青洋路和長虹路。其中龍城大道在通江大道西側接高架道路工程（一期），往東沿龍城大道過龍城大道-青洋路立交后接地，長度為8.3km；青洋路南起滆湖路以北長虹路-青洋路立交匝道落地點，北至青龍西路以南龍城大道-青洋路立交匝道落地點，長度為12.0km；長虹路在蘭陵南路（武宜路）西側接高架道路工程（一期）的跳水臺，東過長虹路-青洋路立交后接地，長度為7.0km。全線總長度約27.3km。其中環(huán)線方向長度為

5、21.8km。本專項方案主要是對工程范圍內的主線標準段箱梁支架、立交漸變加寬段箱梁支架、立交部分主線18m寬箱梁支架、立交部分箱梁高支架、門洞搭設形式等布置形式和驗算，以及地基處理、驗算。1.2 橋梁斷面布置1、主線部分：主線為25m寬標準箱梁，梁高2.2m，單箱五室，跨徑組合為3×30m，頂板厚22cm、底板厚2240cm，腹板厚4070cm。橋面標準橫坡為雙向1.5%。截面形式如下圖所示：圖1-1 主線標準段箱梁斷面圖2、匝道漸變段加寬部分：匝道漸變加寬段箱梁寬度從21m到26m不等，梁高1.89m，單箱八室，頂板厚22cm、底板厚20cm，腹板厚3065cm。橋面標準橫坡為雙向

6、1.5%。截面形式如下圖所示：圖1-2匝道漸變段加寬部分斷面圖3、匝道部分：匝道橋橋寬812m，單箱多室斷面，梁高1.752.2m m，標準跨徑組合為3×30m。箱梁頂板厚20cm，底板厚2040cm，腹板厚3065cm。橋面橫坡采用單向1.5%。截面形式如下圖所示：圖1-3匝道標準段箱梁斷面圖3、抗震標準：抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度值為0.10g，重要性系數(shù)1.3。2 編制依據公路橋涵鋼結構及木結構設計規(guī)范 JTJ025鋼管扣件水平模板的支撐系統(tǒng)安全技術規(guī)程 DG/TJ08-016-2004建筑地基基礎設計規(guī)范 GB500072002建筑結構荷載規(guī)范 GB5000920

7、06建筑施工碗口式鋼管腳手架安全技術規(guī)范 JGJ1662008鋼結構設計規(guī)范 GB50017-2003混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范 GB50204-2002高處作業(yè)安全技術規(guī)范 JGJ80-91建筑施工安全檢查標準 JGJ59-99 公路橋涵施工技術規(guī)范 JTJ041-2000城市橋梁工程施工與質量驗收規(guī)范 CJJ2-2008預應力筋用錨具、夾具和連接器應用技術規(guī)程 JGJ85-2002、J219-2002建筑施工模板安全技術規(guī)范 JGJ162-2008常州高架道路二期工程設計圖紙。3 施工計劃3.1 箱梁進度計劃計劃2009年10月初具備搭設箱梁支架的條件，按照2個月周轉1次計算，考慮到春

8、節(jié)長假的傳統(tǒng)因素，我們計劃春節(jié)不休息，但考慮到春節(jié)部分工人會回家且工效不高等因素，春節(jié)期間的一聯(lián)箱梁周轉安排了8090天。按照這樣的計劃，具體落架數(shù)量及比例詳見下表。表3-1箱梁支架落架進度一覽表箱梁聯(lián)數(shù)（聯(lián)）2010年4月底落架2010年5月底落架2010年6月底落架2010年7月底落架數(shù)量比例(%)數(shù)量比例(%)數(shù)量比例(%)數(shù)量比例(%)43330971%37286%42598%433100%業(yè)主要求60%75%95%100%3.2 擬投入本工程設備計劃表表3-2擬投入本工程主要設備計劃表序號機械名稱規(guī)格型號數(shù)量1單斗挖掘機1M332臺2振動壓路機YZK18C18臺3汽車吊25噸58臺4

9、鋼筋彎切機WQ-4051臺5鋼筋彎箍機W18/廣東51臺6鋼筋碰焊機UN1-15026臺7電焊機ZXE1233臺8插入式振搗器ZN50210臺9平板式振動器ZW721臺10木工機械50套11液壓千斤頂50套12高壓油泵50套13灰漿攪拌機50套14壓漿泵50套15蛙夯機15臺4 現(xiàn)澆連續(xù)箱梁施工4.1 箱梁支架布置與驗算4.1.1地基處理（1）箱梁支架具有良好的剛度與穩(wěn)定性是確保箱梁設計線型和整體質量的重要因素，因此在搭設支架前必須對既有地基進行處理，以滿足承載力要求。（2）本工程范圍內地基基本是既有地面道路，可以直接利用，若遇到管線溝槽、承臺基坑回填土及農田地基就必須進行處理，處理方法：先對

10、表面進行平整，再用壓路機碾壓至無明顯輪跡，若處理范圍較小，也可用小型打夯機或人工打夯，鋪上10cm礫石砂（或碎石），最后澆筑15cm厚C20素混凝土，處理范圍為箱梁投影面積兩側各加寬1.0m。地基處理時設置2%的橫坡，防止雨水浸泡。（3）若地基處理區(qū)域有地下管線，則應調查清楚，并與權屬部門協(xié)調，采取保護措施；如：在其上面澆筑混凝土墊層保護等。（4）在綠化帶、溝槽、承臺基坑回填土處，要做到分層回填、壓實，壓實度93%。（5）在澆筑混凝土基礎時，必須確保平整度和密實度，使鋼管支架立桿同基礎面接觸平整穩(wěn)固。完成澆注后，必須待混凝土強度達到15MPa時，方可開始搭設支架。（6）在搭設支架前，若地基是回

11、填土，則立桿底部地基按第二條進行處理且立桿底用槽鋼襯墊，以防止由于不良地基引起的局部沉降。（7）門洞支架的基礎在老路面上（有管線保護處除外），采用現(xiàn)澆混凝土條形基礎的辦法處理，能滿足地基承載力的要求。4.1.2支架搭設總體思路本工程箱梁支架采用門式及WDJ碗扣支架兩種搭設形式，根據設計圖紙，箱梁支架搭設形式如下：1）主線標準段25m寬箱梁主線標準段25m寬箱梁支架采用門式支架和WDJ碗扣支架兩種形式，搭設均采用統(tǒng)一布置形式。由此對于門式支架，箱梁下門架的縱向排布，跨中部分荷載較小，排距為2m，橫梁附近荷載較大，排距為1.5m。箱梁下門架的橫向排布，墩柱及箱梁腹板處間距為60cm和90cm，跨中

12、及箱梁窗室處間距為1.2m。（詳見附圖14）對于WDJ碗扣支架，端梁和中橫梁部位：在箱梁的端、橫梁位置3m范圍內立桿縱橫間距設置為60cm×90cm，立桿步距取用0.6m，單位承載面積為0.54m2；腹板部位:箱梁中間腹板部分支架立桿縱橫間距設置為90cm×60cm，支架立桿步距取用1.2m，單位承載面積為0.54m2。空腹部位：立桿柱網設置為90cm×90cm，支架立桿步距取用1.2m，單位承載面積為0.81m2。具體布置詳見附圖58支架搭設時須設置斜撐（剪刀撐），縱向設置在外側及腹板處，橫向設置在橫梁處，每隔5m設一檔。2)匝道漸變加寬段箱梁支架立交漸變加寬段

13、箱梁寬為2136m不等，采用門式支架搭設。箱梁下門架的縱向排布，跨中部分荷載較小，排距為2.075m，橫梁及邊腹板附近荷載較大，排距為1.6m到1.9m漸變。箱梁下門架的橫向排布，橫梁處間距為0.6m，跨中處間距為1.03m。（詳見附圖915）采用碗口式支架搭設形式與主線段搭設形式相同。3）立交部分主線18m寬箱梁支架支架采用門式腳手架搭設，搭設高度89m。門式支架縱向布置：端橫梁及中橫梁下立桿間距50cm，跨中排距200cm；門式支架橫向布置：端橫梁及中橫梁下間距90cm，跨中腹板下間距60cm和90cm，箱室下間距120cm。（詳見附圖1619）4）立交部分箱梁高支架立交部分高支架采用門式

14、支架和WDJ碗扣支架兩種形式立交部分高支架梁采用門式支架形式時，鋼管規(guī)格為57×2.5。箱梁高度超過10m的支架搭設需進行加寬，支架搭設采用統(tǒng)一形式，具體布置詳見附圖2022。采用WDJ碗扣支架，端梁和中橫梁部位：在箱梁的端、橫梁位置3m范圍內立桿縱橫間距設置為60cm×90cm，立桿步距取用0.6m，單位承載面積為0.54m2；腹板部位:箱梁中間腹板部分支架立桿縱橫間距設置為90cm×60cm，支架立桿步距取用1.2m，單位承載面積為0.54m2?？崭共课唬毫U柱網設置為90cm×90cm，支架立桿步距取用1.2m，單位承載面積為0.81m2。對平曲線

15、半徑較小的箱梁采用腳手鋼管代替縱向連桿調節(jié)立桿間距。本工程高支架處于匝道處，最大高度為20.4m，寬度為812m。采用WDJ碗扣式支架施工時，某些匝道處的支架的高寬比大于2，因此采用WDJ碗扣式高支架的搭設寬度均采用梁寬12m處的支架寬度。為加強支架的整體穩(wěn)定性，必須設置橫向、縱向和水平剪刀撐，具體布置參數(shù)及要求見下表。表4-1碗扣式箱梁支架剪刀撐布置表剪刀撐形式布置形式橫向剪刀撐從每聯(lián)端頭開始，每5m設一排，每排連續(xù)設置。縱向剪刀撐順橋向連續(xù)設置，兩側各一道，中間每隔5m設一道。水平剪刀撐從頂層開始向下每隔3步設置一道。5）門洞式支架本工程高架道路施工沿線需跨越多個路口（永寧路、新堂路、竹林

16、北路、青龍西路、橫塘西路、滆湖東路、廣電路、人民路、中吳大道、東方西路、青龍西路、蘭陵中路、和平路、麗華南路等），因此需搭設門洞式支架以保證南北、東西向車輛通行?？紤]到各路口車流量大小各異，擬采用雙向4車道和雙向2車道的門洞式支架。雙向2車道（共二車道）的門洞式支架，門洞式支架跨徑4m，擬采用30工字鋼作為縱梁，雙拼28b雙拼槽鋼鋼作為橫梁，WDJ碗扣支架作為支撐，門洞式支架凈高5m；以及580mm鋼管支墩，50b工字鋼縱橫梁兩種形式。雙向4車道的門洞式支架，擬采用在混凝土地梁上支立門式支架支撐，30號工字鋼作為縱梁，雙拼28b雙拼槽鋼作為橫梁，門式支架作為支撐，門洞式支架凈高5m。以及580

17、mm鋼管支墩，貝雷梁桁架兩種形式。（詳見附圖2328）。4.1.3支架構造說明1）門式腳手架門式腳手架主要由門架、交叉拉桿、可調底座、可調托座、調節(jié)桿等配件組成，一片門架高為1.9m，寬為1.0m，調節(jié)桿長度1.7m，調整范圍為01.6m，可調底座、可調托座高度均為0.6m，可調高度為0.4m?？烧{底座主要用于調節(jié)門架底部，使其在同一水平面上，由調節(jié)桿和可調托座的調節(jié)范圍可知，調節(jié)桿加上可調托座最高可調范圍為2.0m，故搭設高度在3.8m以下時用一層門架加調節(jié)桿及可調托座即可滿足要求，當搭設高度在3.8m5.7m高度時，用二層門架加調節(jié)桿及可調托座即可滿足要求，依此類推，高度每增加1.9m高增

18、加一層門架。本工程對門架可調底座要求不大于15cm。立桿內側設有10只鎖銷，同一種規(guī)格的交叉拉桿(25×1.5mm鍍鋅鋼管)，可以搭設出60cm、90cm、103cm、120cm、140cm五種不同的架距，使用更為方便靈活，可以滿足箱梁不同部位荷載變化的需要。綜上所述，可以根據施工需要把門架搭設成一定的高度和密度，以滿足施工要求，而且調整非常方便。圖4-1 門架及配件結構圖門式支架必須設縱橫向水平桿和剪刀撐加強整體穩(wěn)定性，在箱梁弧形部分還要設斜拉桿以平衡砼澆筑時的水平拉力?？v橫向水平桿設置：每排門架每兩層設一道橫向水平加固桿，調節(jié)桿每排設一道水平加固桿，每4榀門架每兩層設一道縱向水平

19、加固桿。為加強支架的整體穩(wěn)定性，必須設置橫向、縱向和水平剪刀撐，具體布置參數(shù)及要求見下表。表4-2門式箱梁支架剪刀撐布置表剪刀撐形式布置形式橫向剪刀撐順橋向每5排門架設置一道；縱向剪刀撐橫橋向每隔5m設置一道縱向剪刀撐；水平剪刀撐從頂部開始向下每兩榀門架設置一道；門式支架搭設在路面上的，若道路橫坡過大，可考慮采用附圖30形式處理。2）WDJ碗扣支架WDJ碗扣式鋼管腳手架，鋼管為48*3.5mm（計算時鋼管壁厚取0.8系數(shù)）。該腳手架具有接頭構造合理，力學性能良好，工作安全可靠，構件輕，裝拆方便，克服了傳統(tǒng)式普通鋼管支架用材量大，零部件多，搭拆勞動強度大等缺點。該腳手架立桿軸心受力，根部有可調節(jié)

20、支座，頂部有可調節(jié)托座，對箱梁支架搭設十分方便。具體布置如下：端梁和中橫梁部位：在箱梁的橫梁位置3m范圍內立桿縱橫間距設置為60cm×90cm，立桿步距取用0.6m，單位承載面積為0.54m2；腹板部位:箱梁中間腹板部分支架立桿縱橫間距設置為90cm×60cm，支架立桿步距取用1.2m，單位承載面積為0.54m2?？崭共课唬毫U柱網設置為90cm×90cm，支架立桿步距取用1.2m，單位承載面積為0.81m2。表4-3碗扣式箱梁支架搭設布置匯總表支架形式碗扣支架橫梁部位立桿縱距（cm）60橫距（cm）90橫桿步距（cm）60橫梁靠腹板部位立桿縱距（cm）60橫距（

21、cm）60橫桿步距（cm）60跨中部位立桿縱距（cm）90橫距（cm）90橫桿步距（cm）120跨中腹板部位立桿縱距（cm）60橫距（cm）90橫桿步距（cm）120對平曲線半徑較小的箱梁采用腳手鋼管代替縱向連桿調節(jié)立桿間距。為加強支架的整體穩(wěn)定性，必須設置橫向、縱向和水平剪刀撐，具體布置參數(shù)及要求同上表碗扣式箱梁支架剪刀撐布置表4.1.4標準段箱梁支架支撐體系的承載力驗算4.1.4.1 碗扣式支架的承載力驗算驗算依據：建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范JGJ1662008 1、荷載（1）永久荷載（荷載分項系數(shù)取1.2）。鋼筋混凝土比重取25KN/m3，結構高度2.2m，橋面寬度25m。a. 混

22、凝土自重中橫梁：橫截面面積S145m2，計算寬度b1m，體積V45×145m3自重：G125×451125KN單位投影面積自重q11125/25×145KN/m2腹板：腹板寬度0.7m，高度2.2m。橫截面面積S20.7×2.21.54m2，每延米自重：G21.54×2538.5KN/m梁體空心部分：頂板厚度0.22m，底板厚度0.4m單位寬度的橫截面面積S31×（0.22+0.4）0.64m2，每延米自重：G30.64×2516KN/mb. 模板及支撐木方的自重根據建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范JGJ1662008中表4

23、.2.4模板及木方的自重取為0.50KN/m2c. 桿系自重由于本工區(qū)標準段內箱梁支架搭設高度均在10m以內，根據規(guī)范4.2.4中的說明，可不計算架體自重。d. 配件自重腳手板自重標準值取0.35KN/m2欄桿與擋腳板自重取0.14KN/m2（2）可變荷載（荷載分項系數(shù)取1.4）人員及施工設備荷載取2.5KN/m2振搗混凝土時產生的荷載2.0KN/m2作用于模板支撐上的水平風荷載標準值WkWk0.7zsW0z風壓高度變化系數(shù)，按建筑結構荷載規(guī)范查表得到，取值1.0s風荷載體型系數(shù)，按建筑結構荷載規(guī)范查表得到，取值0.8W0基本風壓（KN/m2），按建筑結構荷載規(guī)范查表得到，取值0.55Wk0.

24、7×1×0.8×0.550.308KN/m2單位長度側模板上的風荷載為W0.308×1×2.20.68KN1200900圖4-2風荷載對跨中支架內力分析簡圖Wv1200/600×W1.36KNWs（Wv2+W2）1/21.28KN2、立桿穩(wěn)定性驗算組合風荷載時：立桿軸向力N1.2（Q1+ Q2）+0.9×1.4（Q3+ Q4）LxLy+Q5單肢立桿穩(wěn)定性公式NAfQ1：模板支撐架自重標準值Q2：混凝土自重，25KN/m3Q3：振搗混凝土的荷載，2.0KN/m2Q4：人員及設備荷載， 2.5KN/m2Q5：風荷載產生的軸向力，

25、即WVLx、Ly：單肢立桿縱橫向間距A：立桿橫截面積489mm2：軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)，根據長細比=l0/i 取值i為截面回轉半徑，取1.58cm。l0=h+2a，a 取15cm，h為立桿步距f：鋼材強度設計值，205N/mm2h=120cm時：l0=h+2a120+2×30180cm長細比180/1.58114，查表0.489Af0.489×489×205/100049KN現(xiàn)場實際Af=49×0.8=39.2KNh=60cm時：l0=h+2a60+2×30120cm長細比120/1.5875.9，查表0.744Af0.744×489

26、×205/100074.5KN現(xiàn)場實際Af=74.5×0.8=60KN（1）中橫梁下的立桿（步距60cm）Q10.5+0.35+0.140.99KN/m2N1.2×（0.99+25×2.2）0.6×0.9+0.9×1.4×（2.0+2.5）×0.6×0.9+1.3641.06KNNAf，驗算通過。（2）腹板下的立桿（步距120cm）腹板高度2.2m，底板厚度0.4m，頂板厚度0.22mQ10.5+0.35+0.140.99KN/m2N1.2×（0.99×0.9×0.6+25&

27、#215;1.3×0.9）+0.9×1.4×（2+2.5）×0.9×0.6+1.3640.52KNNAf，驗算通過。（3）梁體空心部分的立桿Q10.5+0.35+0.140.99KN/m2N1.2×（0.99×0.9×0.9+25×0.56×0.9）+0.9×1.4×（2+2.5）×0.9×0.9+1.3622.39KNNAf，驗算通過。4.1.4.2 門式支架的承載力驗算在這里取每片門架自重在立桿中產生的軸心力1.5KN/片，取模板、設備人員及振搗荷載之

28、和為4KN/m2。門架的許用荷載取75KN，本工程可調底座螺桿伸出長度為15cm，考慮風荷載時，門架的承載力設計值為N=0.9×1.2(NGKH0+)+0.9×1.4（NQ1k+2Mw/b）N=0.9×1.35(NGKH0+)+1.4（0.7NQ1k+0.6×2Mw/b）取其大值。N承載力設計值；NGK腳手架自重在立桿中產生的軸心力；H以米為單位的腳手架高度值；NQK施工荷載標準值在立桿中產生的軸心力。1、風荷載計算根據GB50009-2001建筑結構荷載規(guī)范7.1.1條規(guī)定，現(xiàn)計算風荷載值：風荷載標準值（KN/m2）：kz s z 0式中：z高度z處的

29、風振系數(shù)(kN/m2)s風荷載體型系數(shù)； z風壓高度變化系數(shù)； 0基本風壓（KN/m2）；風荷載的作用面積分兩部分：一是直接作用在支撐門架立桿的迎風面上；另一是作用在上部的側向模板面上，這部分風荷載計算時將其集中作用在支撐的上端，按水平力來計算。、基本風壓：根據JGJ162-2008中4.1.3規(guī)定，0=0.25KN/m2 、體型系數(shù)：箱梁模板體型系數(shù)，參考根據建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2001表7.3.1項次，s模0.8：敞開式門架按空間桁架的體型系數(shù)計算，根據建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2006表7.3.1項次32b：平行桁架的整體體型系數(shù)：stwst； st單榀門架的體型系數(shù)，

30、sts； 擋風系數(shù)，；s門架構件的體型系數(shù)，由（GB50009-2001）表7.3.1項次36用插入法求知圓管s1.2， An桁架桿件和節(jié)點擋風的凈投影面積； A桁架的輪廓面積， 據及b/h值由（GB50009-2001）表7.3.1項次32查得； n桁架榀數(shù)；門式腳手架中，因門架、配件的規(guī)格尺寸為定型產品，以上參數(shù)均可直接計算得出：單榀重型門架寬度1m，高度1.9m，桁架縱距按2.0mAn（1.9×2×0.057+1×2×0.048+1.65×2×0.025+0.8×0.025+0.1×6×0.025）

31、×1.20.516m2，（式中 1.2考慮加固件的增大系數(shù)）0.136根據0.136，b/h1/1.90.526，知0.925stwsts0.136×1.2×24.7m梁寬按24榀門架計算：stw =1.8、風壓高度變化系數(shù)：地面粗糙度取C類；z0.62，（支架高度小于12m）；、風荷載標準值計算：風荷載標準值（KN/m2）：k0.7 s z 0支架風荷載：k0.7 s z 00.7×1.8×0.62×0.550.43 KN/m2；模板風荷載：k0.7 s z 00.7×0.8×0.62×0.550.19

32、 KN/m2；2、門架自重計算（1）、標準單位門架取標準單位，門架寬度×高度1.0×1.9m，每步高內的構件及其重量為： 一榀門架立桿57×2.5mm, 1.9m×2×33.8N/m129N 二副交叉拉桿25×1.5mm，1.73m×2×2×8.7N/m60N 上下加強橫桿48×2.3mm，0.943×2×（0.04820.04342）×78500×/449N 內側豎向加強桿26×1.5mm，2×1.7×（0.02620.02

33、32）×78500×/431N 連接棒2個 6×212N 其他附件 9N合計：290N/榀（2）、橫向、縱向、水平剪刀撐及扣件自重橫向剪刀撐布置如圖示，順橋向每6排門架設置一道橫向剪刀撐約：鋼管總重38.4×108=4147N旋轉扣件108個，扣件重108×14.51566N每榀門架：（4147N+1566N）/756榀7.6 N/榀?？v向剪刀撐布置如圖示，橫橋向設置4道縱向剪刀撐：鋼管總重38.4×180×4=27648N旋轉扣件180個，扣件重4×180×14.510440N每榀門架：（27648N+

34、10440N）/2772榀13.7N/榀。故每榀門架剪刀撐重：7.6+13.721.3/榀（3）、水平加固桿自重每排門架每兩層設一道橫向水平加固桿，調節(jié)桿每排設一道水平加固桿，每4榀門架每兩層設一道縱向水平加固桿水平鋼管總重38.4×（24m×6×22排+34×30）1608191N直角扣件重4118×13.556538N，每榀門架：（160819N+56538N）/2772榀78.4N/榀（4）、可調托座和調節(jié)桿自重最頂層門架上支承著兩根調節(jié)桿及可調托座它們的重量為：70×2+53×2246N每榀門架：246/5=49.2

35、N綜上計算，每榀門架綜合自重290+21.3+78.4+49.2=438.9 N/榀。3、各項荷載標準取值：、箱梁鋼筋混凝土自重：24KN/m3；、施工人員及施工設備自重：2.5 KN/m2；、箱梁模板、方木等自重：1.5 KN/m2；4、門架的承載力驗算：全線門架橫斷面排布形式有 橫梁（1-1橫斷面）下門架的承載此處有兩種排布形式，分別見圖（3）-1和圖（3）-2門架的承載力設計值為N=0.9×1.2(NGKH0+)+0.9×1.4（NQ1k+2Mw/b）N=0.9×1.35(NGKH0+)+1.4（0.7NQ1k+0.6×2Mw/b）取其大值。箱梁橫

36、梁最高處為2.2m。此處門架排布是：排距1.5m，最大跨距0.9m，此排門架受力面積為1.5m×0.9m=1.35，承受的混凝土體積為1.32×1.5m=1.98m³。1、永久荷載標準值：箱梁鋼筋混凝土自重產生的軸心力：NGK1=1.98×25=49.5kN 箱梁模板、方木等自重產生的軸心力：NGK2 =1.5m×0.9m×1.5 KN/m2=2KN門架自重產生的軸心力： 以4榀門架高計算自重產生的軸心力 NGK3=420N/榀×4=1.68KN2、可變荷載標準值：施工人員及設備、振搗砼沖擊力產生的軸心力為 NQK1 =1.

37、5m×0.9m×2.5 KN/m2=3.37KN風荷載產生的彎矩標準值：作用于支架上的風荷載產生的荷載標準值qwk=Lnwk Ln立桿縱距（mm）Ln=1.6m qwk=1.6m×0.44 KN/m2=0.704 KN/m M= H1連墻件的豎向間距，在這里由于腳手架是滿堂支架，沒有連墻件，故取連墻件豎向間距為支架總高，即H1=10mM=7.04kN.mb支架寬度，這里b=12m 立桿軸向力：N=0.9×1.2(NGKH0+)+0.9×1.4（NQ1k+2Mw/b）=0.9×1.2(1.68+49.5+2)+0.9×1.4&

38、#215;（3.37+1.17）=62.6KNN=0.9×1.35(NGKH0+)+1.4（0.7NQ1k+0.6×2Mw/b）=68.5KNI=I0+I1h1/h0 查表得I0 =159300mm I1=7700mm4 h1 =1700mm h0 =1900mmI=166189mm4 i=19.71mm=K0h0/i=1.13×1900/19.71=108.93查表得=0.499N/A0=68460/0.499×2×428=160N/mm²f=205 N/mm²結論：符合要求 跨中部分(腹板)箱梁下門架的承載此處也有兩種排

39、布形式，分別見圖（4）-1和圖（4）-2荷載最重的位置為靠近橫梁處的腹板，腹板高為2.2m，厚度0.7m，此處門架排布是：排距1.8m，最大跨距0.6m，此排門架受力面積為1.8m×0.6m=1.08，腹板最寬處一排門架承受的混凝土體積為1.23×1.8m=2.2m³。永久荷載標準值：箱梁鋼筋混凝土自重產生的軸心力：NGK1=2.2×25=55.35kN 箱梁模板、方木等自重產生的軸心力：NGK2 =1.08×1.5 KN/m2=1.62KN門架自重產生的軸心力：以4榀門架高計算自重產生的軸心力NGK3=420N/榀×4=1.68KN

40、2、可變荷載標準值：施工人員及設備、振搗砼沖擊力產生的軸心力為 NQK1 =1.08×2.5 KN/m2=2.7KN風荷載產生的彎矩標準值：作用于支架上的風荷載產生的荷載標準值qwk=Lnwk Ln立桿縱距（mm）Ln=1.8m H=10m b=12.26m qwk=1.8m×0.44 KN/m2=0.704 KN/m M=7.04kN.m 立桿軸向力N=0.9×1.2(NGKH0+)+0.9×1.4（NQ1k+2Mw/b）=0.9×1.2(1.68+55.3+1.62)+0.9×1.4×（2.7+1.15）=67.65KN

41、N=0.9×1.35(NGKH0+)+1.4（0.7NQ1k+0.6×2Mw/b）=74.44KN根據前面計算得N/A0=74449/0.499×2×428=174N/mm²f=205 N/mm²結論：符合要求跨中部分（箱式處）箱梁下門架的承載箱式處頂板最厚為0.22m，底板最厚為0.4m，門架排布：排距2m，跨距1.2m，門架受力面積為2m×1.2m=2.4，承受的混凝土體積為1.48m³。永久荷載標準值：箱梁鋼筋混凝土自重產生的軸心力：NGK1=25×1.48=37kN 箱梁模板、方木等自重產生的軸心

42、力：NGK2 =2.4×1.5 KN/m2=3.6KN門架自重產生的軸心力：以4榀門架高計算自重產生的軸心力 NGK3=420N/榀×4=1.68KN2、可變荷載標準值：施工人員及設備、振搗砼沖擊力產生的軸心力為NQK1 =2.4×2.5 KN/m2=6KN風荷載產生的彎矩標準值：作用于支架上的風荷載產生的荷載標準值qwk=Lnwk Ln立桿縱距（mm）Ln=2.08m H=10m b=12.26m qwk=2.08m×0.44 KN/m2=0.92 KN/m M=9.2kN.m 立桿軸向力 N=0.9×1.2(NGKH0+)+0.9×

43、;1.4（NQ1k+2Mw/b）=0.9×1.2(1.68+37+3.6)+0.9×1.4×（6+1.5）=54.1KNN=0.9×1.35(NGKH0+)+1.4（0.7NQ1k+0.6×2Mw/b）=57.7KN根據前面計算得N/A0=57766/0.499×2×428=155N/mm²f=205 N/mm²結論：符合要求4.1.5匝道漸變段箱梁支架支撐體系的承載力驗算取每片門架自重在立桿中產生的軸心力1.5KN/片，取模板、設備人員及振搗荷載之和為4KN/m2。本工程可調底座螺桿伸出長度為15cm，

44、考慮風荷載時，門架的承載力設計值為N=0.9×1.2(NGKH0+)+0.9×1.4（NQ1k+2Mw/b）N=0.9×1.35(NGKH0+)+1.4（0.7NQ1k+0.6×2Mw/b）取其大值。N承載力設計值；NGK腳手架自重在立桿中產生的軸心力；H以米為單位的腳手架高度值；NQK施工荷載標準值在立桿中產生的軸心力。1、風荷載計算根據GB50009-2001建筑結構荷載規(guī)范7.1.1條規(guī)定，現(xiàn)計算風荷載值：風荷載標準值（KN/m2）：kz s z 0式中：z高度z處的風振系數(shù)(kN/m2) s風荷載體型系數(shù)； z風壓高度變化系數(shù)； 0基本風壓（KN

45、/m2）；風荷載的作用面積分兩部分：一是直接作用在支撐門架立桿的迎風面上；另一是作用在上部的側向模板面上，這部分風荷載計算時將其集中作用在支撐的上端，按水平力來計算。、基本風壓：根據JGJ162-2008中4.1.3規(guī)定，0=0.25KN/m2 、體型系數(shù)：箱梁模板體型系數(shù)，參考根據建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2001表7.3.1項次，s模0.8：敞開式門架按空間桁架的體型系數(shù)計算，根據建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2006表7.3.1項次32b：平行桁架的整體體型系數(shù)：stwst；st單榀門架的體型系數(shù)，sts；擋風系數(shù)，；s門架構件的體型系數(shù)，由（GB50009-2001）表7.3.

46、1項次36用插入法求知圓管s1.2，An桁架桿件和節(jié)點擋風的凈投影面積；A桁架的輪廓面積，據及b/h值由（GB50009-2001）表7.3.1項次32查得；n桁架榀數(shù)；門式腳手架中，因門架、配件的規(guī)格尺寸為定型產品，以上參數(shù)均可直接計算得出：單榀重型門架寬度1m，高度1.9m，桁架縱距按2.0mAn（1.9×2×0.057+1×2×0.048+1.65×2×0.025+0.8×0.025+0.1×6×0.025）×1.20.516m2，（式中：1.2考慮加固件的增大系數(shù)）0.136根據0.13

47、6，b/h1/1.90.526，知0.925stwsts0.136×1.2×24.7m梁寬按24榀門架計算：stw =1.8、風壓高度變化系數(shù)：地面粗糙度取C類；z0.62，（支架高度小于12m）；、風荷載標準值計算：風荷載標準值（KN/m2）：k0.7 s z 0支架風荷載：k0.7 s z 00.7×1.8×0.62×0.550.43 KN/m2；模板風荷載：k0.7 s z 00.7×0.8×0.62×0.550.19 KN/m2；2、門架自重計算（1）、標準單位門架取標準單位，門架寬度×高度1.0

48、×1.9m，每步高內的構件及其重量為： 一榀門架立桿57×2.5mm, 1.9m×2×33.8N/m129N 二副交叉拉桿25×1.5mm，1.73m×2×2×8.7N/m60 N 上下加強橫桿48×2.3mm，0.943×2×（0.04820.04342）×78500×/449N 內側豎向加強桿26×1.5mm，2×1.7×（0.02620.0232）×78500×/431N 連接棒2個 6×212N 其

49、他附件 9N合計：290N/榀（2）、橫向、縱向、水平剪刀撐及扣件自重橫向剪刀撐布置如圖示，順橋向每5排門架設置一道橫向剪刀撐約：鋼管總重38.4×108=4147N旋轉扣件108個，扣件重108×14.51566N每榀門架：（4147N+1566N）/756榀7.6 N/榀?？v向剪刀撐布置如圖示，橫橋向設置4道縱向剪刀撐：鋼管總重38.4×180×4=27648N旋轉扣件180個，扣件重4×180×14.510440N每榀門架：（27648N+10440N）/2772榀13.7N/榀。故每榀門架剪刀撐重：7.6+13.721.3/榀

50、（3）、水平加固桿自重每排門架每兩層設一道橫向水平加固桿，調節(jié)桿每排設一道水平加固桿，每4榀門架每兩層設一道縱向水平加固桿水平鋼管總重38.4×（24×4×1836×9×3）103680N扣件重2500×13.533750N，每榀門架：（103680+33750N）/1900榀72N/榀（4）、可調托座和調節(jié)桿自重最頂層門架上支承著兩根調節(jié)桿及可調托座它們的重量為：70×2+53×2246N每榀門架：246/4=61.5N綜上計算，每榀門架綜合自重290+72+61.5=423.5 N/榀。3、各項荷載標準取值：、

51、箱梁鋼筋混凝土自重：25KN/m3；、施工人員及施工設備自重：2.5 KN/m2；、箱梁模板、方木等自重：1.5 KN/m2；4、門架的承載力驗算： 端橫梁及中橫梁箱梁下門架的承載門架的承載力設計值為N=0.9×1.2(NGKH0+)+0.9×1.4（NQ1k+2Mw/b）N=0.9×1.35(NGKH0+)+1.4（0.7NQ1k+0.6×2Mw/b）取其大值。箱梁橫梁最高處為1.89m。此處門架排布是：排距1.6m，跨距0.6m，現(xiàn)取寬度1.6m為計算單元。永久荷載標準值：箱梁鋼筋混凝土自重產生的軸心力：NGK1=1.89×25×

52、0.6×1.6=45.36kN 箱梁模板、方木等自重產生的軸心力：NGK2 =1.6m×0.6m×1.5 KN/m2=1.44KN門架自重產生的軸心力：以4榀門架高計算自重產生的軸心力NGK3=423.5N/榀×4=1694N1.7KN可變荷載標準值：施工人員及設備、振搗砼沖擊力產生的軸心力為NQK1 =1.6m×0.6m×2.5 KN/m2=2.4KN風荷載產生的彎矩標準值：Mw=qwh²/10，qw=1.5wk=1.5×0.43=0.645Mw=0.645×2²/10=0.258N=0.9&

53、#215;1.2(NGKH0+)+0.9×1.4（NQ1k+2Mw/b）=0.9×1.2(1.7+45.36+1.44)+0.9×1.4×（2.4+0.43）=55.6KNN=0.9×1.35(NGKH0+)+1.4（0.7NQ1k+0.6×2Mw/b）=61.8KNI=I0+I1h1/h0 查表得I0 =159300mm I1=7700mm4 h1 =1700mm h0 =1900mmI=166189mm4 i=19.71mm=K0h0/i=1.13×1900/19.71=108.93查表得=0.499N/A0=61800

54、/0.499×2×428=144.6N/mm²f=205 N/mm²結論：符合要求 端橫梁處腹板箱梁下門架的承載靠近端橫梁處的腹板高為1.89m，厚度0.65m，此處門架排布是：排距1.6m，跨距1.03m，現(xiàn)取最不利位置為一排門架支撐在腹板中軸下，此排門架受力面積為1.6m×1.03m=1.6，承受的混凝土體積為1.38×1.6m=2.2m³。永久荷載標準值：箱梁鋼筋混凝土自重產生的軸心力：NGK1=2.2×25=55.2kN 箱梁模板、方木等自重產生的軸心力：NGK2 =1.6×1.5 KN/m2=2

55、.4KN門架自重產生的軸心力：以4榀門架高計算自重產生的軸心力NGK=423.5N/榀×4=1755N1.7KN可變荷載標準值：施工人員及設備、振搗砼沖擊力產生的軸心力為NQK1 =1.6×2.5 KN/m2=4 KN風荷載產生的彎矩標準值：Mw=qwh²/10，qw=1.5wk=1.5×0.43=0.645Mw=0.645×2²/10=0.258N=0.9×1.2(NGKH0+)+0.9×1.4（NQ1k+2Mw/b）=0.9×1.2(1.7+55.2+2.4)+0.9×1.4×（4

56、+0.43）=69.2KNN=0.9×1.35(NGKH0+)+1.4（0.7NQ1k+0.6×2Mw/b）=75KN根據前面計算得N/A0=75853/0.499×2×428=177.6N/mm²f=205 N/mm²結論：符合要求 跨中部分（腹板）箱梁下門架的承載跨中處的腹板高為1.89m，厚度0.3m，此處門架排布是：排距2.075m，跨距1.03m，現(xiàn)取最不利位置為一排門架支撐在腹板中軸下，此排門架受力面積為2.075m×1.03m=2.1，承受的混凝土體積為1×2.075m=2m³。永久荷載標準

57、值：箱梁鋼筋混凝土自重產生的軸心力：NGK1=25×2=50kN 箱梁模板、方木等自重產生的軸心力：NGK2 =2.1×1.5 KN/m2=3.15KN門架自重產生的軸心力：以4榀門架高計算自重產生的軸心力NGK=438.9N/榀×4=1755N1.8KN可變荷載標準值：施工人員及設備、振搗砼沖擊力產生的軸心力為NQK1 =2.1×2.5 KN/m2=5.25KN風荷載產生的彎矩標準值：Mw=qwh²/10，qw=1.5wk=1.5×0.43=0.645Mw=0.645×2²/10=0.258N=0.9×1.2(N