QTZ80塔吊基礎天然基礎計算書

1、QTZ80塔吊天然基礎的計算書（一）計算依據(jù)建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-20081. 混凝土結構設計規(guī)范（GB50010-2002）;建筑結構荷載規(guī)范（GB50009-2001）工程勘察報告；2. 南明區(qū)大健康歐美醫(yī)藥園項目巖土QTZ80塔式起重機使用說明書；3. 建筑、結構設計圖紙；簡明鋼筋混凝土結構計算手冊。（二）參數(shù)數(shù)據(jù)信息塔吊型號：QTZ80（6013）塔身寬度B：1665mm自重G:596kN（包括平衡重）最大起重荷載Q:60kN混凝土強度等級：C35基礎底面配筋直徑：25mm公稱定起重力矩Me800kNm標準節(jié)長度b：2.80m主弦桿材料：角鋼/方鋼所處城市：貴州省貴陽市塔吊起升高

2、度H:150.00m基礎節(jié)埋深d：0.00m基礎承臺厚度he：1.40m基礎承臺寬度Be：6.50m鋼筋級別：Q235A/HRB335基礎所受的水平力P：80kN寬度/直徑e：120mm基本風壓a:0.3kN/m2pz：1.27o20kN/nf地面粗糙度類別：D類密集建筑群，房屋較高，風荷載高度變化系數(shù)地基承載力特征值fak：147kPa基礎寬度修正系數(shù)n：0.3基礎埋深修正系數(shù)n：1.5基礎底面以下土重度y20kN/nf基礎底面以上土加權平均重度丫血（三）塔吊基礎承載力作用力的計算1、塔吊豎向力計算塔吊自重：G=596kN（整機重量422+平衡重174）;塔吊最大起重荷載：Q=60kN作用于

3、塔吊的豎向力：Fk=G+0=596+60=656kN;2、塔吊風荷載計算依據(jù)建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001中風荷載體型系數(shù)：地處貴州省貴陽市，基本風壓為w0=O.3kN/m2;查表得：風荷載高度變化系數(shù)庠=1.27;擋風系數(shù)計算：護3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb)=(31.665+25+(4X.6652+52)0.5)>0.12/(1.6655)=0.302因為是角鋼/方鋼，體型系數(shù)臨=2.402;高度z處的風振系數(shù)?。禾?1.0；所以風荷載設計值為：23=0.7z>(0=0.7>.00>.402>.27>.3=0.64kN/m;3

4、、塔吊彎矩計算風荷載對塔吊基礎產(chǎn)生的彎矩計算：ML=3>©>BXH>H>.645>.302>.665>00X100».5=1609kNm;Mmax=Me+M3+PXhc=800+1609+80X1.4=2521kNm(四) 塔吊抗傾覆穩(wěn)定驗算基礎抗傾覆穩(wěn)定性按下式計算：e=M/(Fk+G)wBc/3式中e偏心距，即地面反力的合力至基礎中心的距離；Mk作用在基礎上的彎矩；Fk作用在基礎上的垂直載荷；Gk混凝土基礎重力，G=25X6.5X6.5X1.4=1479kN;Bc為基礎的底面寬度；計算得：e=2521/(656+1479)=1.

5、18m<6.5/3=2.2m;基礎抗傾覆穩(wěn)定性滿足要求！(五) 塔吊基礎地基承載力驗算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范(GB50007-2002)第5.2條承載力計算。計算簡圖：007V4：混凝土基礎抗傾翻穩(wěn)定性計算:&033e=1.18m>6.5/6.5=1m地面壓應力計算:R=(Fk+G)/AFkmax=2x(Fk+G)/(3xaXBe)式中Fk作用在基礎上的垂直載荷;Gk混凝土基礎重力;a合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣距離（m），按下式計算:a=Be/20'5-Mk/(Fk+Gk)=6.5/20.5-2521/(656+1479)=3.416m。Be基礎底面的寬度，

6、取Bc=6.5m不考慮附著基礎設計值:2P=(656+1479)/6.52=50.53kPa;Hmax=2X(656+1479)/(3x3.416x6.5)=69.6kPa;地基承載力特征值計算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范條計算公式如下：fa=fak+巾丫(b3)+nY(d-0.5)a-修正后的地基承載力特征值（kN/m2）；fak-地基承載力特征值，按本規(guī)范第條的原則確定；取147.00kN/m2;n、n-基礎寬度和埋深的地基承載力修正系數(shù)；b基礎寬度地基承載力修正系數(shù)，取0.30；門基礎埋深地基承載力修正系數(shù)，取1.50;b-基礎底面寬度(m)，取6.500m；Y-基礎底面以上土的加權平均重度

7、，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3;d-基礎埋置深度(m)取1.4m；fa=fak+ny(-3)+nY(d-0.5)=147+0.3*20(6.5-3)+1.5*20(1.4-0.5)=195kPa解得地基承載力設計值：fa=195kPa；實際計算取的地基承載力設計值為:fa=195kPa；地基承載力特征值fa大于壓力標準值Pk=50.53kPa,滿足要求！地基承載力特征值1.2xfa大于偏心矩較大時的壓力標準值Pkmax=69.6kPa，滿足要求！(六) 基礎受沖切承載力驗算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范(GB50007-2002)第條。驗算公式如下：F1w0.73rftamho式中

8、和-受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當h不大于800mr時，如取1.0.當h大于等于2000mr時，和取0.9，其間按線性內(nèi)插法取用；取佑p=0.97;ft-混凝土軸心抗拉強度設計值；取ft=1.57MPaho-基礎沖切破壞錐體的有效高度；取ho=1.35m；am-沖切破壞錐體最不利一側計算長度；am=(at+ab)/2；am=1.665+(1.665+2x1.35)/2=3.005m；at-沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長，當計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬(即塔身寬度)；取at=1.665m；ab-沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內(nèi)的下邊長，當沖切破壞錐體的底面落在

9、基礎底面以內(nèi)，計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎有效高度；ab=1.665+2x1.35=4.365m；Pj-扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力，對偏心受壓基礎可取基礎邊緣處最大地基土單位面積凈反力；取Pj=101.12kPa；Al-沖切驗算時取用的部分基底面積；A=6.50x(6.50-4.365)/2=6.939m2Fl-相應于荷載效應基本組合時作用在A上的地基土凈反力設計值。Fl=RA;Fi=101.12x6.939=701.65kN。允許沖切力：0.7x0.97x1.57x3005.00x1350.00=4324.62kN>Fi=701

10、.65kN；實際沖切力不大于允許沖切力設計值，所以能滿足要求！(七) 承臺配筋計算1. 抗彎計算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范(GB50007-2002)第827條。計算公式如下：M=ai2(2l+a')(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l/12式中：M-任意截面I-I處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值；a1-任意截面I-I至基底邊緣最大反力處的距離；取a1=(Bc-B)/2=(6.50-1.665)/2=2.418m;Pmax-相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大地基反力設計值，取2101.12kN/m2;P-相應于荷載效應基本組合時在任意截面I-I處基礎底面地基反力設

11、計值，P=PmaxX(3Xaal)/3xa=101.12x(3x1.665-2.418)/(3x1.665)=52.21kPa;G-考慮荷載分項系數(shù)的基礎自重，取G=25<BcXBcXhc=25X6.50X6.50X1.40=1479kN/m2;l-基礎寬度，取l=6.50m;a-塔身寬度，取a=1.665m；a'-截面I-I在基底的投影長度，取a'=1.665m。經(jīng)過計算得M=2.4182X(2X6.50+1.665)X(101.12+52.21-2X21479/6.502)+(101.12-52.21)X6.50/12=666.78kNm2. 配筋面積計算2a=M/(ofcbh。)Z=1-(1-2os)1/2Y=1-Z2As=M/(Yhofy)式中，a-當混凝土強度不超過C50時，刃取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定，取m=1.00；fc-混凝土抗壓強度設計值，查表得fc=16.70kN/m2;ho-承臺的計算高度，ho=1.35m。經(jīng)過計算得：os=666.78X06/(1.001X.7X.50X03>(1.35X03)2)=0.00337;宇1-(1