繼電保護(hù)14變壓器整定

1、1、速飽和變流器工作原理、速飽和變流器工作原理8.3電力變壓器的縱差動(dòng)保護(hù)電力變壓器的縱差動(dòng)保護(hù) 目前，中小型變壓器廣泛采用目前，中小型變壓器廣泛采用加強(qiáng)型速飽和變流器（加強(qiáng)型速飽和變流器（BCH-2型）型）構(gòu)成的變壓器差動(dòng)保護(hù)。構(gòu)成的變壓器差動(dòng)保護(hù)。BCH-2型差動(dòng)繼電器，是在短路線圈帶型差動(dòng)繼電器，是在短路線圈帶速飽和變流器基礎(chǔ)上，再增加一速飽和變流器基礎(chǔ)上，再增加一個(gè)平衡線圈線圈，以進(jìn)一步改善個(gè)平衡線圈線圈，以進(jìn)一步改善躲過(guò)非周期分量的性能。躲過(guò)非周期分量的性能。TA2TA1平衡線圈平衡線圈差動(dòng)線圈差動(dòng)線圈短路線圈短路線圈帶短路線圈的速飽和變流器的平衡接線圖帶短路線圈的速飽和變流器的平衡

2、接線圖電流繼電電流繼電器器 BCH-2型差動(dòng)繼電器由帶短路繞組的三柱式速飽和變流器和型差動(dòng)繼電器由帶短路繞組的三柱式速飽和變流器和DL-11/0.2型電型電流繼電器組合而成。鐵芯中間柱流繼電器組合而成。鐵芯中間柱B的截面是邊緣柱截面的二倍，其上繞有一個(gè)差的截面是邊緣柱截面的二倍，其上繞有一個(gè)差動(dòng)繞組動(dòng)繞組Nd、兩個(gè)平衡繞組、兩個(gè)平衡繞組Nb1、Nb2以及短路繞組以及短路繞組Nk一部分，短路繞組另一部分一部分，短路繞組另一部分繞在左邊芯柱繞在左邊芯柱A上，而且兩者通過(guò)端子上，而且兩者通過(guò)端子呈同向串聯(lián)。在右邊芯柱呈同向串聯(lián)。在右邊芯柱C上繞有二次上繞有二次繞組繞組N2，它通過(guò)端子，它通過(guò)端子、與

3、與DL-11/0.2型電流繼電器相連接型電流繼電器相連接 。圖圖8-10 BCH-2型型差動(dòng)繼電器的結(jié)差動(dòng)繼電器的結(jié)構(gòu)原理圖構(gòu)原理圖2、BCH-2型差動(dòng)繼電器的工作原理型差動(dòng)繼電器的工作原理DL-11/0.2型型電流繼電器電流繼電器平衡線圈平衡線圈1差動(dòng)線圈差動(dòng)線圈短路線圈短路線圈平衡線圈平衡線圈2二次線圈二次線圈差動(dòng)電流差動(dòng)電流BCH-2型差動(dòng)繼電型差動(dòng)繼電器的接線原理圖器的接線原理圖DL-11/0.2型型電流繼電器電流繼電器2、BCH-2型差動(dòng)繼電器的工作原理型差動(dòng)繼電器的工作原理YNb2Nb1TA2TA1I1I2Nd基本側(cè)基本側(cè)差動(dòng)電流差動(dòng)電流C柱中合成磁通為：柱中合成磁通為：1CBCK

4、BCKAC(8-4)1BA1BCKIkWdWkW1KKKACKBCKBAKABbIWbIIW1bN2bNdNkNkNI2NCAACABKKdKBCBCRRRRRRNiNi )/(11RNiNiKKd21 CBBCBAKKKACRRRRRRNi )/(RNiKK4 C柱中合成磁通為：柱中合成磁通為：5)-(8 4221RNiRNiRNiKKKKdC 差動(dòng)電流差動(dòng)電流11IBABC11在鐵芯未飽和時(shí)，在鐵芯未飽和時(shí)，A,B,C柱的磁柱的磁阻關(guān)系為：阻關(guān)系為： kACkki 1IRRRRBCA 2（1）當(dāng)發(fā)生內(nèi)部故障，）當(dāng)發(fā)生內(nèi)部故障，C柱磁通為柱磁通為RNidC21 說(shuō)明：說(shuō)明：短路繞組的存在不影

5、響差動(dòng)繞短路繞組的存在不影響差動(dòng)繞組中交變電流向二次繞組組中交變電流向二次繞組N2的傳遞，的傳遞，2、BCH-2型差動(dòng)繼電器的工作原理型差動(dòng)繼電器的工作原理Dq-2-3（2）當(dāng)外部短路故或變壓器空載運(yùn)行時(shí)，流入）當(dāng)外部短路故或變壓器空載運(yùn)行時(shí)，流入Nd的電流含有較大的非周期分量，的電流含有較大的非周期分量，使鐵芯迅速飽和。由于短路線圈的作用，在使鐵芯迅速飽和。由于短路線圈的作用，在C柱上總的效果是去磁的，說(shuō)明短路柱上總的效果是去磁的，說(shuō)明短路線圈的存在加強(qiáng)了躲過(guò)非周期分量的性能。線圈的存在加強(qiáng)了躲過(guò)非周期分量的性能。C柱中合成磁通為：柱中合成磁通為：5)-(8 4221RNiRNiRNiKKK

6、KdC （3）當(dāng)減少的）當(dāng)減少的 比值時(shí)，在增大動(dòng)作電比值時(shí)，在增大動(dòng)作電流（動(dòng)作安匝）的同時(shí)，也提高了躲過(guò)非流（動(dòng)作安匝）的同時(shí)，也提高了躲過(guò)非周期分量的性能。周期分量的性能。/KKNN消除了勵(lì)磁涌流的影響消除了勵(lì)磁涌流的影響在變壓器空載投入或外部短路切除后，電壓突然恢復(fù)時(shí)，勵(lì)磁涌流將以不在變壓器空載投入或外部短路切除后，電壓突然恢復(fù)時(shí)，勵(lì)磁涌流將以不平衡電流形式流入差動(dòng)繞組平衡電流形式流入差動(dòng)繞組N Nd d，由于其中含有很大成份非周期分量，使鐵，由于其中含有很大成份非周期分量，使鐵芯迅速飽和，磁阻增大，芯迅速飽和，磁阻增大，R Rm m將更加增大，單就從這一因素可以從式（將更加增大，單就

7、從這一因素可以從式（8-58-5）中看出，會(huì)使大大減小，而且鐵芯飽和后磁路磁阻增大，由中看出，會(huì)使大大減小，而且鐵芯飽和后磁路磁阻增大，由A A柱到柱到C C柱磁路柱磁路長(zhǎng)、漏磁增大，從而使長(zhǎng)、漏磁增大，從而使A A柱到柱到C C柱的助磁磁通顯著減小，而柱的助磁磁通顯著減小，而B(niǎo) B柱到柱到C C柱磁路短，柱磁路短，漏磁相對(duì)較小，故由漏磁相對(duì)較小，故由B B柱到柱到C C柱的去磁磁通減少并不顯著，但仍有較大去磁柱的去磁磁通減少并不顯著，但仍有較大去磁作用，因而使作用，因而使C C柱貫穿于柱貫穿于N N2 2的總磁通減少的更加顯著，使的總磁通減少的更加顯著，使DL-11/0.2DL-11/0.2

8、型電流型電流繼電器不易動(dòng)作，這說(shuō)明短路繞組的存在加強(qiáng)了躲過(guò)非周期分量的影響，繼電器不易動(dòng)作，這說(shuō)明短路繞組的存在加強(qiáng)了躲過(guò)非周期分量的影響，即可靠地消除了勵(lì)磁涌流的影響。即可靠地消除了勵(lì)磁涌流的影響。C柱中合成磁通為：柱中合成磁通為：5)-(8 4221RNiRNiRNiKKKKdC 2、變壓器的型號(hào)、變壓器的型號(hào)SFP7-360000/220三相油浸風(fēng)冷強(qiáng)迫油循環(huán)式電力變壓器三相油浸風(fēng)冷強(qiáng)迫油循環(huán)式電力變壓器-例題例題8-1用用BCH-2 差動(dòng)繼電器構(gòu)成變壓器差動(dòng)保護(hù)原理接線圖差動(dòng)繼電器構(gòu)成變壓器差動(dòng)保護(hù)原理接線圖SFL110000/60型型60kV10.5kV例題例題8-1某工廠總降壓變電

9、所由無(wú)限大容量系統(tǒng)供電，某工廠總降壓變電所由無(wú)限大容量系統(tǒng)供電，60/10.5kV，Y,d11接線接線 已知已知10.5kV母線上三相母線上三相短路電流在最大運(yùn)行方式下，在最小運(yùn)行方式下為，歸算到短路電流在最大運(yùn)行方式下，在最小運(yùn)行方式下為，歸算到60kV側(cè)分側(cè)分別為別為691A與與560A；10.5kV側(cè)分別為側(cè)分別為3950A與與3200A。 10.5kV側(cè)最大負(fù)荷側(cè)最大負(fù)荷電流為電流為 IL.max=450A；歸算到；歸算到60kV側(cè)為側(cè)為78.75A。擬采用擬采用BCH-2型差動(dòng)繼電器構(gòu)成變型差動(dòng)繼電器構(gòu)成變壓器差動(dòng)保護(hù)，試進(jìn)行整定計(jì)算。壓器差動(dòng)保護(hù)，試進(jìn)行整定計(jì)算。3、采用、采用BC

10、H-2型差動(dòng)繼電器構(gòu)成的差動(dòng)保護(hù)的整定計(jì)算型差動(dòng)繼電器構(gòu)成的差動(dòng)保護(hù)的整定計(jì)算一次側(cè)為一次側(cè)為Y形形二次側(cè)為二次側(cè)為形形一次側(cè)為一次側(cè)為形形二次側(cè)為二次側(cè)為Y形形差動(dòng)繼電器差動(dòng)繼電器8.3電力變壓器的縱差動(dòng)保護(hù)電力變壓器的縱差動(dòng)保護(hù)3、采用、采用BCH-2型差動(dòng)繼電器構(gòu)成的差動(dòng)保護(hù)的整定計(jì)算型差動(dòng)繼電器構(gòu)成的差動(dòng)保護(hù)的整定計(jì)算（1）確定基本側(cè)）確定基本側(cè)變壓器各側(cè)的一次額定電流：變壓器各側(cè)的一次額定電流：8)-(8 3eeNUSI 均均額額定定電電壓壓。同同一一側(cè)側(cè)的的額額定定容容量量和和平平、:eeUS電流互感器的計(jì)算變比：電流互感器的計(jì)算變比：9)-(8 5.NconcalTAIKn 再按

11、電壓等級(jí)和一次電流選擇與計(jì)算變比接近且稍大的再按電壓等級(jí)和一次電流選擇與計(jì)算變比接近且稍大的標(biāo)準(zhǔn)變比標(biāo)準(zhǔn)變比 。TAn計(jì)算變壓器差動(dòng)保護(hù)各側(cè)二次額定電流，計(jì)算變壓器差動(dòng)保護(hù)各側(cè)二次額定電流，并以二次電流大的一側(cè)作為基本側(cè)。并以二次電流大的一側(cè)作為基本側(cè)。10)-(8 2TANconNnIKI AIHN2 .96 60310000. AILN550 5 .10310000. SFL110000/60型變壓器型變壓器56 .166 56 .923. calTAn；型接線時(shí)取型接線時(shí)??；型接線時(shí)取型接線時(shí)取二次側(cè)為二次側(cè)為31: YKcon5550. YcalTAn5200. TAn5600. YT

12、An4.165A 5/2002 .963.2 NI4.583A 5/600550.2 YNII2N.YI2N.，選，選10.5kV側(cè)為基本側(cè)。側(cè)為基本側(cè)。平衡繞組平衡繞組Nb1接于接于10.5kV的基本側(cè)，的基本側(cè)，平衡繞組平衡繞組Nb2接于接于60kV側(cè)。側(cè)。解：（解：（1）計(jì)算變壓器一次側(cè)、二次側(cè)額定電流，選出電流互感器的變比，）計(jì)算變壓器一次側(cè)、二次側(cè)額定電流，選出電流互感器的變比，計(jì)算電流互感器二次聯(lián)接臂中的電流，其計(jì)計(jì)算電流互感器二次聯(lián)接臂中的電流，其計(jì) 算結(jié)果列于下表中。算結(jié)果列于下表中。 ddU. ee. e3SIdTAnggU. ee. e3SI例題8-1中變壓器各側(cè)有關(guān)計(jì)算數(shù)

13、據(jù)電流互感器二次聯(lián)接臂電流選擇電流互感器標(biāo)準(zhǔn)變比電流互感器變比計(jì)算值Y電流互感器的接線方式變壓器的額定電流10.5kV/60kV/Y 各側(cè)數(shù)據(jù)數(shù)據(jù)名稱AUSIeeHN2 .96 603100003. AILN550 5 .10310000. 56 .166 56 .9235. NconcalTAIKn5550. YcalTAn5200. TAn5600. YTAn4.165A 5/2002 .963 4.583A 5/600550.2 YNITANconNnIKI .23、采用、采用BCH型差動(dòng)繼電器構(gòu)成的差動(dòng)保護(hù)的整定計(jì)算型差動(dòng)繼電器構(gòu)成的差動(dòng)保護(hù)的整定計(jì)算（2）確定保護(hù)裝置的一次動(dòng)作電流）

14、確定保護(hù)裝置的一次動(dòng)作電流躲開(kāi)變壓器最大勵(lì)磁涌流躲開(kāi)變壓器最大勵(lì)磁涌流relK可靠系數(shù)，取可靠系數(shù)，取1.3；NI變壓器基本側(cè)的額定電流；變壓器基本側(cè)的額定電流；11)-(8 NreloperIKI AI715550 1.3oper 躲開(kāi)變壓器保護(hù)范圍外部短路時(shí)的最大躲開(kāi)變壓器保護(hù)范圍外部短路時(shí)的最大不平衡不平衡電流電流.maxunbI外部短路時(shí)的外部短路時(shí)的最大最大不平衡不平衡電流；電流；max.unbreloperIKI 12)-(8 )(max.kererstrelIfUfKK 匝數(shù)引起的相對(duì)誤差，取匝數(shù)引起的相對(duì)誤差，取0.05；U帶負(fù)荷調(diào)壓引起的相對(duì)誤差，取帶負(fù)荷調(diào)壓引起的相對(duì)誤差，

15、取0.1；外部短路時(shí)的流過(guò)基本側(cè)的最大短路電流外部短路時(shí)的流過(guò)基本側(cè)的最大短路電流；stKTA的同型系數(shù)，取為的同型系數(shù)，取為1；erf電流互感器電流互感器容許的最大容許的最大相對(duì)誤差，取相對(duì)誤差，取0.1；erf max.kIIoper=1.3(10.1+0.1+0.05)3950=1284A躲開(kāi)躲開(kāi)電流互感器二次回路斷線時(shí)電流互感器二次回路斷線時(shí)變壓器的最大負(fù)荷電流變壓器的最大負(fù)荷電流13)-(8 max.LreloperIKI .maxLI變壓器正常運(yùn)行時(shí)歸算到本側(cè)的最大負(fù)荷電流變壓器正常運(yùn)行時(shí)歸算到本側(cè)的最大負(fù)荷電流AI585450 1.3oper 選取三項(xiàng)計(jì)算值中選取三項(xiàng)計(jì)算值中最大

16、的作為基本側(cè)最大的作為基本側(cè)的一次動(dòng)作電流的一次動(dòng)作電流AI1284oper 差動(dòng)繼電器基本側(cè)的動(dòng)作電流為差動(dòng)繼電器基本側(cè)的動(dòng)作電流為（3）確定保護(hù)裝置的二次動(dòng)作電流）確定保護(hù)裝置的二次動(dòng)作電流（4）確定基本側(cè)動(dòng)作線圈的匝數(shù)及平衡線圈匝數(shù)）確定基本側(cè)動(dòng)作線圈的匝數(shù)及平衡線圈匝數(shù)15)-(8 .TAoperconcopernIKI 14)-(8 .0.copercalopIANN 安匝試算。安匝試算。取取選取，先選選取，先選繼電器動(dòng)作安匝，按表繼電器動(dòng)作安匝，按表60, 2/1-8:kk0 NNAN3、采用、采用BCH型差動(dòng)繼電器構(gòu)成的差動(dòng)保護(hù)的整定計(jì)算型差動(dòng)繼電器構(gòu)成的差動(dòng)保護(hù)的整定計(jì)算（2）

17、確定保護(hù)裝置的一次動(dòng)作電流）確定保護(hù)裝置的一次動(dòng)作電流AI1284oper ；型接線時(shí)取型接線時(shí)??；型接線時(shí)取型接線時(shí)取二次側(cè)為二次側(cè)為31: YKconAI7 .105/60012841oper.c （匝匝）6607. 57 .1060 op.calN 為使不平衡電流影響更小，平衡得更精確，可為使不平衡電流影響更小，平衡得更精確，可將接于基本側(cè)平衡繞組將接于基本側(cè)平衡繞組NbI作為基本側(cè)動(dòng)作匝數(shù)的一作為基本側(cè)動(dòng)作匝數(shù)的一部分，即基本側(cè)動(dòng)作線圈的匝數(shù)等于差動(dòng)線圈和平部分，即基本側(cè)動(dòng)作線圈的匝數(shù)等于差動(dòng)線圈和平衡線圈之和：衡線圈之和：18)-(8 . 1.setbsetdcalopNNN （匝）

18、（匝）615. calopNYNb2Nb1TA2TA1I1I2Nd基本側(cè)基本側(cè)（5）確定非基本側(cè)平衡線圈匝數(shù)）確定非基本側(cè)平衡線圈匝數(shù)19)-(8 .21. 2setdNNcalopcalbNIINN （4）確定基本側(cè)動(dòng)作線圈的匝數(shù)及平衡線圈匝數(shù)）確定基本側(cè)動(dòng)作線圈的匝數(shù)及平衡線圈匝數(shù)14)-(8 .0.copercalopIANN （5）確定非基本側(cè)平衡線圈匝數(shù)）確定非基本側(cè)平衡線圈匝數(shù)3、采用、采用BCH型差動(dòng)繼電器構(gòu)成的差動(dòng)保護(hù)的整定計(jì)算型差動(dòng)繼電器構(gòu)成的差動(dòng)保護(hù)的整定計(jì)算（匝匝）6607. 57 .1060 op.calN 為使不平衡電流影響更小，平衡得更精確，可將接于基本側(cè)平衡繞組為

19、使不平衡電流影響更小，平衡得更精確，可將接于基本側(cè)平衡繞組NbI作作為基本側(cè)動(dòng)作匝數(shù)的一部分，即基本側(cè)動(dòng)作線圈的匝數(shù)等于差動(dòng)線圈和平衡線圈為基本側(cè)動(dòng)作匝數(shù)的一部分，即基本側(cè)動(dòng)作線圈的匝數(shù)等于差動(dòng)線圈和平衡線圈之和：之和：18)-(8 . 1.setbsetdsetopNNN （匝）（匝）615. setopN19)-(8 .21. 2setdNNsetopcalbNIINN 二次回路的額定電流。二次回路的額定電流。基本側(cè)、非基本側(cè)基本側(cè)、非基本側(cè)、 21NNII（匝）（匝）6 . 15602. 65165. 4583. 46. 2 calbNYNb2Nb1TA2TA1I1I2Nd基本側(cè)基本側(cè)（

20、匝）（匝）2. 2 setbN。平衡線圈的整定匝數(shù)平衡線圈的整定匝數(shù)本側(cè)本側(cè)相近的整數(shù)匝作為非基相近的整數(shù)匝作為非基選用與選用與etbcalbNNs . 2. 2 （6）校驗(yàn)相對(duì)誤差）校驗(yàn)相對(duì)誤差20)-(8 05. 0. 2. 2. 2 setdcalbsetbcalberNNNNf05. 006. 056 . 126 . 1 erf不合符要求！不合符要求！由式（由式（8-14）重選繼電器動(dòng)作安匝！）重選繼電器動(dòng)作安匝！差動(dòng)繼電器基本側(cè)的動(dòng)作電流為差動(dòng)繼電器基本側(cè)的動(dòng)作電流為（3）確定保護(hù)裝置的二次動(dòng)作電流）確定保護(hù)裝置的二次動(dòng)作電流（4）確定基本側(cè)動(dòng)作線圈的匝數(shù)及平衡線圈匝數(shù)）確定基本側(cè)動(dòng)

21、作線圈的匝數(shù)及平衡線圈匝數(shù)15)-(8 .TAoperconcopernIKI 14)-(8 .0.copercalopIANN 3、采用、采用BCH型差動(dòng)繼電器構(gòu)成的差動(dòng)保護(hù)的整定計(jì)算型差動(dòng)繼電器構(gòu)成的差動(dòng)保護(hù)的整定計(jì)算（2）確定保護(hù)裝置的一次動(dòng)作電流）確定保護(hù)裝置的一次動(dòng)作電流AI1284oper ；型接線時(shí)取型接線時(shí)?。恍徒泳€時(shí)取型接線時(shí)取二次側(cè)為二次側(cè)為31: YKconAI7 .105/60012841oper.c （匝匝）6607. 57 .1060 op.calN 為使不平衡電流影響更小，平衡得更精確，可為使不平衡電流影響更小，平衡得更精確，可將接于基本側(cè)平衡繞組將接于基本側(cè)平衡

22、繞組NbI作為基本側(cè)動(dòng)作匝數(shù)的一作為基本側(cè)動(dòng)作匝數(shù)的一部分，即基本側(cè)動(dòng)作線圈的匝數(shù)等于差動(dòng)線圈和平部分，即基本側(cè)動(dòng)作線圈的匝數(shù)等于差動(dòng)線圈和平衡線圈之和：衡線圈之和：18)-(8 . 1.setbsetdcalopNNN （匝）（匝）615. calopNYNb2Nb1TA2TA1I1I2Nd基本側(cè)基本側(cè)（5）確定非基本側(cè)平衡線圈匝數(shù)）確定非基本側(cè)平衡線圈匝數(shù)19)-(8 .21. 2setdNNcalopcalbNIINN 安匝試算。安匝試算。取取選取，先選選取，先選繼電器動(dòng)作安匝，按表繼電器動(dòng)作安匝，按表60, 2/1-8:kk0 NNAN安安匝匝再再試試算算。取取改改選選80, 1/kk

23、 NN（匝匝）7477. 77 .1008 op.calN（匝）（匝）716 （4）確定基本側(cè)動(dòng)作線圈的匝數(shù)及平衡線圈匝數(shù)）確定基本側(cè)動(dòng)作線圈的匝數(shù)及平衡線圈匝數(shù)14)-(8 .0.copercalopIANN （5）確定非基本側(cè)平衡線圈匝數(shù)）確定非基本側(cè)平衡線圈匝數(shù)3、采用、采用BCH型差動(dòng)繼電器構(gòu)成的差動(dòng)保護(hù)的整定計(jì)算型差動(dòng)繼電器構(gòu)成的差動(dòng)保護(hù)的整定計(jì)算（匝匝）6607. 57 .1060 op.calN 為使不平衡電流影響更小，平衡得更精確，可將接于基本側(cè)平衡繞組為使不平衡電流影響更小，平衡得更精確，可將接于基本側(cè)平衡繞組NbI作作為基本側(cè)動(dòng)作匝數(shù)的一部分，即基本側(cè)動(dòng)作線圈的匝數(shù)等于差動(dòng)

24、線圈和平衡線圈為基本側(cè)動(dòng)作匝數(shù)的一部分，即基本側(cè)動(dòng)作線圈的匝數(shù)等于差動(dòng)線圈和平衡線圈之和：之和：18)-(8 . 1.setbsetdcalopNNN （匝）（匝）615. calopN19)-(8 .21. 2setdNNcalopcalbNIINN 二次回路的額定電流。二次回路的額定電流?；緜?cè)、非基本側(cè)基本側(cè)、非基本側(cè)、 21NNII（匝）（匝）6 . 15602. 65165. 4583. 46. 2 calbNYNb2Nb1TA2TA1I1I2Nd基本側(cè)基本側(cè)。平衡線圈的整定匝數(shù)平衡線圈的整定匝數(shù)本側(cè)本側(cè)相近的整數(shù)匝作為非基相近的整數(shù)匝作為非基選用與選用與etbcalbNNs . 2

25、. 2 （6）校驗(yàn)相對(duì)誤差）校驗(yàn)相對(duì)誤差05. 006. 056 . 126 . 1 erf（匝匝）7477. 77 .1008 op.calN（匝）（匝）716 （匝）（匝）7 . 167.76165. 4583. 47. 2 calbN05. 0390 . 067 . 127 . 1 erf20)-(8 05. 0. 2. 2. 2 setdcalbsetbcalberNNNNf（匝）（匝）2. 2 setbN合符要求！合符要求！612（7）靈敏度校驗(yàn)）靈敏度校驗(yàn)YNb2Nb1TA2TA1I1I2Nd基本側(cè)基本側(cè)3、采用、采用BCH型差動(dòng)繼電器構(gòu)成的差動(dòng)保護(hù)的整定計(jì)算型差動(dòng)繼電器構(gòu)成的差動(dòng)

26、保護(hù)的整定計(jì)算按變壓器內(nèi)部短路故障時(shí)最小短路電流校驗(yàn)，則按變壓器內(nèi)部短路故障時(shí)最小短路電流校驗(yàn)，則21)-(8 2min. operksenIIK；應(yīng)歸算到電源側(cè)應(yīng)歸算到電源側(cè)單側(cè)電源，單側(cè)電源，如為如為本側(cè)本側(cè)短路電流，已歸算到基短路電流，已歸算到基內(nèi)部短路故障時(shí)的最小內(nèi)部短路故障時(shí)的最小) ( min.kI一一次次動(dòng)動(dòng)作作電電流流）。護(hù)護(hù)變變壓壓器器，應(yīng)應(yīng)為為電電源源側(cè)側(cè)保保若若為為單單側(cè)側(cè)電電源源（流流基基本本側(cè)側(cè)保保護(hù)護(hù)一一次次動(dòng)動(dòng)作作電電 operI按題意最小運(yùn)行方式下的短路電流歸算到按題意最小運(yùn)行方式下的短路電流歸算到60kV 側(cè)（單電源側(cè)）為側(cè)（單電源側(cè)）為560A；17)-(8

27、 .conboperTAoperIKnI 16)-(8 d.set0.NANIboper AI429.11780oper.b 單電源變壓器，歸算電源側(cè)保護(hù)一次動(dòng)作電流：?jiǎn)坞娫醋儔浩鳎瑲w算電源側(cè)保護(hù)一次動(dòng)作電流：17b)-(8 .conTboperTAopernIKnI AI2405 .10/603711oper 233. 2240560sen K61260:10.5繼電器的實(shí)繼電器的實(shí) 際動(dòng)作電流：際動(dòng)作電流：AI1371429.111600/5oper -例題例題8-1用用BCH-2 差動(dòng)繼電器構(gòu)成變壓器差動(dòng)保護(hù)原理接線圖差動(dòng)繼電器構(gòu)成變壓器差動(dòng)保護(hù)原理接線圖SFL110000/60型型60

28、kV10.5kV例題例題8-1某工廠總降壓變電所由無(wú)限大容量系統(tǒng)供電，某工廠總降壓變電所由無(wú)限大容量系統(tǒng)供電，60/10.5kV，Y,d11接線接線 已知已知10.5kV母線上三相母線上三相短路電流在最大運(yùn)行方式下，在最小運(yùn)行方式下為，歸算到短路電流在最大運(yùn)行方式下，在最小運(yùn)行方式下為，歸算到60kV側(cè)分側(cè)分別為別為691A與與560A；10.5kV側(cè)分別為側(cè)分別為3950A與與3200A。 10.5kV側(cè)最大負(fù)荷側(cè)最大負(fù)荷電流為電流為 IL.max=450A；歸算到；歸算到60kV側(cè)為側(cè)為78.75A。擬采用擬采用BCH-2型差動(dòng)繼電器構(gòu)成變型差動(dòng)繼電器構(gòu)成變壓器差動(dòng)保護(hù)，試進(jìn)行整定計(jì)算。壓器差動(dòng)保護(hù)，試進(jìn)