大型火力發(fā)電機組制粉系統(tǒng)與燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗

1、大型火力發(fā)電機組制粉系統(tǒng)與燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗 岳峻峰2022-4-1n鍋爐優(yōu)化調(diào)整試驗鍋爐優(yōu)化調(diào)整試驗制粉系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整制粉系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整燃燒系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整燃燒系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整優(yōu)化試驗n制粉系統(tǒng)優(yōu)化制粉系統(tǒng)優(yōu)化分離器轉(zhuǎn)速通風(fēng)量液壓加載力磨進(jìn)口風(fēng)量標(biāo)定煤粉/風(fēng)速分配均勻性煤粉細(xì)度n燃燒優(yōu)化燃燒優(yōu)化氧量OFA風(fēng)量AA風(fēng)量輔助風(fēng)1輔助風(fēng)2冷渣風(fēng)門調(diào)整磨煤機出口溫度調(diào)整一次風(fēng)壓貼壁O2、CO、H2S爐膛煙溫制粉系統(tǒng)優(yōu)化試驗?zāi)康膎了解制粉系統(tǒng)運行性能與磨煤機進(jìn)口通風(fēng)量、動態(tài)分離器轉(zhuǎn)速、液壓油加載力等的關(guān)系，配置合理地制粉系統(tǒng)運行參數(shù)，為鍋爐經(jīng)濟運行和燃燒調(diào)整提供依據(jù)和指導(dǎo)。 制粉系統(tǒng)試驗標(biāo)準(zhǔn)n電站磨煤機及制粉系統(tǒng)性

2、能試驗規(guī)程DL/T 467-2004n電站鍋爐性能試驗規(guī)程GB10184-88n火力發(fā)電廠制粉系統(tǒng)設(shè)計計算技術(shù)規(guī)定DL/T 5145-2002n煤粉細(xì)度的測定DL/T 567.5-1995n電業(yè)安全工作規(guī)程第一部分：熱力和機械部分 GB 26164.12010n運行規(guī)程制粉系統(tǒng)試驗應(yīng)具備條件n鍋爐及輔機設(shè)備無重大缺陷，能維持試驗工況穩(wěn)定運行n臨時測點及設(shè)施安裝完畢n試驗壓縮空氣源接至試驗現(xiàn)場n試驗相關(guān)腳手架安裝結(jié)束并經(jīng)驗收合格n集控室監(jiān)控儀表須經(jīng)校驗合格n汽水系統(tǒng)及其閥門無明顯泄漏（包括內(nèi)漏和外漏）n試驗制粉系統(tǒng)運行正常，無明顯的缺陷和漏風(fēng)漏粉現(xiàn)象n試驗制粉系統(tǒng)所有風(fēng)壓、風(fēng)溫及電流表、電能表校

3、驗合格制粉系統(tǒng)試驗工況要求n煤質(zhì)穩(wěn)定，保證試驗?zāi)ッ簷C煤質(zhì)穩(wěn)定。試驗期間煤質(zhì)波動不超出：Vdaf2%；Mt4%；Aar5%；Qnet,ar1670kJ/kg；DT50；n主蒸汽流量波動不超過3% ；n主、再汽溫波動不超過5 ；n主汽壓波動不超過2%；n鍋爐在預(yù)定試驗負(fù)荷工況，負(fù)荷穩(wěn)定；n試驗過程應(yīng)維持制粉系統(tǒng)運行穩(wěn)定；n磨煤機出口風(fēng)溫及風(fēng)壓均需滿足鍋爐燃燒的要求。制粉系統(tǒng)試驗測量儀器名名 稱稱量程量程精度精度測量對象測量對象備注備注AKOMA煤粉等速取樣儀50煤粉取樣全截面自動取樣氣流篩R90、R2000.1%煤粉細(xì)度天平精度0.01g殘水分析儀0-100%0.1%煤粉水份微壓計2kPa0.1P

4、a風(fēng)速測量皮托管風(fēng)速測量干濕球溫度計01000.1溫、濕度制粉系統(tǒng)試驗測點布置制粉系統(tǒng)試驗測量方法煤粉取樣煤粉取樣n采用德國進(jìn)口的AKOMA，進(jìn)行煤粉等速采樣，利用自動縮分器縮分煤粉樣，取樣結(jié)果用于粉量計算，細(xì)度分析和水分分析。n試驗中將煤粉管斷面分為四個等截面圓環(huán)，上面分布著64個取樣點。制粉系統(tǒng)試驗測量方法磨進(jìn)口通風(fēng)量(QSC) 磨進(jìn)口通風(fēng)量(Qsc)采用經(jīng)過標(biāo)定的磨煤機進(jìn)口通風(fēng)量表測量，在DCS系統(tǒng)內(nèi)直接記錄。并與磨煤機出口管實測的風(fēng)速折算出口風(fēng)量進(jìn)行綜合比較。磨煤機出力(Bm) 試驗時采用給煤機單位時間累積值。煤粉細(xì)度(R90) 煤粉細(xì)度采用磨煤機出口管上用等速取樣方式進(jìn)行等面積網(wǎng)格法

5、取樣，所取樣品進(jìn)行氣流篩篩分分析而得，指孔徑為90微米的篩網(wǎng)上的篩余量所占的比例(R90) 。制粉系統(tǒng)試驗測量方法磨煤機和通風(fēng)電耗磨煤機和通風(fēng)電耗(Pm，Pdf) 磨煤機和一次風(fēng)機電耗通過配電間表盤上數(shù)字電能表測量，直接由DCS系統(tǒng)記錄。磨煤單耗、通風(fēng)單耗和制粉單耗磨煤單耗、通風(fēng)單耗和制粉單耗(Em，Ef，Ezf) 磨煤單耗和通風(fēng)單耗分別為單位出力的磨煤電耗和通風(fēng)電耗： EmPm/Bm kWh/t Ef=Pdf/Bm kWh/t 而制粉單耗為磨煤單耗和通風(fēng)單耗之和： E=Em+Ef kWh/t 磨煤機差壓磨煤機差壓(Pm) 進(jìn)口風(fēng)室與磨出口管靜壓之差。煤粉均勻性指數(shù)煤粉均勻性指數(shù)(n) 煤粉均

6、勻性指數(shù)是反映煤粉粒度分布的重要指標(biāo)。 煤粉均勻性指數(shù)越大，煤粉顆粒度分布越均勻。在相同的煤粉細(xì)度R90下，R200越小，粗顆粒越少，其燃燒和燃燼性能越好。煤粉管風(fēng)速煤粉管風(fēng)速 在磨出口煤粉管上采用皮托管用網(wǎng)格法測量，與現(xiàn)場一次風(fēng)速監(jiān)測儀表指示風(fēng)速進(jìn)行綜合比較。制粉系統(tǒng)試驗測量方法制粉系統(tǒng)試驗測量方法煤粉管風(fēng)速分布煤粉管風(fēng)速分布 采用磨煤機出口管風(fēng)速與其平均風(fēng)速進(jìn)行比較的方法計算。煤粉管粉量分布煤粉管粉量分布 采用磨煤機出口管取樣煤粉質(zhì)量與其平均煤粉量進(jìn)行比較的方法計算。煤粉管細(xì)度分布煤粉管細(xì)度分布 采用磨煤機出口管取樣煤粉細(xì)度與其煤粉管平均煤粉細(xì)度進(jìn)行比較的方法計算。Seidel曲線 煤質(zhì)分

7、析C磨變通風(fēng)量試驗手動控制磨煤機給煤量在48t/h左右，磨煤機進(jìn)口一次風(fēng)量控制在115t/h、100 t/h和93 t/h左右，磨煤機出口溫度維持在74左右，將動態(tài)分離器轉(zhuǎn)速開度置于41%進(jìn)行試驗。煤種：蒙煤+金優(yōu)混煤C磨變通風(fēng)量試驗C磨變通風(fēng)量試驗C磨變通風(fēng)量試驗nC磨在48t/h出力運行時建議電廠控制磨進(jìn)口風(fēng)量在100t/h左右。C磨變動態(tài)分離器轉(zhuǎn)速試驗控制磨煤機給煤量在48t/h左右，磨煤機進(jìn)口一次風(fēng)量控制在100t/h左右，液壓加載力約10MPa，將動態(tài)分離器轉(zhuǎn)速開度分別置于31%，41%和51%進(jìn)行試驗。煤種：蒙煤+金優(yōu)混煤C磨變動態(tài)分離器轉(zhuǎn)速試驗n在48t/h出力下，建議將動態(tài)分離

8、器開度控制在40%左右。n粉量分布偏差n風(fēng)速分布偏差風(fēng)速分布偏差C磨變液壓加載力試驗控制磨煤機出力為48t/h，磨煤機進(jìn)口一次風(fēng)量控制在100 t/h左右，分離器轉(zhuǎn)速對于開度置于40%，調(diào)整磨煤機液壓加載力分別為10MPa、11MPa和12MPa。煤種：蒙煤C磨變液壓加載力試驗n在48t/h出力下，建議液壓加載力控制在10MPa左右。n粉量分布偏差n風(fēng)速分布偏差C磨變液壓加載力試驗AEF磨校核試驗AEF磨出力均維持在48t/h，通風(fēng)量均控制在100 t/h左右，加載力在10MPa左右，E、F磨分離器轉(zhuǎn)速對應(yīng)開度在40%，A磨分離器開度在45%左右。煤種：蒙煤試驗?zāi)ッ簷C/E磨F磨A磨磨給煤量t/

9、h47.3548.4748.29旋轉(zhuǎn)分離器開度%41.5941.5946.63液壓加載力MPa10.0810.0510.03磨進(jìn)口顯示通風(fēng)量t/h100.91798.917 98.407 磨煤機出口管風(fēng)溫76.9375.8070.99磨進(jìn)口熱風(fēng)門開度%504253磨進(jìn)口冷風(fēng)門開度%513926磨進(jìn)口一次風(fēng)壓kPa8.589.147.41磨進(jìn)口一次風(fēng)溫246.34262.25265.94差壓kPa4.995.054.95磨煤機電流A48.0645.1345.86磨煤機磨煤耗電率kW.h/t8.087.647.91平均煤粉細(xì)度R90%20.6920.4222.61平均煤粉均勻性指數(shù)/1.031.0

10、21.14實測通風(fēng)量t/h111.75124.20119.22AEF磨校核試驗n粉量分布偏差n風(fēng)速分布偏差B磨調(diào)整試驗出力48t/h，通風(fēng)量98t/h，加載力10MPa，分離器轉(zhuǎn)速對應(yīng)開度41%，煤粉細(xì)度R90為31.07%，煤粉偏粗。調(diào)整后：45t/h出力，液壓加載力11MPa，分離器轉(zhuǎn)速開度增加至48%，通風(fēng)量98 t/h，煤粉細(xì)度R90降至20.71%。煤種：金優(yōu)煤項目單位調(diào)整前調(diào)整后磨給煤量t/h47.64 44.30 旋轉(zhuǎn)分離器開度%41.28 48.59 液壓加載力MPa10.01 10.92 磨顯示通風(fēng)量t/h98.590 98.203 磨煤機出口管風(fēng)溫76.42 74.50 磨

11、進(jìn)口一次風(fēng)壓kPa9.45 9.50 磨進(jìn)口一次風(fēng)溫245.82 205.92 差壓kPa4.55 5.14 磨煤機電流A45.01 51.57 磨煤機磨煤耗電率kW.h/t7.24 9.86 平均煤粉細(xì)度R90%31.07 20.71 平均煤粉均勻性指數(shù)/1.11 1.28 實測通風(fēng)量t/h124.72 126.57 B磨調(diào)整試驗n粉量分布偏差n風(fēng)速分布偏差A(yù)磨最大出力試驗煤種：蒙煤 動態(tài)分離器轉(zhuǎn)速開度51%，磨進(jìn)口一次風(fēng)量110t/h，磨煤機出口風(fēng)溫70。穩(wěn)定最大給煤量為63.18t/h。磨煤機電流55.09A，與額定電流75A存在相當(dāng)差距。但是，熱風(fēng)門開度達(dá)到95%，冷風(fēng)門開度為37%，

12、磨煤機差壓達(dá)到6.48kPa，已達(dá)到磨煤機最大設(shè)計阻力（6.5kPa）。磨煤機通風(fēng)攜帶出力已經(jīng)達(dá)到了極限。 煤粉細(xì)度R90為26.49%，由于受原煤水分的影響，煤粉較粗，但對于干燥無灰基揮發(fā)份基本在35%左右的煤種，已滿足鍋爐燃燒對煤粉細(xì)度的要求。煤粉均勻性指數(shù)為1.22，煤粉均勻性較好。石子煤排放量處于正常狀態(tài)。磨煤機運行正常。 修正后磨煤機最大出力為63.22t/h，超過了設(shè)計的最大出力。修正后的磨煤耗電率為7.71W.h/t。C磨最大出力試驗n煤種：蒙煤煤種：蒙煤n分離器轉(zhuǎn)速對應(yīng)開度46%，磨煤機進(jìn)口一次風(fēng)量105t/h左右，磨煤機出口風(fēng)溫70左右。穩(wěn)定最大給煤量為63.52t/h。磨煤

13、機電流55.97A，與電機額定電流75A仍存在相當(dāng)差距。但是，熱風(fēng)門開度達(dá)到100%，冷風(fēng)門開度為53%，磨煤機差壓達(dá)到6.45kPa，已達(dá)到磨煤機最大設(shè)計阻力（6.5kPa）。n煤粉細(xì)度R90為23.61%，煤粉細(xì)度也滿足鍋爐燃燒的要求。煤粉均勻性指數(shù)為1.05，煤粉均勻性較好。石子煤排放量處于正常狀態(tài)。磨煤機運行正常。n修正后磨煤機最大出力63.57t/h，超過了設(shè)計的最大出力。修正后的磨煤耗電率為7.82W.h/t。制粉系統(tǒng)優(yōu)化結(jié)果評價n優(yōu)化后磨煤機煤粉細(xì)度正常，煤粉均勻性較好。n優(yōu)化后磨煤機出口管風(fēng)速分布有改善，最大分布偏差基本上都小于10%。n優(yōu)化后磨煤機出口管煤粉量分布有改善，處于

14、正常水平。n磨煤機石子煤排放處于正常狀態(tài)。n煤粉細(xì)度R90隨著通風(fēng)量降低而減小，磨煤機運行電流隨著通風(fēng)量的減小而增加。n動態(tài)分離器對煤粉細(xì)度的調(diào)節(jié)作用十分明顯，煤粉細(xì)度隨轉(zhuǎn)速的增加而減小。磨煤機電流和差壓隨分離器轉(zhuǎn)速的增加而增加。n隨著磨液壓油加載力的增加，磨煤機差壓下降，磨電流上升，煤粉細(xì)度R90減小，但變化幅度較小。n降低磨煤機一次風(fēng)量有利于降低鍋爐排煙溫度。n磨煤機能夠滿足帶最大出力的要求。制粉系統(tǒng)運行建議n建議按試驗得出的風(fēng)煤比曲線進(jìn)行控制。n磨制蒙煤時，對于CEF磨，建議將分離器轉(zhuǎn)速開度調(diào)整至40%；對于A磨，分離器轉(zhuǎn)速宜調(diào)整至45%。n磨制金優(yōu)煤時，應(yīng)適當(dāng)增加加載力，同時為了滿足煤

15、粉細(xì)度的要求，還應(yīng)適當(dāng)增加分離器轉(zhuǎn)速。建議適當(dāng)提高加載力至11MPa，控制分離器轉(zhuǎn)速開度在48%左右。n建議按試驗得出的煤量加載力曲線進(jìn)行控制。 。n磨煤機最大出力在63t/h左右，建議在啟停磨煤機時應(yīng)按此最大出力考慮（在最大出力的90%或85%左右增加投運磨煤機），盡量少投用磨煤機，提高投運磨煤機的出力，降低制粉耗電率和減少制粉系統(tǒng)摻冷風(fēng)量。n在保證磨煤機運行要求的前提下，應(yīng)盡量維持一次風(fēng)機出口壓力在較低的水平，以使一次風(fēng)機的工作點遠(yuǎn)離其喘振區(qū)域。一次風(fēng)機出口風(fēng)壓高還會導(dǎo)致密封風(fēng)風(fēng)量較大，對排煙溫度產(chǎn)生不利的影響。n建議電廠在磨煤機出力降低，一次風(fēng)量減少時優(yōu)先采用降低一次風(fēng)母管風(fēng)壓的方式調(diào)節(jié)

16、，保證有磨煤機的進(jìn)口門開足。n建議電廠對風(fēng)壓、風(fēng)速測點元件進(jìn)行仔細(xì)檢查，對相關(guān)變送器進(jìn)行校驗，確保顯示正確，便于運行人員調(diào)整判斷。燃燒調(diào)整試驗?zāi)康?尋求鍋爐的最佳運行方式，就鍋爐燃燒運行方面存在的問題，提出相關(guān)意見和建議，從而能夠提高鍋爐運行的安全性、經(jīng)濟性和環(huán)保性，并為鍋爐運行人員提供可以參考的優(yōu)化運行方式。 同時針對#1鍋爐自投運以來一直存在排煙溫度高的問題，影響了機組的安全和經(jīng)濟運行。此次試驗在制粉優(yōu)化試驗的基礎(chǔ)上，通過冷渣風(fēng)門調(diào)整、變磨煤機出口溫度及變一次風(fēng)壓等調(diào)整等，旨在達(dá)到降低鍋爐排煙溫度的目的。 燃燒優(yōu)化試驗標(biāo)準(zhǔn)n美國機械工程師協(xié)會性能試驗法規(guī)ASME PTC4.1（Steam

17、Generating Units）；nAir Heaters Performance Test Codes, ASME PTC4.3；n電站鍋爐性能試驗規(guī)程GB10184-88。n火電廠大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn) GB13223-2011；n電業(yè)安全工作規(guī)程第一部分：熱力和機械部分 GB 26164.12010；n鍋爐燃燒試驗研究方法及測試技術(shù)；n 運行規(guī)程。燃燒優(yōu)化試驗條件n電廠已準(zhǔn)備好足夠的符合試驗要求的原煤。n試驗涉及的所有變送器校驗完成。 熱工條件熱工條件nDAS系統(tǒng)熱工儀表及聲光報警正常。nDAS系統(tǒng)測點準(zhǔn)確，表盤表計需經(jīng)過檢驗。n氧量表投運正確。n火焰監(jiān)測系統(tǒng)和滅火保護系統(tǒng)性能良好。n油槍

18、順控系統(tǒng)能正常投用。n燃料控制系統(tǒng)正常。n燃油控制系統(tǒng)正常。n送風(fēng)控制系統(tǒng)正常。n爐膛壓力控制系統(tǒng)正常。n一次風(fēng)壓力控制系統(tǒng)正常。n二次風(fēng)控制系統(tǒng)正常。n磨煤機控制系統(tǒng)正常。n過熱蒸汽、再熱蒸汽溫度控制系統(tǒng)正常。燃燒優(yōu)化試驗條件輔機條件輔機條件n6臺給煤機均能正常運行。n6臺磨煤機均能正常運行。n2臺送風(fēng)機、2臺引風(fēng)機、2臺一次風(fēng)機及密封風(fēng)機運行正常。n制粉系統(tǒng)調(diào)整在最佳工況運行。n試驗前應(yīng)完成正常吹灰，試驗期間停止吹灰、打焦。n試驗前應(yīng)清空石子煤斗。n臨時測點、腳手架安裝完畢。燃燒優(yōu)化工況要求n待試驗工況穩(wěn)定0.5小時后，試驗穩(wěn)定持續(xù)測量時間不少于2小時。n試驗期間煤質(zhì)波動不超出：Vdaf2

19、%；Mt4%；Aar5%；Qnet,ar1670kJ/kg；DT-50n試驗期間主要參數(shù)允許偏差和波動范圍。n主蒸汽流量 3%n蒸汽溫度 +55n主蒸汽壓力 2%n給水溫度 3%燃燒優(yōu)化測點布置圖燃燒優(yōu)化試驗儀器名 稱型號量程精度測量對象M&C氧分析儀PMA10021%0.2%煙氣分析ROSEMOUNT 煙氣分析儀MLT 4.3CO:%NO:0-500-5000ppmNO2:0-500-1000ppmCO2:0-20%1%煙氣分析IMP數(shù)采系統(tǒng)B）123456789101112實測長/1.371.501.121.501.201.201.301.301.201.10/中/1.281.80

20、1.101.601.401.401.101.000.801.10/短/1.561.251.351.401.601.301.201.201.301.20/實測平均值1.29DCS平均值2.61測孔B側(cè)（測孔順序：A-B）123456789101112實測長/1.461.681.401.701.402.002.102.001.902.20/中/1.361.501.502.101.751.901.751.801.602.10/短/1.231.701.401.401.901.601.901.902.202.00/實測平均值1.75DCS平均值2.74排煙溫度標(biāo)定A側(cè)實測排煙溫度平均值比DCS顯示排煙溫

21、度平均值低約2.6，B側(cè)實測平均值與DCS顯示排煙溫度平均值比較接近。A側(cè)第9點中等深度位置、B側(cè)第8點中等深度位置可作為代表點監(jiān)測排煙溫度。測孔A側(cè)（測孔順序：A-B）123456789101112131415實測長150.17148.77 155.37 155.72 155.07 147.47 142.95 142.03140.10134.60132.65126.84126.30 119.95116.60中149.04153.00 153.91 152.93 150.23 151.35 144.15 142.04140.65133.90131.22130.14131.75 126.07 1

22、17.58短149.1149.10 150.36 148.88 150.32 144.41 150.28 145.60142.12138.71133.66136.19135.56 133.29 127.49實測平均值140.84DCS顯示值150.89 140.88 137.96DCS平均值143.42測孔B側(cè)（測孔順序：A-B）123456789101112131415實測長/117.04 124.07 124.78 135.74 137.01 141.93 137.53146.43150.97151.61153.42155.41 148.15/中/119.07 129.37 129.62

23、131.78 136.62 139.32 141.12145.45152.52147.34151.54153.43 149.05/短/127.20 133.72 134.87 134.75/143.98 143.57145.52148.50146.85147.15148.15 146.60/實測平均值140.82DCS顯示值136.79 137.11 147.87DCS平均值140.59排煙溫度比對各工況下，A實測排煙溫度平均值均略低于表盤顯示排煙溫度平均值；B側(cè)則基本接近。摸底試驗n660MW ABCEF磨運行磨運行n表盤顯示氧量明顯高于實測氧量，引起運行人員誤判，導(dǎo)致氧量低，1.52%。n

24、實測空預(yù)器出口CO排放濃度高，1690ppm，主要與氧量偏低及配風(fēng)不當(dāng)有關(guān)，CO濃度高除了不能滿足環(huán)保要求外，也高溫腐蝕的隱患，同時高還原性氣氛還會降低灰渣熔融點，容易造成結(jié)渣。n實測排煙溫度140.8，修正后排煙溫度135.8，高于設(shè)計值14.7。n摸底工況下A、B兩側(cè)飛灰含碳量較高，兩側(cè)平均值為3.42%，待改善；n實測NOX排放濃度比較低，僅為167mg/m3（折算到6%O2）。n一次風(fēng)機出口壓力12.8kPa，壓力偏高，導(dǎo)致一次風(fēng)機電流較大，同時也增加了制粉系統(tǒng)摻冷風(fēng)量，對排煙溫度不利。n鍋爐實測熱效率93.46%，修正后熱效率93.55%，鍋爐熱效率略低，可從降低飛灰含碳量和排煙溫度

25、著手考慮。n再熱汽溫為592.5 ，有提高空間。摸底試驗n燃燒器周圍基本無渣，水冷壁亦無明顯結(jié)渣，分割屏上燃燒器周圍基本無渣，水冷壁亦無明顯結(jié)渣，分割屏上有局部有松渣，可吹灰吹掉有局部有松渣，可吹灰吹掉水冷壁分隔屏變氧量試驗變氧量試驗變總風(fēng)量試驗。氧量的變化直接影響著鍋爐效率中的干煙氣熱損失和未燃盡碳熱損失。氧量過大，干煙氣熱損失增加；過小，未燃盡碳熱損失和CO排放濃度增加；合理的運行氧量可使干煙氣熱損失和未燃盡碳熱損失較小，同時也可避免低氧狀況下存在的高溫腐蝕問題。參數(shù)單位T-02T-04T-03電負(fù)荷MW658.53 659.12 659.60 運行磨組ABCEFABCEFABCEF表盤氧

26、量%2.59 2.95 3.18 省煤器出口實測氧量（A/B）%1.53/1.382.45/2.32.95/3.0過熱蒸汽溫度（A/B）601.67/602.88601.16/602.43601.98/602.87再熱蒸汽溫度（A/B）600.24/603.36599.35/603.04602.22/606.38一次風(fēng)機電流（A/B）A159.71/155.31147.25/150.18145.05/149.45送風(fēng)機電流（A/B）A76.56/73.2678.02/81.3280.22/84.98引風(fēng)機電流（A/B）A324.69/324.69339.93/334.06348.13/363.

27、37空預(yù)器出口實測氧量（A/B）%2.15/2.363.05/3.233.55/4.03空預(yù)器出口實測CO（A/B）ppm2773/1152232/78741/400NOX排放濃度mg/m3153/168162/175169/180實測排煙溫度（A/B）141.1/134.8137.9/135.4139.4/135.2環(huán)境溫度19.922.821.3修正后排煙溫度134.2 131.9 133.1 飛灰可燃物（A/B）%3.07/3.821.87/2.511.54/1.38干煙氣熱損失%4.35 4.40 4.65 燃料中水的熱損失%0.16 0.15 0.16 氫燃燒生成水引起的熱損失%0.

28、30 0.29 0.29 灰渣中可燃物的熱損失%0.52 0.33 0.22 空氣中水蒸氣熱損失%0.09 0.08 0.09 生成一氧化碳引起的熱損失%0.70 0.19 0.09 鍋爐效率%93.43 94.10 94.05 修正后鍋爐效率%93.63 94.16 94.14 變氧量試驗分析運行氧量大小對鍋爐性能的影響，除了考慮鍋爐效率，還應(yīng)考慮氧量對輔機電耗的影響，同時降低爐膛內(nèi)壁面還原性氣氛，以防止或減弱高溫腐蝕的發(fā)生也是確保鍋爐長期安全穩(wěn)定運行的因素。通過此次試驗我們發(fā)現(xiàn)，鍋爐在高負(fù)荷下習(xí)慣于低氧運行，加上配風(fēng)不當(dāng)，致使空預(yù)器出口CO排放濃度很高，這不利于鍋爐長期安全穩(wěn)定運行。因此，

29、在滿負(fù)荷工況下，考慮到鍋爐運行的安全性和經(jīng)濟性，建議將運行氧量控制在2.8%左右。推薦運行氧量n氧量大小對鍋爐性能的影響，除了考慮鍋爐氧量大小對鍋爐性能的影響，除了考慮鍋爐效率，還應(yīng)考慮氧量對輔機電耗的影響，同效率，還應(yīng)考慮氧量對輔機電耗的影響，同時降低爐膛內(nèi)壁面還原性氣氛，以防止或減時降低爐膛內(nèi)壁面還原性氣氛，以防止或減弱高溫腐蝕的發(fā)生也是確保鍋爐長期安全穩(wěn)弱高溫腐蝕的發(fā)生也是確保鍋爐長期安全穩(wěn)定運行的因素。定運行的因素。n試驗表明，鍋爐在高負(fù)荷下習(xí)慣于低氧運行試驗表明，鍋爐在高負(fù)荷下習(xí)慣于低氧運行，加上配風(fēng)不當(dāng)，致使空預(yù)器出口，加上配風(fēng)不當(dāng)，致使空預(yù)器出口CO排放濃排放濃度很高，不利于鍋爐

30、安全穩(wěn)定運行。建議將度很高，不利于鍋爐安全穩(wěn)定運行。建議將運行氧量控制在運行氧量控制在3.0%左右。左右。變OFA風(fēng)試驗n隨著OFA風(fēng)門的關(guān)小，飛灰含碳量增大，鍋爐熱效率呈減小趨勢；NOx排放濃度略有上升，但幅度不大；再熱汽溫降低。參數(shù)單位T-06T-07T-08電負(fù)荷MW658.82659.41659.26OFA風(fēng)門開度%1005020表盤氧量%3.353.423.48省煤器出口實測氧量（A/B） %2.9/3.052.83/3.332.55/3.28過熱蒸汽溫度（A/B）601.87/602.06 601.55/601.68 600.68/600.71再熱蒸汽溫度（A/B）597.3/59

31、7.63 598.33/596.94 586.24/585.12一次風(fēng)機電流（A/B）A145.79/147.98 146.52/150.18 149.45/144.32送風(fēng)機電流（A/B）A73.63/76.9276.56/79.4980.95/79.12引風(fēng)機電流（A/B）A352.82/351.65 362.19/364.54 358.68/348.13空預(yù)器出口實測氧量（A/B） %3.48/3.833.33/3.883.18/3.95空預(yù)器出口實測CO（A/B） ppm106/8626/1420/17NOX排放濃度mg/m3160/173175/168170/183實測排煙溫度（A/

32、B）138.9/134.4138.7/133.9136.4/134.4環(huán)境溫度21.62119.3修正后排煙溫度132.4132.6132.4飛灰可燃物（A/B）%2.15/2.262.00/2.902.93/2.72干煙氣熱損失%4.574.574.64灰渣中可燃物的熱損失%0.300.370.42生成一氧化碳引起的熱損失%0.030.010.01鍋爐效率%94.1194.0793.96修正后鍋爐效率%94.1894.1494.10變OFA風(fēng)試驗原因分析：采用MACT燃燒系統(tǒng)的主燃燒器區(qū)域包含了燃盡風(fēng)OFA，當(dāng)OFA開大時，主燃燒器區(qū)域的燃燒加強，故飛灰含碳量下降；另一方面，雖然OFA處于主

33、燃燒器區(qū)域，但由于其位于主燃燒器區(qū)的上部，故也在主燃燒器區(qū)域內(nèi)部形成了分級燃燒，因此OFA風(fēng)門開大，NOx排放濃度下降，同樣也是由于OFA位于主燃燒器區(qū)域的原因，NOx排放濃度下降幅度并不大。因此，高負(fù)荷運行時，OFA風(fēng)宜全開置于較大開度。變AA風(fēng)開度試驗參數(shù)單位T-10T-11電負(fù)荷MW659.34 660.29表盤氧量%3.75 3.24AA風(fēng)門開度%6040省煤器出口實測氧量（A/B）%2.8/3.12.7/2.98過熱蒸汽溫度（A/B）590.7/598.21590.72/598.2再熱蒸汽溫度（A/B）592.52/590.82584.71/586.11過熱器減溫水量t/h11918

34、0再熱器減溫水量t/h00一次風(fēng)機電流（A/B）A146.52/144.32147.25/142.86送風(fēng)機電流（A/B）A83.15/81.6889.01/86.45引風(fēng)機電流（A/B）A349.30/361.02358.68/362.19空預(yù)器出口實測氧量（A/B）%3.45/4.13.48/4.03空預(yù)器出口實測CO（A/B）ppm17/3230/18NOX排放濃度mg/m3176/187192/198實測排煙溫度（A/B）138.1/135.5139.3/135.3環(huán)境溫度21.921.4修正后排煙溫度131.3133.1飛灰可燃物（A/B）%2.70/2.512.52/2.55干煙氣

35、熱損失%4.604.60灰渣中可燃物的熱損失%0.390.36生成一氧化碳引起的熱損失%0.010.01鍋爐效率%94.02 94.04修正后鍋爐效率%94.14 94.08AA風(fēng)門關(guān)小，NOx排放濃度升高，由182mg/m3上升至195mg/m3，其主要原因是AA風(fēng)率減少，增加了主燃燒區(qū)域的風(fēng)量，主燃區(qū)燃燒更加充分，NOx生成量增大。 AA風(fēng)門關(guān)小，飛灰可燃物含量也隨著AA風(fēng)門的關(guān)小而略有降低，但降低的幅度不是很明顯。 AA風(fēng)門關(guān)小，過熱器減溫水量增加了61t/h，這說明以輻射吸熱為主的過熱器的吸熱增強，這也與主燃燒區(qū)域燃燒加強，爐膛溫度升高有關(guān)。 AA風(fēng)門關(guān)小，送引風(fēng)機電流明顯上升，由于A

36、A風(fēng)噴嘴的通流面積較大，且位于主燃燒器上方，阻力相對較小，正常開度下的風(fēng)量很大，其對整個鍋爐運行參數(shù)的影響是所有二次風(fēng)門中最大的。運行調(diào)節(jié)過程中需高度關(guān)注其他參數(shù)的變化。變油槍風(fēng)開度試驗n油槍風(fēng)量變化對飛灰含碳量幾乎沒有影響，但對鍋爐的NOx排放影響很大。n當(dāng)油槍風(fēng)從60%開度關(guān)小到15%時，NOx排放濃度急劇下降，原因：油槍風(fēng)正處于相鄰兩只濃煤粉燃燒器中間，關(guān)小油槍風(fēng)正好減少了在煤質(zhì)初期揮發(fā)分析出燃燒所需要的氧氣，在該區(qū)域形成了富燃區(qū)，增強了還原性氛圍，故NOx排放濃度下降明顯。n因此，在鍋爐正常運行時，油槍風(fēng)關(guān)小到能起到冷卻油槍的效果即可。變輔助風(fēng)1（AUX-1）試驗n當(dāng)輔助風(fēng)1風(fēng)門擋板開

37、度關(guān)小時，其干煙氣熱損失增大，實測鍋爐效率略有下降，兩個工況實測鍋爐熱效率分別為94.07%和94%，修正后鍋爐熱效率分別為94.14%和94.12%。n輔助風(fēng)1位于油燃燒器的上下部位，緊挨濃相燃燒器，當(dāng)輔助風(fēng)1開度變小時，進(jìn)入主燃燒器區(qū)域的風(fēng)量減少，使得來自于濃相燃燒器的煤粉在主燃區(qū)的后期燃燒不充分，從而鍋爐效率略有降低。n輔助風(fēng)1關(guān)小后，NOx排放濃度略有上升，這可能是因為輔助風(fēng)1風(fēng)門的關(guān)小造成與其緊鄰的濃相周界風(fēng)風(fēng)量增大，從而增強了濃相煤粉射流的初期燃燒，造成NOx排放濃度上升。n因此，輔助風(fēng)1要適當(dāng)開大。參數(shù)單位T-07T-09電負(fù)荷MW659.41 659.29 油輔助風(fēng)開度(EF-

38、U/EF-L)%59/5939/40油輔助風(fēng)開度(CD-U/CD-L)%39/5930/50油輔助風(fēng)開度(AB-U/AB-L)%89/9069/70表盤氧量%3.42 3.56 省煤器出口實測氧量（A/B）%2.83/3.332.68/3.28過熱蒸汽溫度（A/B）601.55/601.68 593.29/600.72再熱蒸汽溫度（A/B）598.33/596.94 582.24/582.78一次風(fēng)機電流（A/B）A146.52/150.18 145.05/145.79送風(fēng)機電流（A/B）A76.56/79.4975.46/73.99引風(fēng)機電流（A/B）A362.19/364.54 344.6

39、2/355.16空預(yù)器出口實測氧量（A/B）%3.33/3.883.3/4.2空預(yù)器出口實測CO（A/B）ppm26/1419/31NOX排放濃度mg/m3175/168172/191實測排煙溫度（A/B）138.7/133.9136.4/134.3環(huán)境溫度2119.7修正后排煙溫度132.6 132.4 飛灰可燃物（A/B）%2.00/2.902.44/2.46干煙氣熱損失%4.57 4.66 灰渣中可燃物的熱損失%0.37 0.36 鍋爐效率%94.07 94.00 修正后鍋爐效率%94.14 94.12 變輔助風(fēng)2（AUX-2）試驗n關(guān)小輔助風(fēng)2風(fēng)門開度，NOX有所升高，鍋爐效率略有上升

40、，但變化不明顯。n輔助風(fēng)2的位置處于上下兩層淡相燃燒器之間，當(dāng)輔助風(fēng)2風(fēng)門關(guān)小后，相應(yīng)的淡相煤粉的燃燒器的周界風(fēng)變大，使淡相煤粉初期燃燒增強，所以NOx排放濃度有所上升。n由于輔助風(fēng)2噴口面積相對于其它二次風(fēng)噴口（如AUX-1）要小得多，其對鍋爐運行參數(shù)的影響相對輔助風(fēng)1也要小得多。參數(shù)單位T-11T-12電負(fù)荷MW660.29658.53F輔助風(fēng)開度%4930DE輔助風(fēng)開度%3030BC輔助風(fēng)開度%6440表盤氧量%3.243.24省煤器出口實測氧量（A/B）%2.7/2.982.8/2.83過熱蒸汽溫度（A/B）590.72/598.2580.27/593.42再熱蒸汽溫度（A/B）582

41、.71/586.11574/577.36一次風(fēng)機電流（A/B）A147.25/142.86149.45/144.32送風(fēng)機電流（A/B）A89.01/86.4587.91/86.45引風(fēng)機電流（A/B）A358.68/362.19355.16/358.68空預(yù)器出口實測氧量（A/B）%3.48/4.033.5/3.9空預(yù)器出口實測CO（A/B）ppm30/1834/49NOX排放濃度mg/m3192/198188/221實測排煙溫度（A/B）139.3/135.3138.1/135.5環(huán)境溫度21.421.6修正后排煙溫度133.1131.3飛灰可燃物（A/B）%2.52/2.553.52/2

42、.64干煙氣熱損失%4.604.51灰渣中可燃物的熱損失%0.360.44生成一氧化碳引起的熱損失%0.010.02鍋爐效率%94.0494.06修正后鍋爐效率%94.0894.10冷渣風(fēng)門調(diào)整試驗鍋爐底渣采用干式排渣機連續(xù)除渣的機械輸送系統(tǒng)，考慮到從冷渣系統(tǒng)漏入爐膛的冷風(fēng)量對鍋爐排煙溫度的不利影響，而習(xí)慣運行時冷渣風(fēng)門處于全開狀態(tài)，有調(diào)節(jié)余地。將干排渣機水平段冷渣風(fēng)門全關(guān)后，排煙溫度由132.4下降到131.3，下降了1.1。因此，運行過程中，在保證合適的排渣溫度的情況下，可適當(dāng)關(guān)小爐底冷渣風(fēng)門，減少鍋爐漏入的冷風(fēng)量，進(jìn)一步提高鍋爐運行的經(jīng)濟性。變磨煤機出口溫度試驗n磨煤機出口溫度從磨煤機出

43、口溫度從73升到升到79，排煙溫度下降約，排煙溫度下降約3，干煙氣熱損失下降，干煙氣熱損失下降0.13%，鍋爐效率有所上升。，鍋爐效率有所上升。NOx排放濃度有所上升，由排放濃度有所上升，由204mg/m3上升到上升到212mg/m3n建議磨煤機出口溫度控制在建議磨煤機出口溫度控制在7580。參數(shù)單位T-12T-13電負(fù)荷MW658.53 659.70 磨出口溫度設(shè)定值7379表盤氧量%3.24 3.20 省煤器出口實測氧量（A/B）%2.8/2.832.78/2.83過熱蒸汽溫度（A/B）580.27/593.42 579.95/592.72再熱蒸汽溫度（A/B）574/577.36575.

44、01/578.37一次風(fēng)機電流（A/B）A149.45/144.32 137.73/147.25送風(fēng)機電流（A/B）A87.91/86.4591.94/89.38引風(fēng)機電流（A/B）A355.16/358.68 355.16/352.82空預(yù)器出口實測氧量（A/B）%3.5/3.93.55/3.8空預(yù)器出口實測CO（A/B）ppm34/4935/26NOX排放濃度mg/m3188/221193/231實測排煙溫度（A/B）137.6/134.3134.8/130.7環(huán)境溫度21.621.1修正后排煙溫度131.3 128.4 飛灰可燃物（A/B）%3.52/2.643.78/3.69干煙氣熱損

45、失%4.51 4.38 灰渣中可燃物的熱損失%0.44 0.53 生成一氧化碳引起的熱損失%0.02 0.01 鍋爐效率%94.06 94.12 修正后鍋爐效率%94.10 94.16 變一次風(fēng)壓試驗n一次風(fēng)壓過高，煤粉著火推遲，著火距離拉長，影響整個燃燒過程，同時節(jié)流損失增大，增加一次風(fēng)機電耗；一次風(fēng)壓也不能過低，過低則會使煤粉著火距離縮短，引起燃燒器噴口過熱燒壞，還會引起煤粉管道堵粉等故障。n熱一次風(fēng)母管風(fēng)壓由10kPa調(diào)整至9.45kPa：A、B一次風(fēng)機電流分別從148.72A/147.25A降至138.48A/140.66A，排煙溫度也有所降低，排煙溫度從128.4降到127.8，降低

46、0.6，鍋爐效率有所提高，從94.16%提高到94.20%。n從風(fēng)機電耗和鍋爐效率來看，宜降低一次風(fēng)壓；但從制粉系統(tǒng)安全運行來看，一次風(fēng)壓不宜太低，試驗過程中，熱一次風(fēng)母管風(fēng)壓9.45kPa時，五臺運行磨差壓均在5kPa以上，其中C磨差壓達(dá)到6.33kPa。n對于試驗煤種，建議將熱一次風(fēng)母管風(fēng)壓控制在9.59.8kPa。參數(shù)單位T-13T-14電負(fù)荷MW659.70 658.65 一次風(fēng)機出口風(fēng)壓kPa11.8511.10熱一次風(fēng)母管風(fēng)壓kPa109.45表盤氧量%3.20 3.33 省煤器出口實測氧量（A/B）%2.78/2.832.95/2.88過熱蒸汽溫度（A/B）579.95/592.

47、72586.02/598.81再熱蒸汽溫度（A/B）575.01/578.37579.12/582.47一次風(fēng)機電流（A/B）A148.72/147.25138.48/140.66送風(fēng)機電流（A/B）A88.64/86.8187.84/87.55引風(fēng)機電流（A/B）A355.16/352.82349.30/349.30空預(yù)器出口實測氧量（A/B）%3.55/3.83.63/3.8空預(yù)器出口實測CO（A/B）ppm35/2633/14NOX排放濃度mg/m3193/221201/229實測排煙溫度（A/B）134.8/130.7133.4/129.8環(huán)境溫度21.120.6修正后排煙溫度128.

48、4 127.8 飛灰可燃物（A/B）%3.78/3.693.54/3.64干煙氣熱損失%4.38 4.37 灰渣中可燃物的熱損失%0.53 0.52 生成一氧化碳引起的熱損失%0.01 0.01 鍋爐效率%94.12 94.15 修正后鍋爐效率%94.16 94.20 優(yōu)化工況試驗優(yōu)化工況：氧量2.8%，磨煤機出口溫度79左右，爐底冷渣風(fēng)門維持水平段全關(guān)，配風(fēng)方式為適當(dāng)開大OFA風(fēng)門關(guān)小輔助風(fēng)門以提高OFA風(fēng)的比例。風(fēng)門AAB-LAB-UBCCD-LCD-UDEEF-LEF-UFOFAAA開度（%）1004040202520153535309050優(yōu)化工況試驗n優(yōu)化后：飛灰可燃物含量從3.42

49、%下降到1.36%，灰渣可燃物熱損失從0.59%下降至0.21%，排煙溫度從135.8降低到130.3，降低5.5，再熱汽溫從592.6 升高到604.7 ，CO排放濃度從1690ppm降到106ppm。n鍋爐效率從93.55%上升到94.27%達(dá)到了保證值的要求（94%）。參數(shù)單位優(yōu)化工況摸底工況電負(fù)荷MW660.14659.02表盤氧量%3.752.6省煤器出口實測氧量（A/B）%2.79/2.751.29/1.75過熱蒸汽溫度（A/B）600.48/605.25601.04/601.43再熱蒸汽溫度（A/B）601.24/608.18591.21/594.71一次風(fēng)機電流（A/B）A15

50、3.11/147.98164.1/164.1送風(fēng)機電流（A/B）A83.15/80.9576.19/73.26引風(fēng)機電流（A/B）A358.68/352.82336.41/336.41空預(yù)器出口實測氧量（A/B）%3.55/3.582.16/2.54空預(yù)器出口實測CO（A/B）ppm141/712050/1330NOX排放濃度mg/m3173/186158/175實測排煙溫度（A/B）132.9/131.7140.8/140.8環(huán)境溫度20.622.3修正后排煙溫度130.3135.8飛灰可燃物（A/B）%1.40/1.323.87/2.96干煙氣熱損失%4.484.35灰渣中可燃物的熱損失%

51、0.210.59生成一氧化碳引起的熱損失%0.040.60鍋爐效率%94.2993.46修正后鍋爐效率%94.2793.55優(yōu)化工況試驗結(jié)論n通過優(yōu)化，提高了鍋爐熱效率，降低了鍋爐排煙溫度和飛灰含碳量，降低了CO排放濃度，提高了鍋爐運行的安全性和經(jīng)濟性。nDCS顯示空預(yù)器進(jìn)口氧量平均值與實測平均值存在較大偏差，DCS顯示氧量值比實測氧量平均值大，省煤器出口氧量表常有堵灰現(xiàn)象發(fā)生。nA側(cè)實測排煙溫度平均值比DCS顯示排煙溫度平均值低約2.6，B側(cè)實測平均值與DCS顯示排煙溫度平均值比較接近。n高負(fù)荷時，無論是從NOx排放濃度還是從飛灰可燃物含量看，OFA風(fēng)門都宜置于較大開度。n隨著AA風(fēng)門擋板開

52、度的關(guān)小，NOx排放濃度升高，飛灰可燃物含量略有降低。n當(dāng)輔助風(fēng)1風(fēng)門擋板開度關(guān)小時，進(jìn)入主燃燒器區(qū)域的風(fēng)量減少，使得來自于濃相燃燒器的煤粉在主燃區(qū)的后期燃燒不充分，從而鍋爐效率略有降低。n關(guān)小輔助風(fēng)2風(fēng)門開度，NOX和CO排放濃度均有所升高，鍋爐效率略有上升，但變化不明顯。結(jié)論n關(guān)小爐底冷渣風(fēng)門有利于降低排煙溫度。n適當(dāng)提高磨煤機出口溫度也有利于降低排煙溫度。n降低熱一次風(fēng)母管風(fēng)壓，一次風(fēng)機電流明顯降低，排煙溫度也有所降低，鍋爐熱效率略有提高。建議n建議根據(jù)氧量標(biāo)定和排煙溫度標(biāo)定的結(jié)果來判斷實際運行中氧量和排煙溫度的高低。n從鍋爐長期運行的安全性和經(jīng)濟性考慮，在660MW電負(fù)荷工況下，建議將

53、運行氧量控制在2.8%3.0%。nOFA風(fēng)門宜置于較大開度，在660MW電負(fù)荷工況下，建議將OFA風(fēng)門開度置于80%100%。n在660MW電負(fù)荷工況下，建議AA風(fēng)門開度不超過70%。n在保證合適的排渣溫度的情況下，可適當(dāng)關(guān)小爐底冷渣風(fēng)門。同時也應(yīng)密切監(jiān)視排渣溫度是否超標(biāo)及排渣機內(nèi)是否有焦塊出現(xiàn)等。n在確保鍋爐及制粉系統(tǒng)安全的前提下，運行人員應(yīng)根據(jù)煤質(zhì)來控制磨煤機出口溫度，對于揮發(fā)分較高的煤種，可適當(dāng)降低磨煤機溫度出口溫度，對于試驗煤種，建議將磨煤機出口風(fēng)溫控制在80左右。n對于試驗煤種，在660MW電負(fù)荷工況下，建議將熱一次風(fēng)母管風(fēng)壓控制在9.59.8kPa。n建議對一次風(fēng)風(fēng)門擋板進(jìn)行認(rèn)真檢

54、查和消缺。配配LNASBLNASB燃燒器超臨界鍋爐燃燒調(diào)整燃燒器超臨界鍋爐燃燒調(diào)整n煤質(zhì)：神混煤+平混煤煤樣Mar%Mad%Vdaf%Car%Har%Oar%Nar%Sar%Qnet,arMJ/kg神混煤112.36.3114.5737.1059.163.668.500.791.0322.32神混煤2 17.29.077.8934.1061.053.479.140.600.6622.83神混煤314.37.1611.1134.1061.253.538.650.610.5523.12平混煤111.16.0618.0938.7156.823.498.750.721.0221.55平混煤215.88

55、.227.3935.3762.733.659.160.740.5123.59平混煤312.44.9818.5433.9656.493.407.830.640.7021.47配配LNASBLNASB燃燒器超臨界鍋爐布置圖燃燒器超臨界鍋爐布置圖1 1布置圖布置圖布置圖變氧量試驗變氧量試驗變氧量試驗變氧量試驗變氧量試驗水冷壁氣氛測試爐膛壁面氣氛測試結(jié)果（600MW，DCS氧量設(shè)定值2.4%）負(fù)荷600MW（O2%/COppm）位置A側(cè)（前后）B側(cè)（前后）1234512345OFA上12.74%/16920.31%/50002.55%/12850%/50007.60%/5525.34%/1660.11

56、%/500014.60%/2540.73%/50003.62%/259OFA下0%/50000.06%/500014.18%/4190.28%/50000.11%/50000.28%/21073.59%/113上層0.12%50000.05%/50000.06%/36200.11%/5000中層0.10%/50000.06%/50000.06%/50000.10%/5000下層0.10%/50000.09%/50000.18%/50000.11%/5000爐膛壁面氣氛測試結(jié)果（爐膛壁面氣氛測試結(jié)果（600MW，DCS氧量設(shè)定值氧量設(shè)定值2.8%）負(fù)荷600MW（O2%/COppm）位置A側(cè)（前

57、后）B側(cè)（前后）1234512345OFA上14.73%/10410.32%/50000.61%/12850.62%/500011.19%/3316.63%/1120.56%/500013.76%/4410.32%/50003.62%/259OFA下12.54%/1890.20%/50000.70%/500013.29%/5030.74%/50000.18%/50000.34%/21073.59%/113上層0.12%/50000.33%/50000.24%/45270.45%/4920中層0.14%/48540.13%/35150.18%/45680.21%/5000下層0.18%/4950

58、0.14%/50000.36%/47890.26%/5000爐膛壁面氣氛測試結(jié)果（爐膛壁面氣氛測試結(jié)果（600MW，DCS氧量設(shè)定值氧量設(shè)定值3.0%）負(fù)荷600MW（O2%/COppm）位置A側(cè)（前后）B側(cè)（前后）1234512345OFA上14.0%/6512.4%/57763.5%/10980.9%/166874.7%/11597.0%/5250.8%/133510.9%/158171.9%/4461OFA下12.6%/5760.30%/166850.9%/108556.6%/39860.8%/184910.28%/153730.64%/75253.2%/1568上層0.9%/44571

59、.0%/59871.7%/127430.55%/8992中層1.6%/65801.1%/82171.4%/105410.44%/13540下層1.4%/52670.5%/215860.6%/118970.6%/14578爐膛壁面氣氛測試結(jié)果（爐膛壁面氣氛測試結(jié)果（500MW，DCS氧量設(shè)定值氧量設(shè)定值3.1%）負(fù)荷500MW（O2%/COppm）位置A側(cè)（前后）B側(cè)（前后）1234512345OFA上14.21%/2002.05%/50004.09%/4550.47%/50003.97%/19973.96%/6190.44%/50005.81%/753.83%/107OFA下13.78%/11

60、70.08%/50001.31%/500012.61%/3730.52%/50000.58%/50002.60%/21585.12%/260上層0.12%44570.12%/50000.10%/49040.27%/3444中層0.33%/28940.10%/50000.14%/50000.10%/5000下層0.22%/50000.17%/50000.12%/50000.10%/5000爐膛壁面氣氛測試結(jié)果（爐膛壁面氣氛測試結(jié)果（360MW，DCS氧量設(shè)定值氧量設(shè)定值4.0%）負(fù)荷360MW（O2%/COppm）位置A側(cè)（前后）B側(cè)（前后）1234512345OFA上15.47%/169.28%/22