化工原理復(fù)習(xí)試題

1、化工原理章節(jié)復(fù)習(xí)題第五章吸收1. 一、填空及選擇吸收操作的依據(jù)是（），以達(dá)到分離氣體混合物的目的。對(duì)低濃度的氣液平衡系統(tǒng)，當(dāng)溫度增加時(shí)，其溶解度系數(shù)H將（）；而當(dāng)系統(tǒng)液相總濃度增加時(shí)，其平衡常數(shù)m將（）；當(dāng)總壓降低時(shí)，亨利系數(shù)E將（），平衡常數(shù)m將2. （）,溶解度系數(shù)H將（）。_亨利定律表達(dá)式P*=Ex,若某氣體在水中的亨利系數(shù)E很小，說(shuō)明該氣體為（）氣體。3. 含低濃度溶質(zhì)的氣液平衡系統(tǒng)中，溶質(zhì)在氣相中的摩爾組成與其在液相中的摩爾組成的差值（）。4. A、負(fù)值；B、正值；C、零；D、不確定吸收操作的作用是分離（）。A、氣體混合物；B、液體均相混合物；C、氣液混合物；D、部分互溶的液體混合物

2、只要組分在氣相中心的分壓（）液相中該組分的平衡分壓，吸收就會(huì)繼續(xù)進(jìn)行，直到達(dá)到一個(gè)新的平衡位置。5. A、大于；B、小于；C、等于；D、不等于對(duì)低濃度溶質(zhì)的氣液平衡系統(tǒng)A、B,在同樣條件下，A系統(tǒng)中的溶質(zhì)溶解度較B系統(tǒng)中的溶質(zhì)溶解度高，則A系統(tǒng)的溶解度系數(shù)Ha（）Hb,相平衡常數(shù)mA（）mBA、大于；B、等于；C、小于；D、不確定在吸收過(guò)程中，Ky和kY是以（）和（）為推動(dòng)力的吸收系數(shù)。在填料塔中用清水吸收混合氣中的NH3,當(dāng)水泵發(fā)生故障，水量減少時(shí)，吸收率（）A.增加；B.減少；C.不變；D.無(wú)法判斷；10、含低濃度難溶氣體的混合氣體，在逆流填料吸收塔內(nèi)進(jìn)行吸收操作，傳質(zhì)阻力主要存在于（）中

3、；若增大液相湍流程度，則總吸收系數(shù)KX值將（）。11、一般而言，兩組分A、B的等摩爾相互擴(kuò)散體現(xiàn)在（）單元操作中；而組分A在B中的單相擴(kuò)散體現(xiàn)在（）單元操作中。12、雙膜理論是將整個(gè)相際傳質(zhì)過(guò)程簡(jiǎn)化為（）13、水吸收氨-空氣混合氣中的氨，它是屬于（）控制的吸收過(guò)程。14、實(shí)驗(yàn)室用水吸收NH3的過(guò)程基本上屬于（A.氣膜控制；B.液膜控制；C.雙膜控制）過(guò)程；其中氣相中的濃度梯度液相中的濃度梯度（均已換算為相應(yīng)的液相組成；A.>B.<C.=）;氣膜阻力液膜阻力（A.>B.<C.=）。15、在吸收操作中，若提高吸收劑的用量，當(dāng)系統(tǒng)為氣膜控制時(shí)，Ky值如何變化？;當(dāng)系統(tǒng)為液膜控

4、制時(shí)，Ky值如何變化?;16、在吸收操作中，吸收塔某一截面上的總推動(dòng)力（以液相組成差表示）為（）。A、X*-X;B、X-X*;C、Xi-X;D、X-Xi17、實(shí)驗(yàn)室用水吸收NH3的過(guò)程基本上屬于（A.氣膜控制；B.液膜控制；C.雙膜控制）過(guò)程；其中氣相中的濃度梯度液相中的濃度梯度（均已換算為相應(yīng)的液相組成；A.>B.<C.=）;氣膜阻力液膜阻力（A.>B.<C.=）。18、在吸收操作中，吸收塔某一截面上的總推動(dòng)力（以氣相組成表示）為（）19、在氣體流量、氣相進(jìn)出口組成和液相進(jìn)口組成不變時(shí)，若減小吸收劑用量，則傳質(zhì)推動(dòng)力將（）,操作線將（）平衡線。20、由于吸收過(guò)程氣相中

5、的溶質(zhì)分壓總是（）液相中溶質(zhì)的平衡分壓，所以吸收操作線總是在平衡線的（）。21、吸收因數(shù)A可表示為（），它在Y-X圖上的幾何意義是22、若Si、S2、&分別為難溶、中等溶解度、易溶氣體在吸收過(guò)程中的脫吸因數(shù)，吸收過(guò)程中操作條件相同，貝U應(yīng)有Si()S2()S30(>,=,<)23、當(dāng)吸收劑的用量為最小時(shí)，則所需填料層高度將為()。24、對(duì)一定操作條件下的填料吸收塔，如將填料層增高一些，則該塔的Hog將()，Nog將()。25、在逆流吸收塔中用純?nèi)軇┪栈旌蠚庵械娜苜|(zhì)。在操作范圍內(nèi)，平衡關(guān)系符合亨利定律。若入塔氣體濃度y1上升，而其它入塔條件不變，則出塔氣體濃度y2和吸收液的

6、濃度Xi的變化為。A.y2上升，Xi下降B.y2下降，Xi不變C.y2上升，Xi上升D.y2上升，Xi變化不確定。26、在逆流吸收塔中用純?nèi)軇┪栈旌蠚庵械娜苜|(zhì)，其液氣比L/V為2.85,平衡關(guān)系可表示為Y=i.5X(X、Y為摩爾比)，溶質(zhì)的回收率為95%,則液氣比與最小液氣比之比值為()。A.3;B.2;C.i.8;D.i.527、有效膜理論的要點(diǎn)是：(i)()(2)()28、氣體吸收計(jì)算中，傳質(zhì)單元高度是表示()的一個(gè)參量，而傳質(zhì)單元數(shù)是表示()的參量。二.計(jì)算題及簡(jiǎn)答題用清水逆流吸收混合氣體中的CO2,已知混合氣體的流量為300標(biāo)準(zhǔn)m3/h,進(jìn)塔氣體中CO2含量為0.06(摩爾分?jǐn)?shù))，操

7、作液氣比為最小液氣比的i.6倍，傳質(zhì)單元高度為0.8m。操作條件下物系的平衡關(guān)系為Y*=i200X。要求CO2吸收率為95%,試求：(1) 吸收液組成及吸收劑流量；寫(xiě)出操作線方程；填料層高度。5%2, 在填料層高度為4m的常壓逆流吸收塔內(nèi)，用清水吸收空氣中的氨。已知入塔混合氣體中含氨為（體積分率，下同），吸收劑進(jìn)口濃度為0.001,實(shí)際液氣比為0.98,此時(shí)出口氣體中含氨為0.5%。操作條件下氣液平衡關(guān)系為Y*=mX（X、丫摩爾比濃度）。且測(cè)得與含氨1.77%的混合氣體充分接觸后的水中氨的濃度為18.89/1000g水。（1）求該填料塔的氣相總傳質(zhì)單元高度（2）現(xiàn)水溫上升，其他操作條件不變，試

8、分析氣、液相出塔濃度如何變化?3. 在逆流填料吸收塔中，用清水吸收含NH35%（體積）的空氣一氨混合氣中的氨。已知混合氣流量為2826Nm3/h,氣體空塔氣速為1m/s（標(biāo)準(zhǔn)狀況），平衡關(guān)系為Y=1.2X（摩爾比），以摩爾比為推動(dòng)力計(jì)算的氣相體積總傳質(zhì)系數(shù)Kyb為180kmol/m3?h,吸收劑用量為最小用量的1.4倍，要求吸收率為98%。試求：液相的出口濃度X1（摩爾比）；氣相總傳質(zhì)單元高度Hog和氣相總傳質(zhì)單元數(shù)Nog；若吸收劑改為含NH30.0015（摩爾比）的水溶液，問(wèn)能否達(dá)到吸收率98%的要求？第六章蒸僻一、填空及選擇在精儲(chǔ)操作中，若降低操作壓強(qiáng)，則溶液的相對(duì)揮發(fā)度（），塔頂溫度（）

9、，塔釜溫度（），從平衡的角度分析對(duì)該分離過(guò)程（）。某二元混合物，其中A為易揮發(fā)組分，液相組成為xa=0.4,相應(yīng)的泡點(diǎn)溫度為t，氣相組成xa=0.4,相應(yīng)的露點(diǎn)溫度為t2,則t1t2。（、=）兩理想溶液的相對(duì)揮發(fā)度是指溶液中的（）的揮發(fā)度對(duì)（）的揮發(fā)度的比值，根據(jù)a的大小，可用來(lái)（），a=1表示（）。1, 氣液兩相成平衡時(shí)，氣液兩相溫度（），液相組成（）氣相組成。5.在操作的精儲(chǔ)塔中，測(cè)得相鄰兩塔板的兩相四個(gè)組成為0.62、0.70>0.75、0.82,貝Uyn=),xn=(),yn+1=(),xn+16.精儲(chǔ)塔精儲(chǔ)段內(nèi)相鄰兩理論板，離開(kāi)上板氣相的溫度為tl,液相溫度為t2；離開(kāi)下板氣相

10、溫度為t3,液相溫度為t4,試按從大到小順序?yàn)?.精儲(chǔ)塔塔頂溫度總是低于塔底溫度，原因是（1）（8.氣液兩相組成相同時(shí)，則氣相露點(diǎn)溫度（）液相泡點(diǎn)溫度。9.某精儲(chǔ)塔的精儲(chǔ)段操作線方程為y=0.72x+0.275,則該塔的操作回流比為）,儲(chǔ)出液組成10.精儲(chǔ)塔的操作線為直線，其原因是（A、理論板假定；B、理想物系；C、塔頂泡點(diǎn)回流；D、恒摩爾流假定11.所謂理論板是指該板的氣液兩相）,且塔板上（12.精儲(chǔ)塔有（）進(jìn)料熱狀態(tài)）進(jìn)料q值最大，進(jìn)料溫度tF（）泡點(diǎn)13.對(duì)于飽和蒸汽進(jìn)料，則L'（)L,V'()V。14.操作中的精儲(chǔ)塔，若保持F、xF、q、R不變，減小W,則L/V（),L

11、'15.用某精儲(chǔ)塔分離兩組分溶液，規(guī)定產(chǎn)品組成xd、xw。當(dāng)進(jìn)料組成為xf1時(shí)，相應(yīng)的回流比為進(jìn)料組成為XF2時(shí),相應(yīng)的回流比為R2。若XF1XF2,進(jìn)料熱狀況不變，則R1()R2016.精儲(chǔ)塔的操作中,若F、xf、q、D、加料板位置、V不變，而使操作壓力增加，則XD(17.操作中的精儲(chǔ)塔,若保持F、q、xd、xw、V不變，減小xf,則（).A、Df,R$;B、D不變，Rf;C、D$Rf;D、D$R不變18.精儲(chǔ)塔的操作中,若F、xF、q、D保持不變，增加回流比，則xd（）xw(V(),L/V(）。19. 某連續(xù)精e留塔，若精僭段操作線方程的截距等于零，則回流比等于（），e留出液流量等

12、于（）,操作線方程（）。某兩組份物系，相對(duì)揮發(fā)度a=3,在全回流條件下進(jìn)行精儲(chǔ)操作，對(duì)第n、n+1兩層理論板（從塔頂往下計(jì)），若已知yn=0.4,貝Uyn+1=（）。全回流操作通常適用于（）或（）。在某精儲(chǔ)塔中，分離物系相對(duì)揮發(fā)度芹2.5的兩組份溶液，操作回流比條件為3,若測(cè)得第2、3層塔板（從塔頂往下計(jì)）的液相組成X2=0.45,X3=0.4,儲(chǔ)出液組成xd=0.96,則第3層塔板的氣相默弗里效率EMV3=（）.20. 若F、xF、q、xd、xw、R、D一定，而將飽和液體回流改為冷液回流，則冷凝器的負(fù)荷則21. （）,再沸器的負(fù)荷則（）在精儲(chǔ)塔的塔頂采用分凝器和全凝器。塔頂上升蒸汽（組成為y

13、1,易揮發(fā)組分的摩爾分?jǐn)?shù)，下同）進(jìn)入分凝器，在分凝器中部分冷凝，凝液（組成XL）于飽和溫度下作為回流返回塔內(nèi)，未冷凝的蒸汽（組成為yD）送入全凝器中全部冷凝。凝液（組成XD）作為塔頂產(chǎn)品。則y1與XL間滿足（）關(guān)系，Vd與Xl間滿足（）關(guān)系，Vd與xd間滿足（）關(guān)系。A、平衡B、操作C、相等D、不確7E現(xiàn)設(shè)計(jì)一連續(xù)精儲(chǔ)塔，現(xiàn)保持塔頂組成和輕組分回收率不變，若采用較大的回流比，則理論塔板數(shù)將（）,而加熱蒸汽的消耗量將（）；若進(jìn)料中組成變輕，則進(jìn)料位置應(yīng)（）使XD和輕組分的回收率不變；若將進(jìn)料物料粉增大，則理論板數(shù)將（），塔底再沸器熱負(fù)荷將（）.22. 霧沫夾帶是指（）的現(xiàn)象。正常操作的板式塔，霧

14、沫夾帶量應(yīng)控制為（）kg液/kg干氣。影響霧沫夾帶的主要因素是（）。兩組份的相對(duì)揮發(fā)度越小，則表示分離該物系越（）。（難、易、不變）二元溶液連續(xù)精儲(chǔ)計(jì)算中，進(jìn)料熱狀態(tài)的變化將引起平衡線、操作線與q線中哪幾條線的變化？（）和（）。.計(jì)算題及簡(jiǎn)答題操作中的精儲(chǔ)塔，將加料口由原來(lái)的最佳位置進(jìn)料向下移動(dòng)幾塊塔板，其余操作條件不變（包括F、xF、q、D、R）,此時(shí)塔頂產(chǎn)品濃度xD、塔底產(chǎn)品濃度xw將如何變化?如圖為一塔板的負(fù)荷性能圖，OP為操作線，P為操作點(diǎn)。請(qǐng)指出：（1）圖中各條線的名稱。（2）在指定的回流比下，塔的操作上下限各有什么因素決定？操作彈性？（3）如果設(shè)計(jì)的操作點(diǎn)位于圖中的P點(diǎn)，試說(shuō)明產(chǎn)生

15、這種情況的原因及改進(jìn)此設(shè)計(jì)的方法汽相洗宰V在一連續(xù)常壓精儲(chǔ)塔中分離某混合液，要求xd=0.94,xw=0.04。已知此塔進(jìn)料q線方程為y=6x-1.5,采用回流比為最小回流比的1.2倍，混合液在本題條件下的相對(duì)揮發(fā)度為2。求：精e留段操作線方程；若塔底產(chǎn)品量W=150kmol/h,求進(jìn)料量F和塔頂產(chǎn)品量D;提儲(chǔ)段操作線方程。在一兩組分連續(xù)精儲(chǔ)塔中，進(jìn)入精儲(chǔ)段中某層理論板n的氣相組成yn+1為0.75,從該板流出的液相組成xn為0.65（均為摩爾分?jǐn)?shù)），塔內(nèi)氣液比V/L=2,物系的相對(duì)揮發(fā)度a為2.5。試求：（1）從該板上升的蒸汽組成yn；（2）流入該板的液相組成xn-1；（3）回流比R.在連續(xù)

16、精儲(chǔ)塔中分離兩組分理想溶液，原料液流量為100kmol/h、組成為0.3（摩爾分?jǐn)?shù)），其精儲(chǔ)段操作線禾睥跖4好0辱57“為:y=1.686x-0.0343試求：(1) 塔頂儲(chǔ)出液流量和精儲(chǔ)段下降液體流量；進(jìn)料熱狀況參數(shù)q在常壓連續(xù)提儲(chǔ)塔中，分離兩組分理想溶液，該物系平均相對(duì)揮發(fā)度為2.0。原料液流量為100kmol/h,進(jìn)料熱狀況參數(shù)為0.8,儲(chǔ)出液流量為60kmol/h,釜?dú)堃航M成為0.01(易揮發(fā)組分摩爾分率)，試求：(1) 操作線方程由塔內(nèi)最下一層理論板下降的液相組成x'No在一具有N塊理論板的精儲(chǔ)塔中分離苯-甲苯混合液。進(jìn)料量F=100kmol/h,進(jìn)料中苯的摩爾分率為0.45

17、,泡點(diǎn)進(jìn)料，加料板為第四塊理論板(從上往下數(shù))，塔釜上升蒸汽量為140kmol/h,回流比為2.11。已測(cè)得塔頂儲(chǔ)出液中苯的摩爾分率為0.901。試求：(1) 精儲(chǔ)段、提儲(chǔ)段的操作線方程；(2) 離開(kāi)第14塊理論板的苯的液相組成；(3) 此時(shí)加料位置是否合適？(4) 若位置進(jìn)料向下移動(dòng)一塊理論板，其余操作條件不變，則塔頂產(chǎn)品濃度xD將如何變化？(已知苯-甲苯體系的相對(duì)揮發(fā)度為2.47。)在一連續(xù)精儲(chǔ)塔內(nèi)分離某兩組分理想溶液。已知進(jìn)料組成為0.5(摩爾分?jǐn)?shù)，下同)，釜?dú)堃航M成為0.05;塔頂采用全凝器，操作回流比為最小回流比的1.777倍；操作條件下物系的平均相對(duì)揮發(fā)度為2.303;精儲(chǔ)段操作線

18、方程為y=o.72x+0.275。試求：(1) 塔頂產(chǎn)品的e留出率；(2) 進(jìn)料熱狀況參數(shù)q。某制藥廠用板式精儲(chǔ)塔回收含量為75%(摩爾分?jǐn)?shù)，下同)的廢丙酮液媒。該精儲(chǔ)塔共有實(shí)際塔板數(shù)28層，塔頂采用全凝器，泡點(diǎn)回流；塔底采用再沸器間接加熱。因在常壓下操作，該分離物可視為二元理想物系，其相對(duì)揮發(fā)度為1.8?，F(xiàn)場(chǎng)測(cè)得一組數(shù)據(jù)為如下：儲(chǔ)出液中丙酮的含量96%釜?dú)堃褐斜暮?%,精儲(chǔ)段液相負(fù)荷40kmol/h精儲(chǔ)段氣相負(fù)荷60kmol/h,提儲(chǔ)段液相負(fù)荷66kmol/h提儲(chǔ)段氣相負(fù)荷60kmol/h試根據(jù)以上數(shù)據(jù)核算：(1)丙酮的回收率；(2)操作回流比與最小回流比的比值；(3)該板式塔的理論塔

19、板數(shù)。提示：吉利蘭圖中的曲線可用下式表示：Y=0.5458-0.5914X+0.0027/X其中：X=(R-Rmin)/(R+1),Y=(N-Nmin)/(N+2)在一連續(xù)常壓精儲(chǔ)塔中分離某混合液，要求xD=0.94,xW=0.04。已知此塔進(jìn)料q線方程為y=6x-1.5,采用回流比為最小回流比的1.2倍，混合液在本題條件下的相對(duì)揮發(fā)度為2。求：精£留段操作線方程；若塔底產(chǎn)品量W=150kmol/h,求進(jìn)料量F和塔頂產(chǎn)品量D;提儲(chǔ)段操作線方程。在連續(xù)操作的板式精儲(chǔ)塔中分離兩組分理想溶液。在全回流下測(cè)得塔中相鄰兩層塔板下降液相組成分別為0.36和0.25(戶4.26x400。試求其中下

20、一層塔板的單板效率(以氣相表示)。在本題條件下，氣液平衡方程為：用一連續(xù)精儲(chǔ)塔分離苯一甲苯混合液。進(jìn)料為含苯0.4(質(zhì)量分率，下同)的飽和液體，質(zhì)量流率為1000kg/h。要求苯在塔頂產(chǎn)品中輕組分的回收率為98%,塔底產(chǎn)品中含苯不超過(guò)0.02。若塔頂采用全凝器，飽和液體回流，回流比取為最小回流比的1.25倍，塔底采用再沸器。全塔操作條件下，苯對(duì)甲苯的平均相對(duì)揮發(fā)度為2.46,塔板的液相莫弗里(Murphree)板效率為70%，并假設(shè)塔內(nèi)恒摩爾溢流和恒摩爾汽化成立。試求：(1) 從塔頂數(shù)起第二塊板上汽、液相的摩爾流率各為多少？(2) 從塔頂數(shù)起第二塊實(shí)際板上升氣相的組成為多少？1. 在連續(xù)操作的

21、精儲(chǔ)塔中分離苯一甲苯溶液。塔釜采用間接蒸汽加熱，塔頂為全凝器，泡點(diǎn)回流。飽和蒸汽進(jìn)料，其中含苯0.35(摩爾分率，下同)，流量為100kmol/h。塔頂儲(chǔ)出液量為40kmol/h.系統(tǒng)的相對(duì)揮發(fā)度為2.5,且知精儲(chǔ)段操作線方程為y=0.8x+0.16。試求：（1）提儲(chǔ)段操作線方程；（2）若塔頂?shù)谝粔K板下降的液體中含苯0.70，求該板以氣相組成表示的板效率EMV;14.用一連續(xù)精儲(chǔ)塔分離某二元混合物。進(jìn)料組成xf=0.5000（輕組分的摩爾分?jǐn)?shù)，下同）,進(jìn)料為飽和液體。塔頂產(chǎn)品的組成為Xd=0.9500,塔頂產(chǎn)品量為D=50kmol/h,要求塔頂產(chǎn)品量中輕組分的回收率為=96%。塔頂采用一分凝器

22、和一全凝器，分凝器中的飽和液體作回流用。已知回流液體的組成為xo=0.88,離開(kāi)第一塊塔板向下流動(dòng)液體組成為xi=0.79,。塔底采用間接加熱方式，塔內(nèi)皆為理論板。全塔相對(duì)揮發(fā)度為常數(shù)。試求：（1）進(jìn)料量F、塔底產(chǎn)品量W和塔底產(chǎn)品組成Xw各為多少？（2）操作回流比是最小回流比的多少倍？（3）精儲(chǔ)段和提儲(chǔ)段的氣相流量各是多少？第七章固體干燥一、填空及選擇1、干燥過(guò)程是（）相結(jié)合的過(guò)程。2、在實(shí)際的干燥操作中，常用（）來(lái)測(cè)量空氣的溫度。3、測(cè)量空氣中水汽分壓的實(shí)驗(yàn)方法是測(cè)量（）。4、不飽和空氣的中水蒸氣分壓越高，其濕度越（）。5、在一定濕度下，不飽和空氣的溫度越低，其相對(duì)濕度越（）。6、在測(cè)量濕球

23、溫度時(shí)，空氣速度需大于5m/s,這是為了（）。7、當(dāng)濕空氣的總壓一定時(shí)，相對(duì)濕度力與（）及（）有關(guān)。8、空氣的絕熱飽和溫度tas與濕球溫度tw具有本質(zhì)區(qū)別：tas是（）的溫度，而tw是（）的溫度，但空氣一水系統(tǒng)兩溫度是相等的，是因?yàn)椋ǎ?、濕空氣的干球溫度、濕球溫度、露點(diǎn)在（）情況下相等。10、對(duì)為水蒸氣所飽和的空氣，則干球溫度t、濕球溫度tw、絕熱飽和溫度tas、露點(diǎn)溫度td間的關(guān)系是ttwtastd11、在101.3kPa的總壓下，在間壁式換熱器中將溫度為293K、相對(duì)濕度為80%的濕空氣加熱，則該空氣的下列狀態(tài)參數(shù)變化趨勢(shì)是：濕度H（）,相對(duì)濕度力（），濕球溫度tw（）,露點(diǎn)td（）。

24、12、在101.3kPa的總壓下，將飽和空氣的溫度從t1降至t2,則該空氣的下列狀態(tài)參數(shù)變化趨勢(shì)是：相對(duì)濕度4（）,濕度H（）,濕球溫度tw（）,露點(diǎn)td（）13、對(duì)濕度一定的空氣，以下各參數(shù)中（）與空氣的溫度無(wú)關(guān)。A.相對(duì)濕度B.濕球溫度C.露點(diǎn)溫度D.絕熱飽和溫度14、空氣的飽和濕度Hs是濕空氣的如下參數(shù)的函數(shù)（）。A.總壓及干球溫度B.總壓及濕球溫度C.總壓及露點(diǎn)D.濕球溫度及粉15、當(dāng)濕度和溫度相同時(shí)，相對(duì)濕度與總壓的關(guān)系（）。A.成正比B.成反比C.無(wú)關(guān)D.不一定，還與其他因素有關(guān)16、對(duì)于一定干球溫度的空氣，當(dāng)其相對(duì)濕度愈低時(shí)，其濕球溫度（）。A.愈高B愈低C.不變D.不一定，還與

25、其他因素有關(guān)17、已知濕空氣的如下兩個(gè)參數(shù),便可確定其他參數(shù)（）。A.H、PvB.H、tdC.H、tD.I、tas18、當(dāng)空氣的相對(duì)濕度4=60%時(shí)，則其干球溫度t、濕球溫度tw、絕熱飽和溫度tas、露點(diǎn)溫度td間的關(guān)系是之間的關(guān)系為：（）A.t=tw=tas=tdB.t>tw=tas>tdC.t<tw=tas<tdD.t>tw=tas=td19、濕空氣在預(yù)熱的過(guò)程中不變化的參數(shù)是（）。A、粉；B、相對(duì)濕度；C、露點(diǎn)溫度；D、濕球溫度20、理想干燥器是指（），干燥介質(zhì)進(jìn)入和離開(kāi)干燥器的粉值（）。21、恒定的干燥條件是指空氣的（）、（）、（）均不變的干燥過(guò)程。222

26、、在一定的溫度和總壓強(qiáng)下，以濕空氣作干燥介質(zhì)，當(dāng)所用空氣的相對(duì)濕度較大時(shí)，則濕物料的平衡水分相應(yīng)（），其自由水分相應(yīng)（）。23、恒速干燥階段又稱（）控制階段，影響該階段的干燥速率的主要因素是（）;降速干燥階段又稱（）控制階段，影響該階段的干燥速率的主要因素是（）。24、在恒速干燥階段，濕物料表面的溫度近似等于（）。25、物料的平衡水分-定是（）水分。26、在常壓和40C下，測(cè)得濕物料的干基含水量X與空氣的相對(duì)濕度4之間的平衡關(guān)系為：當(dāng)護(hù)100%時(shí)，平衡含水量X*=0.16kg/kg干料；當(dāng)護(hù)40%時(shí)，平衡含水量X*=0.4kg/kg干料。已知該物料的初始含水量X1=0.23kg/kg干料，現(xiàn)讓

27、該物料在40C下與護(hù)40%的空氣充分接觸，則非結(jié)合水含量為（）kg/kg干料，自由水含量為（）kg/kg干料。27等速干燥階段，在給定的空氣干燥條件下，對(duì)于干燥速率的正確判斷是（）。A、干燥速率隨物料種類(lèi)、質(zhì)量不同而有差異；B、干燥速率隨質(zhì)量不同而有變化，與物料種類(lèi)無(wú)關(guān)；C、對(duì)于不同質(zhì)量、種類(lèi)的物料，干燥速率實(shí)質(zhì)是相同的。D、以上都不對(duì)28、已知物料的臨界含水量為0.18（干基，下同），現(xiàn)將該物料從初始含水量0.45干燥至0.12,則干燥終了時(shí)物料表面溫度。為（）。A.0>tw;B.0=tw;C.e>td;D.0>t29、在恒定干燥條件下，測(cè)得濕物料的干燥速率曲線如附圖所示。氣恒速階段的干燥速率為（）kg水/（m2.h），臨界含水量為（）kg/kg干料，平衡含水量為（）kg/kg干料。1. 二、計(jì)算題對(duì)常壓下溫度為30C、濕度為0.01kg水汽/kg干氣的空氣，試求：(1) 空氣的相對(duì)濕度及飽和濕度；(2