福建省裝配整體式結構設計導則

1、福建省裝配整體式結構設計導則福建省住房和城鄉(xiāng)建設廳發(fā)布2015 年 3 月目錄1 概述為促進建筑產(chǎn)業(yè)現(xiàn)代化的發(fā)展，指導設計單位在預制裝配式鋼筋混凝土結構的設計中貫徹執(zhí)行國家的技術經(jīng)濟政策，做到安全適用、技術先進、經(jīng)濟合理、質量可靠，特制定本導則。請在福建省裝配式結構的設計、建設、管理工作中遵照執(zhí)行。本設計導則由福建省住房和城鄉(xiāng)建設廳負責管理，由設計導則編制組負責具體技術內容的解釋。編制組主要成員有：盧偉煌任彧（福建省建筑設計研究院）2總則編制依據(jù)現(xiàn)行行業(yè)標準裝配式混凝土結構技術規(guī)程JGJ1-2014現(xiàn)行地方標準福建省預制裝配式混凝土結構技術規(guī)程DBxx-xxx-2014基本思想為落實“節(jié)能、降

2、耗、減排、環(huán)保”的基本國策，實現(xiàn)資源、能源的可持續(xù) 發(fā)展，推動福建省建筑產(chǎn)業(yè)的現(xiàn)代化進程，提高工業(yè)化水平，特制訂本導則。裝配式建筑具有工業(yè)化水平高、施工現(xiàn)場濕作業(yè)量少、材料消耗小、可減少 工地揚塵和建筑垃圾等優(yōu)點，它有利于實現(xiàn)提高建筑質量、提高生產(chǎn)效率、降低 成本、實現(xiàn)節(jié)能減排和保護環(huán)境的目的。與上一代的裝配式結構相比，新一代的裝配式結構采用了許多先進技術。本導 則以潤泰體系為基礎，綜合反映了國內外近幾年來在裝配式結構領域的最新科研 成果和工程實踐經(jīng)驗；要求裝配整體式結構的可靠度、耐久性及整體性等基本上與 現(xiàn)澆混凝土結構等同；所提出的各項要求與國家現(xiàn)行相關標準協(xié)調一致?；驹瓌t根據(jù)結構的整體性

3、和抗震性能的要求，本導則強調預制構件和后澆混凝土相 結合的結構措施。本導則的基本設計概念，是在采用成熟連接技術的基礎上，通 過合理的構造措施，提高裝配式結構的整體性，實現(xiàn)裝配式結構與現(xiàn)澆混凝土結構基本等同的要求。本導則適用于福建省非抗震設計及抗震設防烈度為 6度-8度抗震設計地區(qū)的乙 類及乙類以下的各種民用建筑，其中包括居住建筑和公共建筑。結構體系主要包 括:裝配整體式框架結構、裝配整體式剪力墻結構、裝配整體式框架一現(xiàn)澆剪力墻 結構。對裝配式筒體結構、裝配整體式部分框支剪力墻結構、板柱結構、梁柱節(jié) 點為較接的框架結構等，由于研究工作尚未深入，工程實踐較少，本次編制工作 暫未納入。本導則也未包括

4、甲類建筑，如需采用，應進行專門論證。由于工業(yè)建筑的使 用條件差別很大，本規(guī)程原則上不適用于排架結構類型的工業(yè)建筑。但是，使用 條件和結構類型與民用建筑相似的工業(yè)建筑，如輕工業(yè)廠房等可以參照本規(guī)程執(zhí) 行。本導則的內容反映了目前裝配式結構設計的成熟做法，及其一般原則和基本 要求。設計者應根據(jù)國家現(xiàn)行有關標準的要求，結合工程實踐，進行技術創(chuàng)新， 推動裝配式結構技術的不斷進步裝配整體式混凝土結構 assembled monolithic concrete structure由預制混凝土構件或部件通過采用各種可靠的方式進行連接，并與現(xiàn)場澆筑的混凝土形成整體的裝配式結構。簡稱裝配整體式結構。裝配整體式混凝

5、土框架結構precast concrete frame structure主要受力構件柱、梁、板全部或部分由預制構件（預制柱、疊合梁、疊合板）組成的裝配整體式混凝土結構。簡稱裝配整體式框架結構。裝配整體式混凝土剪力墻結構assembled monolithic reinforced concrete shearwallstructure混凝土結構的部分或全部采用承重預制墻板，通過節(jié)點部位的連接形成的具有可靠傳力機制，并與現(xiàn)場澆筑的混凝土形成整體的裝配式混凝土剪力墻結構，其整體性能與現(xiàn)澆混凝土剪力墻結構接近；簡稱裝配整體式剪力墻結構?；炷怜B合受彎構件 composite concrete fl

6、exural components在預制混凝土受彎構件安裝就位后，在其上部澆筑混凝土而形成整體的受彎構件，包括疊合式混凝土樓（屋）面板和疊合式混凝土梁等；簡稱疊合板、疊合 梁。預制外墻掛板 precast facade panel僅起圍護作用的非承重預制混凝土墻板，包括幕墻板和非幕墻板混凝土抗剪粗糙面 rough surface采用特殊的工具或工藝形成混凝土凹凸不平或骨料顯露的表面，實現(xiàn)預制構件與現(xiàn)澆混凝土的牢固結合，簡稱粗糙面。鋼筋套筒灌漿連接 grout-filled sleeve connection通過灌注在金屬套筒中水泥基灌漿料的傳力作用，將帶肋鋼筋對接連接，所 形成的可靠的機械連接

7、接頭。連續(xù)復合式箍筋 continuous stirrups利用自動彎折機連續(xù)纏繞制作而成，用于柱內的矩形箍筋。組合式封閉箍筋 bended wire mesh hoops利用焊接鋼筋網(wǎng)或者直條鋼筋彎折成 U型，開口處彎折135° ;把平面鋼筋焊 接網(wǎng)或者直條鋼筋的兩端各彎折135°的彎鉤作為帽蓋，蓋在U型鋼筋網(wǎng)的上方， 形成組合型梁箍筋。4基本規(guī)定在裝配式建筑方案設計階段，建設單位應協(xié)調設計、制作及施工單位之間的關系?！緱l文說明】建設、設計、施工、制作各單位在裝配式結構的方案階段就需要進行協(xié)同工 作，根據(jù)標準化原則共同對建筑的平、立面進行優(yōu)化，對應用裝配式結構的可行 性和

8、經(jīng)濟性進行論證，提出綜合性能最佳方案。在施工圖設計階段，建筑、結構、 設備、裝修等各結施專業(yè)也應密切配合，對預制構件的尺寸和形狀、節(jié)點構造等 提出具體技術要求，并對制作、運輸、安裝和施工全過程的可行性以及造價等作 出評估。此項工作對裝配式結構的建筑功能及結構布置的合理性、對工程造價都 會產(chǎn)生顯著的影響，需要加以重視。裝配式建筑設計應符合現(xiàn)行國家標準建筑模數(shù)協(xié)調標準GB/T 50002-2013的規(guī) 定。在滿足建筑功能和結構安全要求的前提下，確定建筑平立面的基本構成單元； 遵循少規(guī)格、多組合的原則，實現(xiàn)建筑構配件的標準化與系列化。【條文說明】GB模數(shù)協(xié)調的目的是實現(xiàn)建筑部件的通用性和互換性，使規(guī)

9、格化、通用化的部 件適用于各類常規(guī)建筑。同時，大批量的規(guī)格化、定型化部件的生產(chǎn)可穩(wěn)定質量， 降低成本。通用化部件所具有的互換能力，可促進市場的競爭和部件生產(chǎn)水平的抗震設防的裝配式結構，應按現(xiàn)行國家標準建筑工程抗震設防分類標準5022酗定抗震設防類別及抗震設防標準【條文說明】在抗震設防地區(qū)，裝配式結構的抗震設防類別及相應的抗震設防標準與現(xiàn)澆 混凝土相同，應符合現(xiàn)行國家標準建筑工程抗震設防分類標準GB 50223勺規(guī)定。裝配式結構設計應重視概念設計和預制構件的連接設計，確保主體結構的整體 性。裝配式結構的連接節(jié)點構造應受力明確、傳力可靠，滿足結構的承載力、延 性和耐久性要求。對重要且復雜的連接節(jié)點

10、構造，應通過專門試驗確定。【條文說明】裝配式結構的設計首先應滿足國家標準 混凝土結構設計規(guī)范GB 50010-2010 第三章”基本設計規(guī)定”的各項要求。本導則的各項基本規(guī)定主要是根據(jù)裝配式 結構自身的特點，強調提出的附加要求，保證裝配式結構的性能基本等同現(xiàn)澆結 構。裝配式結構的設計應注重概念設計并建立相應的結構分析模型，同時應重視 預制構件的連接設計。本導則對于裝配式結構設計的主要技術路線，是在可靠的 受力鋼筋連接技術的基礎上，采用預制構件與后澆混凝土相結合的方法，通過連 接節(jié)點合理的構造措施，將裝配式結構連接成整體，保證其結構性能具有與現(xiàn)澆 混凝土結構等同的延性、承載力和耐久性能，達到與現(xiàn)

11、澆混凝土結構等同的效果。裝配式結構成敗的關鍵在于預制構件之間，以及預制構件與現(xiàn)澆、后澆混凝土之間的連接技術。該關鍵技術包括連接接頭的選用和連接節(jié)點的構造設計。歐 洲FIB標準將裝配式結構中預制構件的連接設計要求歸納為：標準化、簡單化、 抗拉能力、延性、變形能力、防火、耐久性和美學等八個方面的要求。節(jié)點連接 構造不僅應滿足結構的力學性能，尚應滿足建筑物理性能的要求。裝配式建筑的結構設計可分為施工圖設計和預制構件制作詳圖設計兩個階段，并 應滿足下列要求：1施工圖設計階段，應完成裝配式結構的整體計算分析、 結構構件的平立面布 置、結構構件的截面和配筋設計、節(jié)點連接構造設計等，其內容和深度應滿足預 制

12、構件制作詳圖深化設計的要求；2預制構件制作詳圖設計階段，應綜合建筑、結構和設備等專業(yè)的施工圖以及 制作、運輸、堆放、施工等環(huán)節(jié)的要求進行構件深化設計，具內容和深度應符合 本規(guī)程相關章節(jié)的要求。當上述兩階段設計由不同的單位完成時，預制構件制作詳圖需經(jīng)施工圖設計單 位審核通過。【條文說明】在預制構件加工制作階段，應將各專業(yè)、工種所需的預留孔洞、預埋件等一 次性完成，避免在施工現(xiàn)場進行剔鑿、切割影響質量及觀感。因此在裝配式結構 的施工圖完成后，還需要進行預制構件的深化設計，以確保預制構件的加工制作 的精度。這項工作應由具有相應設計資質的單位完成。預制構件的深化設計可以委托施工圖設計單位，也可委托有相

13、應設計資質的單位應根據(jù)預制構件的功能、安裝部位、加工制作及施工精度等要求，確定合理的公 差?！緱l文說明】與傳統(tǒng)的建造方法相比，裝配式建筑有更多的連接界面。因此，對工業(yè)化生 產(chǎn)的預制件需要選擇合適的公差。規(guī)定公差的目的就是為了建立預制構件之間的 協(xié)調標準。一般來說，基本公差主要包括制作公差、安裝公差、位形公差和連接 公差。公差提供了對預制構件推薦的尺寸和形狀的邊界，構件加工和施工單位根 據(jù)這些邊界制作和安裝預制構件，以保證各種預制構件能合理地裝配在一起，并 控制在安裝接縫、構件加工制作、放線定位中的誤差發(fā)生在允許的范圍內，使連 接處的功能、質量和美觀均能達到預期的設計要求，并不致過高地加大制造成

14、本。5材料C30,預制預應力構件裝配式混凝土結構中，預制構件的混凝土強度等級不應低于混凝土的強度等級不應低于C40。節(jié)點及接縫處的后澆混凝土強度等級不應低于預制 構件的混凝土強度等級，后澆混凝土宜采用微膨脹混凝土?！緱l文說明】高產(chǎn)品質量是新型建筑工業(yè)化的目的之一。預制構件在工廠內生產(chǎn)，生產(chǎn)質量 易于控制，因此對其采用的混凝土的最低強度等級的要求高于現(xiàn)澆混凝土。鋼筋套筒灌漿連接接頭采用的灌漿料應符合現(xiàn)行行業(yè)標準鋼筋連接用套筒灌漿料JG/T408的規(guī)定；套筒灌漿連接接頭采用的套筒應符合現(xiàn)行行業(yè)標準鋼筋連接用灌漿套筒JG/T398的規(guī)定。采用套筒灌漿連接時，鋼筋應采用熱軋帶肋鋼筋?！緱l文說明】鋼筋套

15、筒灌漿連接接頭技術是本規(guī)程所推薦主要的接頭技術，也是研發(fā)各種裝 配整體式混凝土結構的重要技術基礎。鋼筋套筒灌漿連接接頭的工作機理如下：套筒內的灌漿料在具有較高的抗壓強度的同時還具有微膨脹特性。灌漿料膨脹時受到套筒的約束作用，在灌漿料與套筒 內壁間將產(chǎn)生較大的壓應力。壓應力存在使得帶肋鋼筋的粗糙表面與灌漿料間具有較大的摩擦力；被連接鋼筋的軸向拉力通過摩擦力來傳遞。因此，灌漿套筒連接接頭要求灌漿料有較高的抗壓強度，同時灌漿套筒應具有較大的剛度。制作灌漿套筒采用的材料可以是碳素結構鋼、合金結構鋼或球墨鑄鐵等。傳 統(tǒng)的灌漿套筒內側筒壁的凹凸構造復雜，采用機械加工工藝制作的難度較大。因 此，許多國家和地

16、區(qū)，如日本、我國臺灣多年來一直使用球墨鑄鐵采用鑄造工藝 制造灌漿套筒。近年來，我國在已有的鋼筋機械連接技術的基礎上，研發(fā)出使用 碳素結構鋼或合金結構鋼采用機械加工方法制作的灌漿套筒。多年的工程實踐證 實了這些產(chǎn)品具有良好、可靠的連接性能。目前，由中國建筑科學研究院主編完成的建筑工業(yè)產(chǎn)品標準鋼筋連接用灌漿套筒JG/T 398已由住房和城鄉(xiāng)建設部正式批準，并已發(fā)布實施。裝配式結構 中所用鋼筋連接用灌漿套筒應符合該標準的要求。灌漿料是鋼筋套筒灌漿連接接頭的另一個關鍵技術。灌漿料應具有高強、早 強、無收縮和微膨脹等基本特性，以使其能與套筒、被連接鋼筋更有效地結合在 一起共同工作，同時可以滿足裝配式結構

17、快速施工的要求。鋼筋連接用套筒灌 漿料JG/T398已由住房和城鄉(xiāng)建設部正式批準， 并已發(fā)布實施。裝配式結構中鋼 筋套筒連接用灌漿料應符合該標準的要求。當預制構件中采用鋼筋焊接網(wǎng)片配筋時，應符合現(xiàn)行國家標準鋼筋焊接網(wǎng)混凝土結構技術規(guī)程JGJ 114R冷拔低碳鋼絲應用技術規(guī)程 JGJ 19的規(guī)定?！緱l文說明】近年來由于節(jié)能減排要求的提高，以及勞動力價格的大幅度上漲等因素，在裝 配式結構的材料選用上要體現(xiàn)工廠化生產(chǎn)、減少人工工時的特點，應鼓勵在預制構 件中采用鋼筋焊接網(wǎng)，以提高建筑的工業(yè)化生產(chǎn)水平。夾心外墻板中內外葉墻板的拉結件應符合下列規(guī)定 ：1金屬及非金屬材料拉結件均應具有規(guī)定的承載力、變形和

18、耐久性能，并應經(jīng) 過試驗驗證；2拉結件應滿足夾心外墻板的節(jié)能設計要求?！緱l文說明】夾心外墻板可以作為結構構件承受荷載和作用，同時又具有保溫節(jié)能功能。它 集承重、保溫、防水、防火、裝飾等多項功能于一體。因此，夾心外墻板在美國、 歐洲等發(fā)達國家得到廣泛的應用，在我國也得到越來越多的推廣。保證夾心外墻板內外葉墻板拉結件的性能是十分重要的。在外國的工程實踐中 出現(xiàn)過由于拉接件失效引起的嚴重工程事故。目前，內外葉墻板的拉結件在美國多 采用高強玻璃纖維制作，歐洲則采用不銹鋼絲制作。由于我國目前尚缺乏相應的產(chǎn) 品標準，本規(guī)程僅參考美國和歐洲的相關標準，定性地提出拉結件的基本要求。我 國有關預制夾心外墻板內外

19、葉墻板拉結件的建產(chǎn)品標準的編制工作正在進行，待相 關標準頒布后，應按相關標準執(zhí)行6結構設計基本規(guī)定符合現(xiàn)行規(guī)程規(guī)定的裝配整體式混凝土結構的整體計算可按照現(xiàn)澆混凝土結構 的計算方法進行設計。【條文說明】現(xiàn)行規(guī)程對于裝配式結構設計的主要技術路線，是在可靠的受力鋼筋連接技術 的基礎上，采用預制構件與后澆混凝土相結合的方法，通過連接節(jié)點合理的構造措 施，將裝配式結構連接成整體，保證其結構性能具有與現(xiàn)澆混凝土結構等同的延性、 承載力和耐久性能，達到與現(xiàn)澆混凝土結構等同的效果。因此，滿足現(xiàn)行規(guī)程有關 要求的裝配整體式結構可以按照現(xiàn)澆結構進行整體計算。當同一結構層內既有預制 又有現(xiàn)澆抗側力構件時，在地震設計

20、狀況下，宜對現(xiàn)澆抗側力構件在地震作用下的 彎矩和剪力進行適當?shù)姆糯?。裝配式結構的房屋最大適用高度應符合表的規(guī)定。表 裝配式結構房屋的最大適用高度（m）結構體系非抗震設計抗震設防烈度678 ()裝配整體式框架結構70605040裝配整體式框架-現(xiàn)澆剪力墻結構150130120100裝配整體式剪力墻結構120 (110)110 (100)100 (90)90 (80)注：1房屋高度指室外地面到主要屋面的高度（不考慮局部突出屋頂部分）；2當結構中僅水平構件采用疊合梁、板，而豎向構件全部為現(xiàn)澆時，其最大 適用高度同現(xiàn)澆結構；3框架結構加設鋼支撐或消能減震裝置時，最大適用高度可以按照現(xiàn)行國家 標準建筑抗

21、震設計規(guī)范GB 50011附錄G有關規(guī)定計算；4括號外的數(shù)值用于外墻為裝配整體式、內墻現(xiàn)澆的剪力墻結構，括號內的 數(shù)值用于外墻和內墻均為裝配整體式的剪力墻結構；不規(guī)則建筑采用裝配整體式 剪力墻結構時，其適用的最大高度宜適當降低。【條文說明】裝配整體式結構的適用高度參照現(xiàn)行行業(yè)標準高層建筑混凝土結構技術規(guī)程JGJ 3中的規(guī)定并適當調整。根據(jù)國內外多年的研究成果，位于地震區(qū)的裝配 整體式框架結構，當采取了可靠的節(jié)點連接方式和合理的構造措施后，裝配整體 式框架的結構性能可以等同現(xiàn)澆混凝土框架結構。因此，對于裝配整體式框架結 構，當節(jié)點及接縫處采用了適當?shù)臉嬙觳M足現(xiàn)行規(guī)程中有關條文的要求時，可 認為

22、其性能與現(xiàn)澆結構基本一致，其最大適用高度與現(xiàn)澆結構相同。如果裝配式 框架結構中節(jié)點及接縫構造措施的性能達不到等同現(xiàn)澆結構的要求，則其最大適用高度應適當降低。裝配整體式剪力墻結構中，墻體間的接縫數(shù)量多且構造復雜，接縫的構造措施及施工質量對結構整體的抗震性能影響較大，使得裝配整體式剪力墻結構抗震 性能很難完全等同于現(xiàn)澆結構。世界各地對裝配式剪力墻結構的研究相對較少。我國近年來，對裝配式剪力墻結構進行了大量的研究工作，但由于福建省內裝配 整體式剪力墻結構尚缺少實踐經(jīng)驗，現(xiàn)行規(guī)程對于該結構體系適用高度適當從嚴?？蚣?剪力墻結構是當前得到廣泛應用的結構體系?？紤]到當前的研究水平， 現(xiàn)行規(guī)程建議裝配整體式

23、框架一剪力墻結構的剪力墻構件采用現(xiàn)澆，以保證結構 整體的抗震性能。裝配整體式框架-現(xiàn)澆剪力墻結構中，裝配式框架的性能與現(xiàn)澆 框架等同，因此整體結構的適用高度與現(xiàn)澆的框架 -剪力墻結構相同。現(xiàn)行規(guī)程暫 不涉及框架與剪力墻均采用裝配式結構體系。考慮到鋼支撐和消能減震裝置，具有構件性能好、自重小、便于安裝等特點，與裝配式結構的技術路線較為切合，因此參照建筑抗震設計規(guī)范GB 50011的相關規(guī)定，將設置鋼支撐或消能減震裝置的框架、框架-剪力墻結構列入現(xiàn)行規(guī)程?？拐鹪O計時，裝配整體式結構應根據(jù)抗震設防烈度、結構類型和房屋高度采用不 同的抗震等級，并應符合相應的計算和構造措施要求。丙類裝配整體式結構的抗

24、震等級應符合表規(guī)定。表丙類裝配整體式結構的抗震等級結構類型抗震設防烈度678裝配整體式框架結構高度（m）<24>24<24>24<24>24框架四三三二二一大跨度框架三二一裝配整體式框架-現(xiàn)澆剪力墻結構高度（m）<60>60<24>24且60>60<24>24且60>60框架四三四三二三二一剪力墻三三三二二二一一裝配整體式男力墻結構高度（m）<70>70<24>24且70>70<24>24且70>70剪力墻四三四三二三二一注：大跨度框架指跨度不小于18m的框架乙類

25、裝配整體式結構應按本地區(qū)抗震設防烈度提高一度的要求加強其抗震措施;當本地區(qū)抗震設防烈度為8度且抗震等級為一級時，應采取比一級更高的抗震措 施;當建筑場地為I類時，仍可按本地區(qū)抗震設防烈度的要求采取抗震構造措施。【條文說明】丙類裝配整體式結構的抗震等級參照現(xiàn)行國家標準建筑抗震設計規(guī)范GB50011和現(xiàn)行行業(yè)標準高層建筑混凝土結構技術規(guī)程JGJ3中的規(guī)定制定并適當 調整。裝配整體式框架結構及裝配整體式框架一現(xiàn)澆剪力墻結構的抗震等級與現(xiàn) 澆結構相同；由于裝配整體式剪力墻結構在國內外的工程實踐的數(shù)量還不夠多，也 未經(jīng)歷實際地震的考驗，因此對其抗震等級的劃分高度從嚴要求，比現(xiàn)澆結構適 當降低。乙類裝配整

26、體式結構的抗震設計要求參照現(xiàn)行國家標準建筑抗震設計規(guī)范 GB 50011和現(xiàn)行行業(yè)標準高層建筑混凝土結構技術規(guī)程 JGJ 3中的規(guī)定提出要 求。裝配整體式結構平面布置宜符合下列要求：1平面形狀宜簡單、規(guī)則、對稱，質量、剛度分布宜均勻，不應采用嚴重不 規(guī)則的平面布置；2平面尺寸及突出部位尺寸的比值限值按現(xiàn)行行業(yè)標準高層建筑混凝土結 構設計規(guī)程JGJ的關規(guī)定執(zhí)行；3建筑平面不宜采用角部重疊或細腰形平面布置。裝配整體式混凝土結構豎向體型應規(guī)則、均勻，并應避免抗側力結構的側向 剛度和承載力豎向突變?！緱l文說明】當前我省正處于建筑產(chǎn)業(yè)現(xiàn)代化的初始階段，裝配式結構的實踐經(jīng)驗尚不夠 豐富。因此，在現(xiàn)階段對于

27、裝配式結構的平面及豎向布置要求，應嚴于現(xiàn)澆混凝 土結構。特別不規(guī)則的建筑在地震作用下受力復雜，且會出現(xiàn)較多的非標準構件, 不適宜采用裝配式結構?？拐鹪O計的高層裝配式混凝土結構，當其房屋高度、規(guī)則性、結構類型等超過現(xiàn) 行規(guī)程的規(guī)定或者抗震設防標準有特殊要求時，可采用結構抗震性能設計方法進 行補充分析和論證?！緱l文說明】裝配式結構目前在我國方興未艾，大量的新型體系和節(jié)點不斷出現(xiàn)。規(guī)程是 當前成熟經(jīng)驗的總結，但不能成為新技術發(fā)展的障礙。因此，對于規(guī)程未涉及的 新型結構體系可以使用抗震性能化設計的方法，對結構的抗震安全性進行評價。 結構抗震性能設計應根據(jù)結構方案的特殊性、選用適宜的結構抗震性能目標，并

28、 應論證結構方案能否滿足預期的抗震性能目標要求。高層裝配式混凝土結構宜優(yōu)先采用隔震、消能減震設計?！緱l文說明】預制裝配式結構需要進行預制構件的運輸和吊裝，過大的結構自重將對工程 的造價和進度產(chǎn)生不利的影響。因此，在確保結構安全的前提下，應結合裝配式 結構的技術特點，利用現(xiàn)代的隔震和消能減震技術，達到節(jié)材、減重、提高大震 安全性的效果。采用隔震和消能減震技術的高層裝配式結構在發(fā)達國家，特別是 日本，獲得了廣泛的應用，并經(jīng)受了高烈度地震的考驗。相對于單純增加豎向構 件面積，通過增大結構剛度來抵抗水平作用的方法，隔震和消能減震技術顯然更 符合可持續(xù)發(fā)展的需要。高層裝配整體式混凝土結構宜設置地下室，地

29、下室應采用現(xiàn)澆混凝土結構。轉換 梁以及與轉換梁相連接的豎向構件不應采用預制構件。【條文說明】考慮到福建地區(qū)地下水位較高，為確保地下室的功能性要求，在沒有可靠實 踐經(jīng)驗和成熟構造做法的情況下，裝配式結構暫時不用于地下室范圍。結構轉換 層、平面復雜或開洞較大的樓層、作為上部結構嵌固部位的地下室樓層對整體性 和傳遞水平力的要求較高，宜采用現(xiàn)澆樓蓋。轉換構件受力較大且在地震作用下容易破壞。為加強結構的整體性，建議轉 換層及相鄰上一層采用現(xiàn)澆混凝土結構。轉換梁、轉換柱是保證結構抗震性能的 關鍵部位。這些構件往往截面大、配筋多，節(jié)點構造復雜，不適合采用預制構件。裝配整體式混凝土結構的層間位移角限值按表采用

30、表 樓層層間最大位移與層高之比的限值結構類型u；h限值裝配整體式框架結構1/550裝配整體式框架-現(xiàn)澆剪力墻結構1/800裝配整體式剪力墻結構1/1000【條文說明】裝配整體式結構的層間位移角限值均與現(xiàn)澆結構相同。進行結構整體計算時，疊合樓蓋在其自身平面內可視為無限剛性。樓面梁的剛度 可計入現(xiàn)澆翼緣的作用予以增大?！緱l文說明】疊合樓蓋和現(xiàn)澆樓蓋對梁剛度均有增大作用，裝配式樓蓋中的預制部分由于 連接構造的原因對梁剛度增大作用難以定量測算，建議在結構設計中忽略該區(qū)域 對梁剛度的影響。裝配式混凝土結構上的荷載應根據(jù)現(xiàn)行國家標準建筑結構荷載規(guī)范GB 50009有關規(guī)定計算，地震作用應根據(jù)現(xiàn)行國家標準建

31、筑抗震設計規(guī)范GB 5001侑關規(guī)定計算。高層裝配整體式混凝土結構的荷載及作用應按照現(xiàn)行行業(yè)標準高層建筑混凝土結構設計規(guī)程JGJ 3r關規(guī)定計算?！緱l文說明】對裝配式結構進行承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)驗算時，荷載和地 震作用的取值及其組合均應按現(xiàn)行國家相關標準執(zhí)行。7 疊合樓蓋設計裝配式整體結構中，接縫的正截面承載力應符合現(xiàn)行國家標準混凝土結構設計規(guī)范GB 50010-2010的規(guī)定。接縫的抗剪承載力應符合下列規(guī)定：1 持久設計狀況：0Vjd Vu2 地震設計狀況：VjdE VuE / RE在梁、柱端部箍筋加密區(qū)尚應符合下式要求：jVmua VuE式中：結構重要性系數(shù)，按國家相關標準規(guī)

32、定取用；持久設計狀況下接縫處剪力設計值地震設計狀況下接縫處剪力設計值；持久設計狀況下接縫處抗剪承載力設計值；地震設計狀況下接縫處抗剪承載力設計值；預制構件端部按照實配鋼筋計算的斜截面抗剪承載力 設計值;接縫受剪承載力增大系數(shù)，抗震等級為一、二級取抗震等級為三、四級取【條文說明】裝配整體式結構中的接縫主要指預制構件之間的接縫、預制構件與現(xiàn)澆和后 澆混凝土之間的結合面。它主要包括梁端接縫、柱頂?shù)捉涌p、墻體的豎向接縫和 水平接縫等。在裝配式整體式結構中，接縫是影響結構受力性能的關鍵部位。接縫處的壓力通過后澆混凝土、灌漿料或坐漿材料直接傳遞；接縫處的拉力 主要通過鋼筋、預埋件傳遞；接縫處的剪力由結合面

33、的混凝土粘結強度、鍵槽、 粗糙面、鋼筋的摩擦抗剪作用、鋼筋的銷栓抗剪作用承擔；接縫處于受壓、受彎 狀態(tài)時，靜摩擦可承擔部分剪力。預制構件連接接縫一般采用強度等級高于預制構件的后澆混凝土、灌漿料或 坐漿材料。當穿過接縫的鋼筋不少于構件內鋼筋并且符合現(xiàn)行規(guī)程的構造規(guī)定時, 節(jié)點及接縫的正截面受壓、受拉及受彎承載力不會低于構件，可不必進行承載力 驗算。需要進行驗算時，可按照混凝土構件正截面的計算方法進行，設計混凝土 強度取接縫及構件混凝土材料強度的低值，鋼筋只考慮穿過接縫且有可靠錨固的部分接縫處的抗剪強度往往低于預制構件抗剪強度。因此，接縫需要進行受剪承 載力的計算。本條對各種接縫的受剪承載力提出了

34、總的要求。對于裝配整體式結構的控制區(qū)域，即梁、柱的箍筋加密區(qū)及剪力墻底部加強 部位，接縫要求實現(xiàn)強連接，確保不在接縫處發(fā)生破壞。即要求接縫的承載力設 計值大于被連接構件的承載力設計值乘以強連接系數(shù)。強連接系數(shù)應根據(jù)抗震等 級、連接的重要性以及連接類型，參照行業(yè)標準 JGJ1-2014勺規(guī)定確定。對于其他 區(qū)域的接縫，可采用延性連接，允許連接部位產(chǎn)生塑性變形，但要求接縫的承載 力設計值大于設計內力，以保證接縫的安全。預制構件與現(xiàn)澆混凝土的結合面宜設置粗糙面或鍵槽，并滿足下列要求：1預制梁、板與現(xiàn)澆混凝土之間的水平結合面應設置粗糙面；2構件端面設置鍵槽時，鍵槽的尺寸和數(shù)量應按照本規(guī)程相關條文規(guī)定計

35、算 確定；鍵槽的深度不宜小于30mm,鍵槽寬度不宜小于深度的3倍且不宜大于深度 的10倍。槽口距離截面邊緣宜大于50mm,鍵槽端部斜面傾角不宜大于30 ;3預制梁端面應設置鍵槽；預制柱底部端面應設置鍵槽，頂部應設置粗糙面； 預制剪力墻的頂部和底部與后澆混凝土的結合面應設置粗糙面；側面與后澆混凝土 的結合面應設置粗糙面，也可設置鍵槽；4預制板的粗糙面凹凸深度不應小于4mm,其余構件的粗糙面凹凸深度不應小于6mm。【條文說明】粗糙面和抗剪鍵槽是保證接縫處抗剪承載力的關鍵技術措施，規(guī)程公式給出 的相關系數(shù)與這些構造密切相關。如采用本規(guī)程的公式進行驗算，就應將粗糙面 和抗剪鍵槽的構造要求在設計文件中予

36、以明確。混凝土疊合板應按照現(xiàn)行國家標準混凝土結構設計規(guī)范GB 5001ctt行設計，并應符合下列規(guī)定：1疊合板的預制板厚度不宜小于60mm,現(xiàn)澆層厚度不應小于60mm；2板跨大于3m的疊合板宜采用桁架鋼筋混凝土疊合樓板；3預制板塊的短邊邊長不宜大于3500mm=當預制板間采用分離式接縫（圖）時，疊合板可按照單向板設計；當預制板 采用能可靠傳遞內力的整體式接縫（圖）或無接縫（圖）的四邊支承板時，疊合 板可按照雙向板設計。（a）單向疊合板（b）整體式接縫雙向板（c）無接縫雙向板1一預制疊合板；2一梁或墻；3板側分離式接縫；4一板端；5板側；6一板側整體式接縫圖疊合板形式【條文說明】混凝土疊合板是預

37、制裝配式結構的重要組成部分。采用疊合構造使得樓蓋的設計與現(xiàn)澆樓蓋結構存在較大的差別疊合板后澆層最小厚度的規(guī)定考慮了樓板整體性要求以及管線預埋、面筋鋪 設、施工誤差等方面的因素。預制板最小厚度的規(guī)定考慮了脫模、吊裝、運輸、 施工等因素。在可靠的構造措施（如設置桁架鋼筋或增設板肋）的情況下，可以 考慮將預制板厚度適當減少。當板跨度較大時，為了增加預制板的整體剛度和水平疊合面抗剪性能，可在 預制板內設置桁架鋼筋，見圖；鋼筋桁架的下弦鋼筋可作為樓板下部受力鋼筋使 用。施工階段驗算預制板的承載力及變形時，可考慮桁架鋼筋的作用，以減少預 制板下的臨時支撐數(shù)量。當板跨度超過6m時，采用預應力混凝土預制板可取

38、得較好的經(jīng)濟性；板厚大 于180mm時，為了減輕樓板自重，推薦采用空心樓板，可在鋼模板中設置各種輕 質模具，澆筑混凝土后形成空心。圖疊合樓蓋的預制板桁架鋼筋構造示意目前已有的疊合板整體式接縫構造存在傳力機制不明確、接縫對極限承載力 存在不利影響、施工效率低、施工質量不易保證等問題。建議預制疊合板采用單 向板計算模式，并對板縫進行構造處理，以保證使用階段的觀感。疊合受彎構件水平結合面的抗剪承載力驗算應以支座點、彎矩絕對值最大點和零 彎矩點為界限，劃分為若干剪跨區(qū)（圖）。圖疊合梁剪跨區(qū)段的劃分1每個剪跨區(qū)段內，疊合面上的縱向剪力 V可按下式計算當疊合面在混凝土受壓區(qū)范圍之外時：式中： 每個剪跨區(qū)段

39、內，縱筋受力鋼筋配筋面 積；縱筋受力鋼筋強度設計值。當疊合面在混凝土受壓區(qū)范圍之內時:式中： 疊合面以上混凝土受壓區(qū)面積（需考慮樓 板作為梁翼緣的影響）；混凝土軸心抗壓強度設計值。2 各剪跨區(qū)段內的水平疊合面抗剪強度按下式驗算：與疊合面粗糙度相關的系數(shù)，式中： C,對于粗糙面c 0.45,0.7；混凝土軸心抗拉強度設計值;各剪跨區(qū)段的疊合面面積；各剪跨區(qū)段抗剪鋼筋截面面積；抗剪鋼筋抗拉強度設計值，且不大于360N/mm2 ;抗剪鋼筋與疊合面的夾角090 。3抗剪鋼筋的配筋率不得低于;4抗剪鋼筋應在疊合面兩側均有可靠的錨固；5未配置抗剪鋼筋的疊合板，當符合混凝土結構設計規(guī)范GB 50010疊合界

40、面粗糙度的構造規(guī)定時，按下列公式進行水平疊合面的抗剪驗算：式中:疊合板支座處剪力;疊合板寬度; 疊合板有效高度。一【條文說明】進行受彎構件的水平疊合面抗剪驗算首先要明確驗算的對象。受彎構件疊合面抗 剪失效的后果必然是新舊混凝土界面間發(fā)生了相對水平錯動。因此，取疊合面以 上的現(xiàn)澆區(qū)域作為計算隔離體顯然是合適的。問題在于該隔離體在縱向上的長度 應如何取值。圖單跨簡支梁內力變形圖對于多跨連續(xù)疊合梁，水平疊合面的抗剪承載力驗算應以支座點、彎矩絕對 值最大點和零彎矩點為界限，劃分為若干剪跨區(qū)段分別進行驗算。各剪跨區(qū)段內, 疊合面上的剪應力均同向。彎矩為零的截面處，混凝土受壓區(qū)壓應力為零。如果隔離體在長度

41、方向上取 M max 點a dAch Ac(1)式中：為水平疊合面剪應力；Ac為疊合面以上混凝土等效截面的受壓區(qū)面積；Ach為疊合面面積；為混凝土壓應力。公式（1）等號左側即為剪跨內水平疊合面處的 總剪力V。圖計算隔離體由公式（1）可知，可以通過剪跨區(qū)內|Mmax|處，疊合面以上的混凝土受壓區(qū) 總壓力來求得水平疊合面的總剪力。疊合面抗剪承載力的設計目標應該是：該破 壞模式不應先于其他破壞模式出現(xiàn)。所以，（1）式等號右側的可用混凝土抗壓強度設計值fc替代。水平疊合面抗剪驗算中，剪跨單元的水平總剪力V可按下式計算：V fcAc（2）“栓釘?shù)热嵝钥辜暨B接件具有很好的剪力重分布能力，可按剪跨區(qū)段均勻布

42、置 連接件”。疊合梁中的箍筋顯然屬于柔性抗剪連接件， 因此以剪跨劃分計算隔離體， 對各隔離體分別進行疊合面抗剪驗算是可行的。對于疊合面抗剪承載力的計算，Birkeland最早提出的摩擦抗剪模型。該模型認為：沿著剪切平面的裂縫先于剪力作用形成；當剪力作用時，由于裂縫處凹凸 不平，裂縫兩側在發(fā)生滑移的同時也產(chǎn)生分離，使得穿過剪切平面的鋼筋產(chǎn)生拉 力，從而在鋼筋附近的混凝土中產(chǎn)生壓力，沿著剪切平面就產(chǎn)生了摩擦抗剪強度。 在抗剪鋼筋適當錨固且配筋率適當?shù)臈l件下，當鋼筋中的拉應力達到屈服強度時 認為抗剪承載力失效。圖修正的摩擦剪切模型圖摩擦抗剪鋼筋與疊合面交角示意根據(jù)修正剪切摩擦理論，并考慮摩擦抗剪鋼筋

43、與疊合面斜交的情形，可以獲得摩擦抗剪驗算的通式：V cftAch Asdfyd sinAsd fyd cos ，式中第1項體現(xiàn)咬合點的直接承壓；第2項體現(xiàn)摩擦剪切效應；第3項體現(xiàn)鋼筋的銷栓作用。預制疊合板與預制梁的連接可選用圖或圖，并應符合下列規(guī)定：1預制板擱置于預制梁上的長度不應小于20mm；2預制板端部縱向受力鋼筋宜錨入支承梁或墻的現(xiàn)澆混凝土層中，錨固長度不應小于5d （d為縱向受力鋼筋直徑） 及100mm的較大值，且宜伸過支座中心線；3如采用附加接縫鋼筋的形式，附加接縫鋼筋伸入疊合板現(xiàn)澆層內的長度不 應小于5do圖預制梁與預制疊合板的連接1-預制梁；2-預制板；3-現(xiàn)澆疊合層；4-接縫補

44、強鋼筋；5-板上層筋；6-板下層 筋；h1-現(xiàn)澆疊合層厚度；h2-預制疊合板厚度；la -接縫鋼筋搭接錨固長度?！緱l文說明】為保證樓板的整體性及傳遞樓層面內水平力的需要，預制板內的縱向受力鋼筋在板端宜伸入支座，并應符合現(xiàn)澆樓板下部縱向鋼筋的構造要求。在預制板側 面，為了生產(chǎn)及安裝的方便，可不伸出構造鋼筋，但應設置附加鋼筋以保證樓面 的整體性。桁架鋼筋混凝土疊合板應符合以下要求：1桁架鋼筋應沿主要受力方向布置；2桁架鋼筋距板邊不應大于300mm,間距不宜大于600mm；3桁架鋼筋弦桿鋼筋直徑不宜小于8mm,腹桿鋼筋直徑不應小于4mm；4桁架鋼筋弦桿鋼筋的混凝土保護層厚度不應小于 15mm。在未設

45、置桁架鋼筋時，在下列情況下，疊合樓板的預制板和現(xiàn)澆混凝土間應 設置抗剪構造鋼筋：1單向疊合板跨度大于時，在距支座1/4跨范圍內；2雙向疊合板短向跨度大于時，在距四邊支座 1/4跨范圍內；3懸挑疊合板及懸挑板上部縱向受力鋼筋在相鄰疊合板的后澆混凝土錨固范 圍內。疊合樓板的預制板和現(xiàn)澆混凝土之間設置的抗剪構造鋼筋應符合下列規(guī)定：1抗剪構造鋼筋宜采用馬鏤形狀，間距不宜大于 400mm,鋼筋直徑d不應小于 6mm；2馬鏤筋宜伸至疊合板上、下部縱向鋼筋處，預埋在預制板內的總長度不應小 于15d,水平段長度不應小于50mm。【條文說明】雖然對于板式受彎構件而言，疊合面抗剪的要求較容易得到滿足。但是，在 疊

46、合板跨度較大、有相鄰懸挑板的上部鋼筋錨入等情況下，疊合面內會產(chǎn)生較大 的水平剪力，需配置界面抗剪鋼筋來保證水平界面的抗剪能力。當有桁架鋼筋時， 可不單獨配置抗剪鋼筋；當沒有桁架鋼筋時，配置的抗剪鋼筋可采用馬蹬形狀，鋼 筋直徑、間距及錨固長度應滿足疊合面抗剪的需求。陽臺板、空調板等采用懸臂 預制構件或疊合構件時，負彎矩鋼筋應可靠錨固在相鄰疊合板的后澆層中。8框架結構設計裝配整體式框架結構可按現(xiàn)澆混凝土框架結構進行設計。裝配整體式框架結構中 的預制柱的縱向鋼筋連接宜采用套筒灌漿連接。裝配整體式框架結構中，預制柱水平接縫處不宜出現(xiàn)拉力?！緱l文說明】根據(jù)國內外多年的研究成果，在地震區(qū)的裝配整體式框架結

47、構，當采取了可 靠的節(jié)點連接方式和合理的構造措施后，其性能可等同于現(xiàn)澆混凝土框架結構， 因此可采用和現(xiàn)澆結構相同的方法進行結構分析和設計。鋼筋套筒灌漿連接接頭 技術是本規(guī)程所推薦主要的接頭技術，也是形成各種裝配整體式混凝土結構的重 要基礎。試驗研究表明，預制柱的水平接縫處，受剪承載力受軸力影響較大。當柱受 拉時，水平接縫的抗剪能力較差，易發(fā)生接縫的滑移錯動。因此，應通過合理的 結構布置，避免柱的水平接縫處出現(xiàn)拉力。疊合梁豎向接縫的受剪承載力設計值應按照下列公式計算：1持久設計狀況Vu 0.07 fcAci 0.1 fcAk 1.65&/()2地震設計狀況()0.04 fcAci0.06

48、 fcAk 1.65Asd . %fy式中：疊合梁梁端后澆層截面面積；疊合梁現(xiàn)澆層混凝土軸心抗壓強度設計值； 穿過豎向結合面的鋼筋抗拉強度設計值； 穿過豎向結合面的鋼筋在結合面上投影面積之和；后澆鍵槽根部面積與預制鍵槽根部面積的較小值。圖 疊合梁端豎向結合面抗剪承載力計算參數(shù)示意1-后澆節(jié)點區(qū)；2-后澆混凝土疊合層；3-預制梁；4-預制鍵槽根部截面；5-后澆鍵槽根部截面【條文說明】本規(guī)程偏于安全地不考慮新舊混凝土粘結作用。取抗剪鍵槽的受剪承載力、后澆區(qū)域混凝土的受剪承載力、穿過結合面的鋼筋的銷栓抗剪作用之和作為結合面的受剪承載力。在地震往復作用下，需對混凝土部分的受剪承載力進行折減，參照混凝土

49、斜截面受剪承載力設計方法，折減系數(shù)取.研究表明，混凝上抗剪鍵槽的受剪承載力一般為fcAko由于混凝土抗剪鍵槽的受剪承載力和鋼筋的銷栓抗剪作用一般不會同時達到最大值，因此需對混凝 土抗剪鍵槽的受剪承載力進行折減，取 fcA?？辜翩I槽的受剪承載力取各抗剪鍵 槽根部受剪承載力之和；梁端抗剪鍵槽數(shù)量一般不會超過 3個，不考慮群鍵作用。 抗剪鍵槽破壞時，可能沿現(xiàn)澆鍵槽或預制鍵槽的根部破壞。因此，計算抗剪鍵槽 受剪承載力時應按現(xiàn)澆鍵槽和預制鍵槽根部剪切面分別計算，并取二者的較小值。 設計中，應盡量使現(xiàn)澆鍵槽和預制鍵槽根部剪切面面積相等。在水平力作用工況下，預制柱底水平接縫的抗剪承載力設計值應按下列公式計當

50、預制柱底水平接縫為承壓狀態(tài)時:Vu0.8N1.65Asdfy()當預制柱底水平接縫為受拉狀態(tài)時：Vu1.65Asd Ifcfy 1-N-()Asd fy式中：預制柱混凝土軸心抗壓強度設計值;穿過水平接縫的鋼筋抗拉強度設計值;水平接縫處的軸向力設計值，取絕對值進行計算; 穿過水平接縫的鋼筋在結合面上投影面積之和； 預制柱底水平接縫的抗剪承載力設計值?！緱l文說明】預制柱底結合面的受剪承載力主要包括:新舊混凝土結合面的粘結力、粗糙面或鍵槽的抗剪能力、靜摩擦力、縱向鋼筋的銷栓抗剪作用及摩擦抗剪作用，其中后兩者為受剪承載力的主要組成部分。圖 鋼筋采用套筒灌漿連接時柱底箍筋加密區(qū)域構造示意1-預制柱；2-

51、套筒灌漿連接接頭；3-箍筋機密區(qū)（陰影區(qū)域）； 4-加密區(qū)箍筋框架柱的縱向受力鋼筋可集中于四角對稱配置，當縱向受力鋼筋的間距不滿足最大間距要求時，可設置輔助縱向鋼筋。輔助縱向鋼筋的直徑不宜小于10mm及縱向受力鋼筋直徑的1/2 。正截面承載力計算時不計輔助縱向鋼筋的影響；框架柱縱向受力鋼筋在柱底采用套筒灌漿連接時，柱箍筋加密區(qū)長度不應小于縱向受力鋼筋連接區(qū)域長度與500mm之和；套筒上端第一道箍筋距離套筒頂部 不應大于50mm （圖）【條文說明】考慮到預制裝配式框架安裝的需要，在結構設計中應注意協(xié)調框架節(jié)點處梁柱的尺寸。同時在梁柱鋼筋的配筋方案的選擇上，需考慮框架柱縱筋采用套筒灌 漿連接所需的

52、構造空間。選用較大直徑鋼筋，可減少鋼筋根數(shù)，增大鋼筋間距， 便于鋼筋連接及節(jié)點區(qū)鋼筋的空間避讓。套筒連接區(qū)域柱截面剛度及承載力較大， 柱的塑性校區(qū)可能會上移到套筒連接區(qū)域以上，因此至少應將套筒連接區(qū)域以上 500mm高度區(qū)域內需將柱箍筋加密。以上2條構造要求與現(xiàn)澆混凝土框架柱構造有一定的差別，在施工圖設計中應根據(jù)裝配式結構的技術特點予以理解和把握預制梁的鋼筋配置應符合現(xiàn)行國家標準建筑抗震設計規(guī)范GB 50011、混凝土結構設計規(guī)范GB 50010勺有關規(guī)定，并滿足以下要求：1疊合梁預制部分的梁寬和梁高最小邊長不應小于 200mm,預制疊合梁與現(xiàn)澆 層的接合面應做粗糙處理或做成齒槽式。預制梁后澆

53、疊合層厚度不宜小于150mm；2采用組合封閉箍筋的形式時，梁箍筋可采用焊接鋼筋網(wǎng)彎折成U形，端部應采用135。彎鉤，帽蓋可采用焊接鋼筋網(wǎng)彎折，端部應采用135。彎鉤。非抗震設 計時，彎鉤端頭平直段長度不應小于 5d （d為箍筋直徑）；抗震設計時，彎鉤端頭 平直段長度不應小于10d;3不承受扭矩的預制梁的腰筋可不伸入梁柱節(jié)點；4抗震等級為一、二級的框架梁端部加密區(qū)不宜采用開口箍;5承受扭矩的疊合梁不應采用開口箍?！緱l文說明】裝配式結構在構造設計上需充分考慮構件生產(chǎn)的方便性、現(xiàn)場安裝的可行性。部分現(xiàn)澆結構的傳統(tǒng)做法并不適用于裝配式結構。裝配式框架中的預制梁采用鋼筋焊接網(wǎng)彎折的型式可以大大提高生產(chǎn)效

54、率， 鋼筋焊接網(wǎng)的材料和彎折的型式可參照現(xiàn)行國家標準鋼筋焊接網(wǎng)混凝土結構技 術規(guī)程JGJ114-2003主梁梁端加密區(qū)范圍以外的封閉箍筋型式，參照ACI 318的規(guī)定提出”組合式封閉箍”的概念，所謂"組合式封閉箍"是指"U型"的開口箍和"口型，的開口箍，下部 和上部同時組合形成的組合式封閉箍。組合式封閉箍便于提升現(xiàn)場鋼筋安裝效率 與質量。以上5條構造要求與現(xiàn)澆混凝土框架梁構造有一定的差別，在施工圖設計中應 根據(jù)裝配式結構的技術特點予以理解和把握?？蚣芰褐?jié)點可采用梁下部縱筋交錯式整澆節(jié)點（圖、圖）。預制梁縱向受力鋼筋宜符合以下構造要求：1預制梁

55、縱向受力鋼筋水平錯開，相鄰鋼筋的凈間距不小于10mm,節(jié)點兩側反對稱布置；2框架梁的縱向鋼筋采用交錯配置時，如箍筋角部沒有縱向受力鋼筋，應在該角部設置連續(xù)的輔助縱向鋼筋,輔助縱向鋼筋直徑不宜小于10mm,可不伸入梁柱節(jié)點；3邊節(jié)點框架梁上部鋼筋也可不彎折，采用鋼筋端錨固板，但伸入節(jié)點的水 平段長度不應小于lab ,有抗震設防時不應小于 聯(lián)。1、段按現(xiàn)行國家標準混 凝土結構設計規(guī)范GB 50010勺規(guī)定取值。鋼筋端錨固板應符合現(xiàn)行行業(yè)標準鋼 筋錨固板應用技術規(guī)程JGJ 256目關規(guī)定。圖預制梁與中間層中柱的連接節(jié)點1-柱主筋；2-梁箍筋；3-梁上層筋；4-預制梁；5-梁腰筋；6-梁下層主筋；7-

56、施 工臨時牛腿；8-預制柱；9-預制梁端部；10-預制梁端面抗剪鍵槽；hl現(xiàn)澆疊合層厚度；h2一預制梁高。注：7-臨時施工牛腿為地震頻發(fā)區(qū)施工加固件，非地震頻發(fā)區(qū)可以不設此加固件。圖 預制梁與中間層邊柱的連接節(jié)點1-柱主筋；2-梁箍筋；3-梁上層筋；4-預制梁；5-梁腰筋；6-梁下層主筋；7-施 工臨時牛腿；8-預制柱；9-核心區(qū)水平箍筋；10-ffi筋端錨固板；h1現(xiàn)澆疊合層 厚度；h2一預制梁高。預制框架梁與頂層柱連接宜滿足下列要求（圖、圖）：1鋼筋端錨固板中鋼筋混凝土保護層厚度小于 3d時，在其埋入長度范圍內應 配置橫向箍筋，其直徑不小于1/4d（d為錨固鋼筋直徑），且不小于10mm；橫向箍筋間距不大于5d,且不大于100mm；第一根橫向箍筋應配置在離端錨固板承壓面1d 的范圍內；離柱筋端錨固板最近的水平箍筋應采用并列的雙層箍筋；2節(jié)點的頂部應插入倒U型箍筋，全部倒U型箍筋應采用帶肋鋼筋，