支架穩(wěn)定性驗算計算書

1、xx高速公路xx連接線工程xx標段蓋梁支架施工設(shè)計計算一、工程概況XX高速公路XX連接線工程主線橋墩柱結(jié)構(gòu)設(shè)計為圓柱式、花瓶式。其中花瓶墩蓋梁68個，門式墩蓋梁1個，采用門式滿堂支架和少鋼管支架兩種支架形式；圓柱墩蓋梁51個，采用雙抱箍沉重支架現(xiàn)澆。197號花瓶墩為過渡墩，墩身高8.192米；其蓋梁結(jié)構(gòu)尺寸：長24.5mX寬2mX高1.42.8m，蓋梁上的背墻高70cm，寬82cm。257號花瓶墩墩身高11.47米，是全線花瓶墩蓋梁最高的墩位，蓋梁結(jié)構(gòu)尺寸：長24.5mX寬2mX高1.152.8m。200號圓柱墩蓋梁墩身高9.974米，墩柱直徑1.5米，其蓋梁尺寸為：長25.15mX寬2.2m

2、X高1.8m。二、計算依據(jù)(1) 公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范JTGD60-2004；(2) 公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(JTJ02586)；(3) 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50017-2003；(4) 公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范JTG/TF50-2011；(5) 路橋施工計算手冊人民交通出版社。(6) 各種材料的設(shè)計控制值采用鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50017-2003取值：A3鋼材的允許拉、壓應(yīng)力。拉、壓=215MPa；A3鋼材的允許剪切應(yīng)力t=125MPa；Mn16鋼材的允許拉、壓應(yīng)力。拉、壓=310MPa；Mn16鋼材的允許剪切應(yīng)力T=180MPa；變形控制按L/400進行控制。三、蓋梁支架計算3.1滿堂支

3、架計算(1)支架設(shè)計197號花瓶墩蓋梁采用1019門式支架，門架立桿鋼管為©57X2.5mm,門架加強桿為©26.8X2.2mm鋼管，門架鋼材均采用Q235，橫向間距4X60+5X45+8X30+9X30+19+17X30+19+9X30+8X30+5X45+4X60cm，詳見圖31-1，縱向間距0.12cm，采用頂托與調(diào)節(jié)桿調(diào)節(jié)高度，頂托上放置10型鋼。每步門架設(shè)置縱、橫向水平加固桿，水平加固桿米用©48X3mm鋼管，水平加固桿橫向每兩榀門架設(shè)置一道水平加固桿，縱向水平桿橫向間距2.4m，墩柱四周每榀門架內(nèi)外側(cè)用水平桿將支架連接成整體，水平頂部縱向水平桿需增設(shè)，

4、橫向間距1.2m。支架四周縱、橫向由底到頂連續(xù)設(shè)置豎向剪刀撐，中間每隔2.53.5米設(shè)一道剪刀撐，剪刀撐斜桿與地面較角4560度之間，門架橫向之間采用交叉拉桿連接，支架頂部設(shè)置一道水平剪刀撐，詳見圖3.1-2。r?1?_4曲_5嗎_80_腳）_1御）_1陽）g煩咅樓十俯0一，26辱圖3.1-1蓋梁支架平面布置圖（單位：cm）圖3.1-2蓋梁滿堂支架模型2）荷載類型 現(xiàn)澆支架結(jié)構(gòu)自重：按實際結(jié)構(gòu)自重計算，程序自動計入; 砼自重：容重Y=26KN/ms,一次完成邊跨現(xiàn)澆段砼加載； 模板自重：底板、側(cè)模板按3KN/m2、頂模及支撐系統(tǒng)按2.0KN/m2計; 施工人員、機具荷載：按2.5KN/m2計；

5、 振搗砼產(chǎn)生的荷載：按4.0KN/m2計。3）（3）荷載組合荷載系數(shù)：靜載系數(shù)取7廣1.2，活載系數(shù)去72二14時，總荷載:Q=1.2x（q+q+q）+1.4xq1234（4）計算方法、模式支架結(jié)構(gòu)采用midas程序進行驗算。5）作用在分配梁上的荷載圖3.1-3混凝土荷載分配情況6）支架計算。.血匸心Z523SE-CO1REACTONPCPCJMSDiSitivil口OST-PFLCCEESORFXiD.TODEnM圖3.1-4支架反力圖由上圖可見，支架最大反力15.8KN。19MCD/CivilPCST-PR.&ZE5EORBEAMSTR=55組舍ea式肚:3.4032?e0012.

6、60504<i-0011.806Te001.00853e-001ci.oooaaQ-ooo-5.87983&-K)a0-1.3362-Hiai-s.ie+aai-2.9S275C.-H001-3.7ajcce-Haai57926001圖3.1-5分配梁10型鋼組合應(yīng)力圖由上圖可見，分配梁10#型鋼最大組合應(yīng)力c二45.8Mpa<215Mpa=Q，滿足要求。max6|0JpFMEDAS/DvilPOST-PROC：巴53尺BEAMSTRESS.3.0D433a-001-2.49227q-H3011.9BD20o-0011.4CB13a-0i9.5SOb4aOOO.4J997q

7、-HJ00O.ODOCOoOOO-S.8QlJ96-H)0QI.fl9221e-H00I1.60427B-H3CHn-2.L1&346-H301-2.6204164£01圖3.1-6分配梁10型鋼剪力圖由上圖可見，分配梁10#型鋼最大剪應(yīng)力T=30.04MPa<T，滿足要求。MIDAS/CivilPO5T-PR0CE5SOH.DEFORJMED5hAPEXI=-L.790E-001NODE-：12<1ZNODEITEESZ-DIR-1.52NQDe=IBS6COME.=1.SS2E-KJDQnode-iaiaeS.lS$-KjG2max圖3.1-7分配梁10槽鋼擾

8、度變形圖由上圖可見，分配梁10槽鋼最大撓度1.55mm，最大計算跨徑Im,f=1.55mm<f=1000/400=2.5mm，滿足要求。MIDAS/QIW>£T-PR.OCS£CfiEEAMSTRESS1.4j.947s+KQLia5Sfe-HKi26.7a625c-H>Dl4.35014&H-O01.7140la+W：-3.35B27O-H1D1-G.B441a-K301.43a54a-K)Dl-1.0=667S-H3口工圖3.1-8鋼管支架組合應(yīng)力圖由上圖可見，鋼管支架最大組合應(yīng)力c二169.31Mpa<215Mpa=Q，滿足要求。max

9、MDAS>ZldlPOT-PROCESSOR5EM5TRE55l.：12438e-H016.254Jifa+000GMIOD士代皿-3.92463=-KOO-1.41JD3&c：-KML.&443S&-KXL圖3.1-9鋼管軸力圖由上圖可知，鋼管支架最大軸力C二44.64Mpa<125Mpa=c。滿足要求。max圖3.1-10滿堂支架穩(wěn)定性分析由上圖可知，臨界荷載系數(shù)為9.49>3.5,所以支架的整體穩(wěn)定性滿足要求。3.2鋼管支架計算（1）支架設(shè)計257號花瓶墩蓋梁支架采用鋼管樁與貝雷梁組合式，鋼管樁630X10mm，鋼管樁上設(shè)置雙拼I45a承重梁，承

10、重梁上設(shè)貝雷梁，貝雷梁上設(shè)間距50cmI32a分配梁，中間四根鋼管樁落在承臺基礎(chǔ)上，其余四根鋼管樁基礎(chǔ)采用鋼筋混凝土擴大基礎(chǔ)。詳見圖3.2-1。圖3.2-1鋼管樁平面布置圖（單位：cm）圖3.2-2少鋼管支架模型（2）荷載類型 現(xiàn)澆支架結(jié)構(gòu)自重：按實際結(jié)構(gòu)自重計算，程序自動計入； 砼自重（q）：容重Y=26KN/m3；1 模板自重（q）：底板、側(cè)模板按3KN/m2；2 施工人員、機具荷載（q）：按2.5KN/m2計；3 振搗砼產(chǎn)生的荷載（q）：按4.0KN/m2計。4（4）荷載組合荷載系數(shù)：靜載系數(shù)取7廣I，2，活載系數(shù)去72二1-4時，總荷載:Q=1.2x（q+q+q）+1.4xq1234（

11、4）計算方法、模式支架結(jié)構(gòu)采用midas程序進行驗算。（5）作用在分配梁上的荷載單hAXNM.OT-_Jfi.OT42J8KN._.-TL"-一12.OT6）支架計算由上圖可見，圖3.2-4支架反力圖圖3.2-3混凝土荷載分配情況3支架最大反力689KN。祇K佔HPu7T-i%>Z£SA,3.4iSK4->-£<>L4£CO»*-hXC>圖3.2-5分配梁I32a型鋼組合應(yīng)力圖由上圖可見分配梁I32a型鋼最大組合應(yīng)力c二58Mpa<215Mpa二Q，滿足要求。maxBEAT4STRsSE1.74S32C-K1

12、D27.54B55H-»3D1L.5C-2L10-HXIL-?.3D255e-KiOL：L.lD72fle+002-L.423fle-Ki02圖3.2-6分配梁I32a型鋼剪力圖由上圖可見，分配梁I32a型鋼最大剪應(yīng)力t=26.9MPa<b，滿足要求。maxMlDASjtiVllPOST-PROZEEECFLEFCfi胡印5H*PE升折空爲K"DIR=O.DDDETffijWODE=1Y-DTFCLDOOE十DCONODE-1Z-DIR=i.9D£E-D01NOD£=14fl7CQM0,=9,9O=E<JDNODE=l-WT惡飯1.222E+

13、DD2圖3.2-7分配梁I32a型鋼擾度變形圖由上圖可見，分配梁I32a型鋼最大撓度0.99mm，最大計算跨徑2m,f=0.99mmVf=2000/400=5mm，滿足要求。MDDSjviIPOST啊兀凸込圖3.2-8貝雷梁組合應(yīng)力圖由上圖可見，貝雷梁最大組合應(yīng)力c二174.6Mpa<310Mpa=c，滿足要求。maxMIDAS日時TRE5S需力T：9.4240r«-HODl7.5Z737-H3011.711*4001jSH74Ett-KSDlfl£>2O3De-nD0O-1.35579*-K10L-33S24&-H301-5.749D5a-KCiL-?

14、568e-H301-9.5423la-K10L1,1=539=-HDCI2圖3.2-9貝雷片剪力圖由上圖可見，貝雷梁最大剪應(yīng)力t=114.4MPa<b，滿足要求。max圖3.2-10貝雷梁擾度變形圖由上圖可見，貝雷梁最大撓度10mm，最大計算跨徑9.5m,f=10mmVf=9500/400=23.75mm，滿足要求。吆丄勿口MIDAS?CivilPOST-PROCESSORBEAMSTRESSL31250e-C01O.OOOCOe-KlOO-4.98577e+C0L4.0273E+C02圖3.2-11雙拼I45a型鋼承重梁組合應(yīng)力圖由上圖可見，承重梁雙拼I45a型鋼最大組合應(yīng)力c二54.

15、86Mpa<215Mpa=Q，滿max足要求。MIDAS/Civ:lPOST-PROCESSOR畫口BEMSTRESS勢力卞5.O51Z0eODl-4.13322e-HZI01Z21524e-HDG12.29726e-HD011.22500014.61304eOCOO.ODDOOe-bOro-137465e-K)01-229263e-H_i01-3.21D6La-M301-4.12B55=-fr001-5D4657e-HD014.027SE-FCI02圖3.2-12雙拼I45a型鋼承重梁剪力圖由上圖可見，承重梁雙拼I45a型鋼最大剪應(yīng)力t=50.5MPa<b，滿足要求。max圖3.

16、2-13雙拼I45a型鋼擾度變形圖由上圖可見，雙拼I45a承重梁最大撓度3mm,最大計算跨徑3m,f=3mmVf=3000/400=7.5mm，滿足要求。圖3.2-14630X10mm鋼管支架組合應(yīng)力圖由上圖可見，鋼管樁最大組合應(yīng)力o=55.33Mpa<215Mpa=Q，滿足要求。max圖3.2-15630X10mm鋼管軸力圖MlDASXJVilBEAMSTRESS-Z6573Sc：4DD1由上圖可知，鋼管樁最大軸力o=35.4Mpa<215Mpa=o。滿足要求。max(7)鋼管樁穩(wěn)定性計算單根©630X10鋼管樁反力設(shè)計值最大值為F二35.4N/mm2xl94.779c

17、m2二686KN截面面積：A=194cm2,鋼管樁抗彎慣性矩I=93615.532cm4,回轉(zhuǎn)半徑：i(I/A2)0.515.7;強度檢算：N/A=686*10/194=35.4Mpa<f=190Mpa強度滿足要求。彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性檢算：計算長度L取10m。長細比九=IIi=1000/15.7=63.7<九=100桿件剛度符合要求。由入=63.7查表可得穩(wěn)定系數(shù)©x=0.813故有N/gxA)=686*10/(0.813*194)=43.5Mpa<f=190Mpa符合要求。08)條形基礎(chǔ)計算中間四根鋼管柱利用承臺基礎(chǔ)，在承臺施工時，在承臺頂對應(yīng)鋼管柱位置預(yù)埋80

18、*80cm厚為2.0cm鋼板，并漏出混凝土面lcm,安裝時將鋼管柱與預(yù)埋鋼板進行焊接。另外兩端四根鋼管柱落在原地面上，由于全線均為軟基，施工前需要進行軟基處理。在軟基上填筑一層80cm的宕渣，用壓路機碾壓密實，同時硬化區(qū)域四周修筑排水溝(40cmX40cm)，防止雨季導(dǎo)致便道泥濘，影響現(xiàn)場通行及場地清潔。兩端鋼管柱基礎(chǔ)采用C25條形鋼筋混凝土基礎(chǔ)，條形基礎(chǔ)平面尺寸為4.2mX1.0X0.5m，基礎(chǔ)內(nèi)部鋪設(shè)16、10鋼筋;基礎(chǔ)頂對應(yīng)鋼管柱位置預(yù)埋80*80cm厚為2.0cm鋼板，并露出混凝土面1cm,條形基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)見下圖;1)計算參數(shù)C35混凝土：fc=11.9Mpa,ft=1.28Mpa鋼筋：1

19、級(d)：fy=210MpaII級()：fy=300Mpa2)配筋計算將條形基礎(chǔ)按倒梁法計算，則作用在梁上部的均布荷載：q=F/1=(360.1+385.8)/4.2=177.8kn/m總條形基礎(chǔ)最大跨度為2.7m，按單跨簡支梁，計算最大跨中彎矩和支座剪力：M二0.125*177.8*12二22.3kn*mmaxF=0.5q1=0.5*177.8*1=88.9KN按照原條形基礎(chǔ)配筋，主筋A(yù)s=2011mm2，箍筋1020進行截面校核巴二央=(300*2011)/(11.9*1000*4002)=0.000316V.=0.517M=£*(1-£)fbh0=0.000316*(

20、1-0.000316)*11.9*1000*4002=601.4KN*m>Muc0max故主筋滿足要求。0.7ftbh0=0.7*1.28*1000*400=35.8KNVF=177.8KNnAsvlV-ELTtlibgm三訃=(177.8-35.8)*500/(210*400)=0.084采用10雙肢箍，SW2*78.5/0.084=1869mm即采用10200mm,滿足要求。故條形基礎(chǔ)配筋滿足要求。2) 強度計算以鋼管柱與混凝土接觸面進行計算。接觸面面積=0.301m2,單根鋼管樁所受最大壓力=386KN。混凝土強度設(shè)計值(N/mm2)N=_!竺=1286.66KPa=1.3MPa&

21、lt;fc=11.9MPa，滿足規(guī)范要求。A0.301(9)地基承載力計算建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范(GB50007-2011),本文簡稱地基規(guī)范建筑抗震設(shè)計規(guī)范(GB50011-2010),本文簡稱抗震規(guī)范1設(shè)計資料1.1 已知條件(1)計算簡圖(2)設(shè)計參數(shù)基礎(chǔ)寬B(m)2.000軸力標準值(kN/m)55.340彎矩標準值M(kN.m/m)25.000基礎(chǔ)與覆土平均容重(kN/m3)20.000地面標高(m)0.000基底標高(m)-0.800考慮地震V基底零應(yīng)力區(qū)容許率(%)0軟弱下臥層驗算方法應(yīng)力擴散角法(3)土層數(shù)據(jù)土層數(shù):21.2 計算內(nèi)容層土類名稱號層厚重度飽和重度承載力特深度寬度承

22、載力壓縮模量(m)(kN/m3)(kN/m3)征值(kPa)fak修正nd修正nb抗震調(diào)整(MPa)1礫砂0.8018.00250.001.0001.0001.0010.002淤泥15.0018.0019.00401.0001.0001.0010.00(1) 基底反力計算(2) 地基承載力驗算(3) 軟弱下臥層驗算2計算過程及計算結(jié)果計算時按單位米計算。2.1 基底反力計算(1) 基底全反力計算基底面積A=BX1.000=2.000X1.000=2.000m2豎向荷載N=55.340kN,G=AXyXh=2.000X20.000X0.800=32.000kNkk0偏心距e=M/(F+G)=0.

23、286mkkk基底全反力(kPa):最大p=81.170,最小p=6.170,平均p=43.670kmaxkmink端點p=6.170,p=81.170k1k2(2) 基底附加應(yīng)力計算最大p=66.770,最小p=0.000,平均p=29.270amaxamina角點p=0.000,p=66.770a1a22.2 地基承載力驗算根據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范(GB50007-2011)式5.2.4計算f=fk+b(b3)+d(d0.5)kbdm修正后的抗震地基承載力特征值=95.400(kpa)驗算p=43.670<f=95.400ka驗算p=81.170<1.2f=114.480kma

24、xa地基承載力驗算滿足2.3反力簡圖3.3抱箍支撐體系計算3.3.1、抱箍設(shè)計抱箍具體尺寸見抱箍設(shè)計圖，主要包括鋼帶與外伸牛腿的焊接設(shè)計兩方面的內(nèi)容，其中牛腿為小型構(gòu)件，一般不作變形計算，只作應(yīng)力計算。3.3.2、受力計算（1）施工荷載1）蓋梁混凝土和鋼筋籠（86.81方，平均密度2.5噸/m3）自重為：2.5X86.81=217.025（噸）2）鋼模（每平方米100kg）自重為：10（噸）3）腳手架鋼管（采用50鋼管，線密度為3.7kg/m，模板底部10根，每根長4m；模板兩側(cè)護欄20根，每根長1.5m；模板兩側(cè)扶手4根，每根長18m）自重為：1（噸）4）支墊槽鋼（采用16型槽鋼，理論線密度

25、19.752kg/m，共63根，每根長4m）自重為：0.019.752X4X63=4.98噸）5）工字鋼（采用45b型工字鋼，理論線密度為87.485kg/m，共2根，每根長27.15m）自重為：2X27.15X0.087485=4.75（噸）6）工字鋼拉桿（每根直徑18mm，共5根，每根長1.5m）自重為：5X1.5X0.00617X182x10-3=0.015（噸）7）連接工字鋼的鋼板（共4塊，每塊重79kg）自重為：4X0.079=0.316（噸）8）施工活荷載：10人+混凝土動載+振搗力+風(fēng)荷載+振動荷載=10X0.075+0.5X1.2+0.3+0.3+0.25=2.2（噸）9）總的

26、施工荷載為：217.025+10+1+4.98+4.75+0.015+0.316+2.2=240.286（噸）10）考慮安全系數(shù)為1.2，則施工總荷載為：240.286*1.2=288.343（噸）11）單個牛腿受力：288.343寧8=36.04噸）（2）計算鋼帶對砼的壓應(yīng)力鋼帶對立柱的壓應(yīng)力3可由下式計算求得：poBnD=KG1其中：p摩阻系數(shù)，取0.35B鋼帶寬度，B=300mmD立柱直徑，D=1500mmK荷載安全系數(shù)，取1.2G作用在單個抱箍上的荷載，G=720.8kN則：=1.y=KG/（pBnD）=1.2X720.8X1000/（0.35X300X2X3.14X1500）=0.8

27、74Mpa丿=16.8Mpa，滿足要求。其中：一砼立柱抗壓強度容許值，其值不大于0.8Rab，立柱砼標號為30Mpa,軸心抗壓強度Rab=0.7X30=21Mpa,0.8Rab=0.8X21=16.8Mpa(3) 鋼帶內(nèi)應(yīng)力°2的合成圖如下：化簡得：°8=oD/221其中：5鋼板厚度求得°2=°iD/(2U=0.874X1500/(2X10)=65.55MPa<f=215Mpa，滿足要求。其中：f查鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB500172003，厚度<16mm的Q235鋼抗拉、壓、彎強度設(shè)計值，為215Mpa。(4) 牛腿螺栓受力計算1) 牛腿螺栓抗拉

28、承載力計算牛腿腹板采用10根10.9級M24高強螺栓(布置方式見設(shè)計圖)，螺栓直徑為24mm。鋼帶所受拉力：F=°2A=65.55X10X300X2X10-3=393.3kN，則單個螺栓所受拉力為：N=F/5=393.3/10=39.33kN<Nt=180kN,滿足要求。其中：Nt10.9級M24高強螺栓設(shè)計拉力。查鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50017200310.9級M24螺栓預(yù)拉力P=225kN，Nt=0.8P=180kN2) 牛腿螺栓抗剪承載力計算已計算得作用在單個牛腿上的豎向荷載為G=36.04噸，螺栓連接方式為雙剪結(jié)合，如下圖：單個螺栓所受的豎向總荷載為：T=360.4/10

29、=36.04kN,單個螺栓所受剪力Q=T/2=18.02kN。螺栓截面為圓形,故其截面所受的最大切應(yīng)力為：Tmax4Q3A其中：AeM24螺栓的有效面積，為353mm2T4QT則max3Ae=4*18.02*1000/3*353=71.72Mpa螺栓的許用切應(yīng)力：T=°s/n其中：°s材料的屈服極限，10.9級螺栓的屈服極限為940Mpa（摘自GB3098.182）n安全系數(shù)，靜載時取2.5則許用應(yīng)切力：t=°s/n=940/2.5=376Mpa。故Lx<T，滿足條件。3）牛腿螺栓緊固力計算緊固螺栓時要按照鋼板容許應(yīng)力控制緊固力?？紤]2倍的安全系數(shù)，緊固力取

30、393.75X2=787.5kN，每個螺栓緊固力為：787.510=78.75kN。查公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范041-2000P236公式：TC=KPCd其中：TC終擰扭矩（NM）K高強度螺栓連接扭矩系數(shù)平均值，范圍為0.110.15之間，取0.15。PC高強度螺栓施工預(yù)拉力(kN)D高強度螺栓公稱直徑(mm)單個螺栓終擰扭矩TC=KPCd=0.15X78.75X24=283.5Nm,扳手手柄加長到80cm，緊固螺栓時可腳踩加長手柄，踩不動即能滿足要求。(5) 焊縫受力計算采用506焊條，手工焊，鋼材全部采用Q235鋼，焊縫型式為角焊縫。1) 翼緣水平焊縫應(yīng)力計算按照焊縫傳遞應(yīng)力與母材所承受應(yīng)力相

31、協(xié)調(diào)的原則，由于腹板焊縫傳遞彎矩很小，可忽略不記。即假設(shè)腹板焊縫只承受剪力，翼緣焊縫承受全部彎矩。受力簡圖如圖：V=G/41刊受力破壞時牛腿沿如圖所示“鉸”旋轉(zhuǎn)，建立力矩平衡方程：VX150=HX300,則H=90.2X150/300=45.1kN，在水平力的作用下焊縫應(yīng)力為：°fl=H/(hsllwl)=45.1X1000X2/(0.7X10X300)=42.95pa。其中：hsl焊縫有效寬度，取hsl=0.7hfhf焊縫焊角高度，采用20mm焊角高lwl一焊縫長度，為280mm2) 腹板焊縫受力計算在剪力V作用下腹板側(cè)焊縫切應(yīng)力為：t1=V/(hs2lw2)=90.2X1000/

32、(2X0.7X10X300)=9.67Mpa。3) 由于螺栓壓力P作用需進行的焊縫受力計算五個螺栓的拉力P=39.3X10=393kN螺栓壓力由翼緣焊縫和腹板焊縫共同承擔(dān)，所以在螺栓壓力F的作用下°p=393X1000/0.7X10X(300+300+300)X2=31.19Mpa4) 翼緣焊縫綜合應(yīng)力計算o翼二'"J+Gp=（31.42+31.19辺廠l/2=31.35Mpa<ffw=160Mpa,滿足要求。其中：ffw角焊縫抗拉、壓、剪強度設(shè)計值，取ffw=160MPa5）腹板焊縫綜合應(yīng)力計算。腹二產(chǎn)2+（%化"=27.34Mpa<ffw=

33、160Mpa,滿足要求。其中：卩f正面焊縫增大系數(shù)，取卩f=1.22（6）抱箍抗滑移計算M24高強螺栓緊固力為N=156.14kN,單個牛腿由10個螺栓連接，則抱箍鋼帶所受的最大拉力：F=10N=1561.4kN,鋼帶橫截面承受的最大正應(yīng)力：F°max=BxS=1561.4*1000/300*10*2=260.23Mpa。其中：B鋼帶高度6鋼帶厚度則鋼板所受墩柱的最大壓應(yīng)力為：°8max°0=D/2=260.23*10/750=3.47Mpa其中：D墩柱直徑抱箍與墩柱間的最大壓力為：Nmax°nDB0=3.47X3.14X1500X600X10-3=9806.22kN取摩阻系數(shù)口=0.35，