Pkpm位移比,剛度比,軸壓比,周期比,剛重比,剪重比的計(jì)算分析

1、Pkpm位移比，剛度比，軸壓比，周期比，剛重比，剪重比的計(jì)算分析結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)pkpm軟件SATWE計(jì)算結(jié)果分析SATWE軟件計(jì)算結(jié)果分析一、位移比、層間位移比控制規(guī)范條文：新高規(guī)的4.3.5條規(guī)定，樓層豎向構(gòu)件的最大水平位移和層間位移角，A、B級(jí)高度高層建筑均不宜大于該樓層平均值的1.2倍;且A級(jí)高度高層建筑不應(yīng)大于該樓層平均值的1.5倍，B級(jí)高度高層建筑、混合結(jié)構(gòu)高層建筑及復(fù)雜高層建筑，不應(yīng)大于該樓層平均值的1.4倍。高規(guī)4.6.3條規(guī)定，高度不大于150m的高層建筑，其樓層層間最大位移與層間之比(即最大層間位移角)Au/h應(yīng)滿足以下要求：結(jié)構(gòu)休系A(chǔ)u/h限值框架1/550框架-剪力墻，框架-核

2、心筒1/800筒中筒，剪力墻1/1000框支層1/1000名詞釋義：(1) 位移比：即樓層豎向構(gòu)件的最大水平位移與平均水平位移的比值。(2) 層間位移比：即樓層豎向構(gòu)件的最大層間位移角與平均層間位移角的比值。其中：最大水平位移：墻頂、柱頂節(jié)點(diǎn)的最大水平位移。平均水平位移：墻頂、柱頂節(jié)點(diǎn)的最大水平位移與最小水平位移之和除2。層間位移角：墻、柱層間位移與層高的比值。最大層間位移角：墻、柱層間位移角的最大值。平均層間位移角：墻、柱層間位移角的最大值與最小值之和除2。控制目的：高層建筑層數(shù)多，高度大，為了保證高層建筑結(jié)構(gòu)具有必要的剛度，應(yīng)對(duì)其最大位移和層間位移加以控制，主要目的有以下幾點(diǎn)：1. 保證主

3、體結(jié)構(gòu)基本處于彈性受力狀態(tài)，避免混凝土墻柱出現(xiàn)裂縫，控制樓面梁板的裂縫數(shù)量,寬度。2. 保證填充墻，隔墻，幕墻等非結(jié)構(gòu)構(gòu)件的完好，避免產(chǎn)生明顯的損壞。3控制結(jié)構(gòu)平面規(guī)則性，以免形成扭轉(zhuǎn)，對(duì)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生不利影響。結(jié)構(gòu)位移輸出文件(WDISP.OUT)Max-(X)、Max-(Y)-最大X、Y向位移。(mm)Ave-(X)、Ave-(Y)-X、Y平均位移。(mm)Max-Dx，Max-Dy:X,Y方向的最大層間位移Ave-Dx,Ave-Dy:X,Y方向的平均層間位移Ratio-(X)、Ratio-(Y)-X、Y向最大位移與平均位移的比值。Ratio-Dx,Ratio-Dy:最大層間位移與平均層間位移的

4、比值即要求：Ratio-(X)=Max-(X)/Ave-(X)最好vl.2不能超過(guò)1.5Ratio-Dx=Max-Dx/Ave-Dx最好1.2不能超過(guò)1.5Y方向相同電算結(jié)果的判別與調(diào)整要點(diǎn)：1. 若位移比(層間位移比)超過(guò)1.2,則需要在總信息參數(shù)設(shè)置中考慮雙向地震作用；2. 驗(yàn)算位移比需要考慮偶然偏心作用，驗(yàn)算層間位移角則不需要考慮偶然偏心；3. 驗(yàn)算位移比應(yīng)選擇強(qiáng)制剛性樓板假定，但當(dāng)凸凹不規(guī)則或樓板局部不連續(xù)時(shí)，應(yīng)采用符合樓板平面內(nèi)實(shí)際剛度變化的計(jì)算模型，當(dāng)平面不對(duì)稱時(shí)尚應(yīng)計(jì)及扭轉(zhuǎn)影響4. 最大層間位移、位移比是在剛性樓板假設(shè)下的控制參數(shù)。構(gòu)件設(shè)計(jì)與位移信息不是在同一條件下的結(jié)果(即構(gòu)件

5、設(shè)計(jì)可以采用彈性樓板計(jì)算，而位移計(jì)算必須在剛性樓板假設(shè)下獲得)，故可先采用剛性樓板算出位移，而后采用彈性樓板進(jìn)行構(gòu)件分析。5. 因?yàn)楦邔咏ㄖ谒搅ψ饔孟拢瑤缀醵紩?huì)產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)，故樓層最大位移一般都發(fā)生在結(jié)構(gòu)單元的邊角部位。二、周期比控制規(guī)范條文：新高規(guī)的4.3.5條規(guī)定，結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)為主的第一周期Tt與平動(dòng)為主的第一周期T1之比，A級(jí)高度高層建筑不應(yīng)大于0.9；B級(jí)高度高層建筑、混合結(jié)構(gòu)高層建筑及復(fù)雜高層建筑不應(yīng)大于0.85。(抗歸中沒(méi)有明確提出該概念，所以多層時(shí)該控制指標(biāo)可以適當(dāng)放松，但一般不大于1.0。)名詞釋義：周期比:即結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)為主的第一自振周期(也稱第一扭振周期)Tt與平動(dòng)為主的第一自振周

6、期(也稱第一側(cè)振周期)T1的比值。周期比主要控制結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)效應(yīng)，減小扭轉(zhuǎn)對(duì)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的不利影響，使結(jié)構(gòu)的抗扭剛度不能太弱。因?yàn)楫?dāng)兩者接近時(shí)，由于振動(dòng)藕連的影響,結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)將明顯增大。對(duì)于通常的規(guī)則單塔樓結(jié)構(gòu)，如下驗(yàn)算周期比：1) 根據(jù)各振型的平動(dòng)系數(shù)大于0.5,還是扭轉(zhuǎn)系數(shù)大于0.5，區(qū)分出各振型是扭轉(zhuǎn)振型還是平動(dòng)振型2) 通常周期最長(zhǎng)的扭轉(zhuǎn)振型對(duì)應(yīng)的就是第一扭轉(zhuǎn)周期Tt,周期最長(zhǎng)的平動(dòng)振型對(duì)應(yīng)的就是第一平動(dòng)周期T13) 對(duì)照“結(jié)構(gòu)整體空間振動(dòng)簡(jiǎn)圖”，考察第一扭轉(zhuǎn)/平動(dòng)周期是否引起整體振動(dòng)，如果僅是局部振動(dòng)，不是第一扭轉(zhuǎn)/平動(dòng)周期。再考察下一個(gè)次長(zhǎng)周期。4) 考察第一平動(dòng)周期的基底剪力比是否為

7、最大5) 計(jì)算Tt/Tl,看是否超過(guò)0.9(0.85)多塔結(jié)構(gòu)周期比：對(duì)于多塔樓結(jié)構(gòu)，不能直接按上面的方法驗(yàn)算，而應(yīng)該將多塔結(jié)構(gòu)切分成多個(gè)單塔，按多個(gè)單塔結(jié)構(gòu)分別計(jì)算。周期、地震力與振型輸出文件(WZQ.OUT)考慮扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)時(shí)的振動(dòng)周期(秒)、X,Y方向的平動(dòng)系數(shù)、扭轉(zhuǎn)系數(shù)振型號(hào)周期轉(zhuǎn)角平動(dòng)系數(shù)(X+Y)扭轉(zhuǎn)系數(shù)10.6306110.180.99(0.12+0.88)0.0120.614421.190.95(0.82+0.12)0.0530.42482.390.06(0.06+0.00)0.9440.1876174.520.96(0.95+0.01)0.0450.171885.001.00(0

8、.01+0.99)0.0060.13555.030.05(0.05+0.00)0.9570.0994177.150.97(0.97+0.00)0.0380.084987.631.00(0.00+1.00)0.0090.075212.730.03(0.03+0.00)0.97X方向的有效質(zhì)量系數(shù)：97.72%Y方向的有效質(zhì)量系數(shù)：96.71%即要求：0.4248/0.6306=0.6790%說(shuō)明無(wú)需再增加振型計(jì)算電算結(jié)果的判別與調(diào)整要點(diǎn)：1. 對(duì)于剛度均勻的結(jié)構(gòu)，在考慮扭轉(zhuǎn)耦連計(jì)算時(shí)，一般來(lái)說(shuō)前兩個(gè)或幾個(gè)振型為其主振型，但對(duì)于剛度不均勻的復(fù)雜結(jié)構(gòu)，上述規(guī)律不一定存在?？傊诟邔咏Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，使得扭

9、轉(zhuǎn)振型不應(yīng)靠前，以減小震害。SATWE程序中給出了各振型對(duì)基底剪力貢獻(xiàn)比例的計(jì)算功能，通過(guò)參數(shù)Ratio(振型的基底剪力占總基底剪力的百分比)可以判斷出那個(gè)振型是X方向或Y方向的主振型，并可查看以及每個(gè)振型對(duì)基底剪力的貢獻(xiàn)大小。2. 振型分解反應(yīng)譜法分析計(jì)算周期，地震力時(shí)，還應(yīng)注意兩個(gè)問(wèn)題，即計(jì)算模型的選擇與振型數(shù)的確定。一般來(lái)說(shuō)，當(dāng)全樓作剛性樓板假定后，計(jì)算時(shí)宜選擇側(cè)剛模型”進(jìn)行計(jì)算。而當(dāng)結(jié)構(gòu)定義有彈性樓板時(shí)則應(yīng)選擇“總剛模型”進(jìn)行計(jì)算較為合理。至于振型數(shù)的確定，應(yīng)按上述高規(guī)5.1.13條(高層建筑結(jié)構(gòu)計(jì)算振型數(shù)不應(yīng)小于9,抗震計(jì)算時(shí)，宜考慮平扭藕連計(jì)算結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應(yīng),振型數(shù)不小于15,對(duì)于

10、多塔樓結(jié)構(gòu)的振型數(shù)不應(yīng)小于塔樓數(shù)的9倍，且計(jì)算振型數(shù)應(yīng)使振型參與質(zhì)量不小于總質(zhì)量的90%）執(zhí)行，振型數(shù)是否足夠，應(yīng)以計(jì)算振型數(shù)使振型參與質(zhì)量不小于總質(zhì)量的90%作為唯一的條件進(jìn)行判別。耦聯(lián)取3的倍數(shù)，且三3倍層數(shù)，非耦聯(lián)取三層數(shù)，直到參與計(jì)算振型的有效質(zhì)量系數(shù)上90%）3. 如同位移比的控制一樣，周期比側(cè)重控制的是側(cè)向剛度與扭轉(zhuǎn)剛度之間的一種相對(duì)關(guān)系，而非其絕對(duì)大小，它的目的是使抗側(cè)力構(gòu)件的平面布置更有效、更合理，使結(jié)構(gòu)不致于出現(xiàn)過(guò)大（相對(duì)于側(cè)移）的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)。即周期比控制不是在要求結(jié)構(gòu)足夠結(jié)實(shí)，而是在要求結(jié)構(gòu)承載布局的合理性。考慮周期比限制以后，以前看來(lái)規(guī)整的結(jié)構(gòu)平面，從新規(guī)范的角度來(lái)看，可能

11、成為“平面不規(guī)則結(jié)構(gòu)”。一旦出現(xiàn)周期比不滿足要求的情況，一般只能通過(guò)調(diào)整平面布置來(lái)改善這一狀況，這種改變一般是整體性的，局部的小調(diào)整往往收效甚微。周期比不滿足要求，說(shuō)明結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)剛度相對(duì)于側(cè)移剛度較小，總的調(diào)整原則是要加強(qiáng)外圈結(jié)構(gòu)剛度、增設(shè)抗震墻、增加外圍連梁的高度、削弱內(nèi)筒的剛度。4. 扭轉(zhuǎn)周期控制及調(diào)整難度較大,要查出問(wèn)題關(guān)鍵所在，采取相應(yīng)措施,才能有效解決問(wèn)題。a）扭轉(zhuǎn)周期大小與剛心和形心的偏心距大小無(wú)關(guān)，只與樓層抗扭剛度有關(guān)；b）剪力墻全部按照同一主軸兩向正交布置時(shí)，較易滿足；周邊墻與核心筒墻成斜交布置時(shí)要注意檢查是否滿足；c）當(dāng)不滿足周期限制時(shí)，若層位移角控制潛力較大，宜減小結(jié)構(gòu)豎向

12、構(gòu)件剛度，增大平動(dòng)周期；d）當(dāng)不滿足周期限制時(shí)，且層位移角控制潛力不大，應(yīng)檢查是否存在扭轉(zhuǎn)剛度特別小的層，若存在應(yīng)加強(qiáng)該層的抗扭剛度；e）當(dāng)不滿足扭轉(zhuǎn)周期限制，且層位移角控制潛力不大，各層抗扭剛度無(wú)突變，說(shuō)明核心筒平面尺度與結(jié)構(gòu)總高度之比偏小，應(yīng)加大核心筒平面尺寸或加大核心筒外墻厚，增大核心筒的抗扭剛度。f）當(dāng)計(jì)算中發(fā)現(xiàn)扭轉(zhuǎn)為第一振型，應(yīng)設(shè)法在建筑物周圍布置剪力墻，不應(yīng)采取只通過(guò)加大中部剪力墻的剛度措施來(lái)調(diào)整結(jié)構(gòu)的抗扭剛度。三、層剛度比控制規(guī)范條文：1抗震規(guī)范附錄E2.1規(guī)定，筒體結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層上下層的側(cè)向剛度比不宜大于2；2. 高規(guī)的4.4.2條規(guī)定，抗震設(shè)計(jì)的高層建筑結(jié)構(gòu)，其樓層側(cè)向剛度不宜小

13、于相臨上部樓層側(cè)向剛度的70%或其上相臨三層側(cè)向剛度平均值的80%；3. 高規(guī)的5.3.7條規(guī)定，高層建筑結(jié)構(gòu)計(jì)算中，當(dāng)?shù)叵率业捻敯遄鳛樯喜拷Y(jié)構(gòu)嵌固端時(shí)，地下室結(jié)構(gòu)的樓層側(cè)向剛度不應(yīng)小于相鄰上部結(jié)構(gòu)樓層側(cè)向剛度的2倍；4. 高規(guī)的10.2.3條規(guī)定，底部大空間剪力墻結(jié)構(gòu)，轉(zhuǎn)換層上部結(jié)構(gòu)與下部結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度，應(yīng)符合高規(guī)附錄E的規(guī)定：E.0.1）底部大空間為一層的部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)，可近似采用轉(zhuǎn)換層上、下層結(jié)構(gòu)等效剛度比Y表示轉(zhuǎn)換層上、下層結(jié)構(gòu)剛度的變化，非抗震設(shè)計(jì)時(shí)Y不應(yīng)大于3,抗震設(shè)計(jì)時(shí)不應(yīng)大于2。E.0.2）底部大空間層數(shù)大于一層時(shí)，其轉(zhuǎn)換層上部框架-剪力墻結(jié)構(gòu)的與底部大空間層相同或相近高度

14、的部分的等效側(cè)向剛度與轉(zhuǎn)換層下部的框架剪力墻結(jié)構(gòu)的等效側(cè)向剛度比Ye宜接近1,非抗震設(shè)計(jì)時(shí)不應(yīng)大于2,抗震設(shè)計(jì)時(shí)不應(yīng)大于1.3。名詞釋義：剛度比指結(jié)構(gòu)豎向不同樓層的側(cè)向剛度的比值(也稱層剛度比),該值主要為了控制高層結(jié)構(gòu)的豎向規(guī)則性，以免豎向剛度突變，形成薄弱層。對(duì)于地下室結(jié)構(gòu)頂板能否作為嵌固端,轉(zhuǎn)換層上、下結(jié)構(gòu)剛度能否滿足要求，及薄弱層的判斷，均以層剛度比作為依據(jù)?？挂?guī)與高規(guī)提供有三種方法計(jì)算層剛度，即剪切剛度(Ki=GiAi/hi)、剪彎剛度Ki=Vi/Ai)、地震剪力與地震層間位移的比值(Ki=Qi/Aui)o通常選擇第三種算法。剛度的正確理解應(yīng)為產(chǎn)生一個(gè)單位位移所需要的力建筑結(jié)構(gòu)的總信

15、息(WMASS.OUT)各層剛心、偏心率、相鄰層側(cè)移剛度比等計(jì)算信息Ratxl,Ratyl:X，Y方向本層塔側(cè)移剛度與上一層相應(yīng)塔側(cè)移剛度70%的比值或上三層平均側(cè)移剛度80%的比值中之較小者即要求：Ratxl、Ratyl1電算結(jié)果的判別與調(diào)整要點(diǎn)：1. 規(guī)范對(duì)結(jié)構(gòu)層剛度比和位移比的控制一樣，也要求在剛性樓板假定條件下計(jì)算。對(duì)于有彈性板或板厚為零的工程，應(yīng)計(jì)算兩次，在剛性樓板假定條件下計(jì)算層剛度比并找出薄弱層，然后在真實(shí)條件下完成其它結(jié)構(gòu)計(jì)算。2. 層剛比計(jì)算及薄弱層地震剪力放大系數(shù)的結(jié)果詳建筑結(jié)構(gòu)的總信息WMASS.OUT。一般來(lái)說(shuō)，結(jié)構(gòu)的抗側(cè)剛度應(yīng)該是沿高度均勻或沿高度逐漸減少，但對(duì)于框支

16、層或抽空墻柱的中間樓層通常表現(xiàn)為薄弱層，由于薄弱層容易遭受嚴(yán)重震害，故程序根據(jù)剛度比的計(jì)算結(jié)果或?qū)娱g剪力的大小自動(dòng)判定薄弱層，并乘以放大系數(shù)，以保證結(jié)構(gòu)安全。當(dāng)然，薄弱層也可在調(diào)整信息中通過(guò)人工強(qiáng)制指定。3. 對(duì)于上述三種計(jì)算層剛度的方法，我們應(yīng)根據(jù)實(shí)際情況進(jìn)行選擇：對(duì)于底部大空間為一層時(shí)或多層建筑及磚混結(jié)構(gòu)應(yīng)選擇“剪切剛度”；對(duì)于底部大空間為多層時(shí)或有支撐的鋼結(jié)構(gòu)應(yīng)選擇“剪彎剛度”；而對(duì)于通常工程來(lái)說(shuō)，則可選用第三種規(guī)范建議方法，此法也是SATWE程序的默認(rèn)方法。四、層間受剪承載力之比控制規(guī)范條文：新高規(guī)的4.4.3條和5.1.14條規(guī)定，A級(jí)高度高層建筑的樓層層間抗側(cè)力結(jié)構(gòu)的受剪承載力不宜

17、小于其上一層受剪承載力的80%,B級(jí)高度不應(yīng)小于75%。建筑結(jié)構(gòu)的總信息(WMASS.OUT)*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*rr*樓層抗剪承載力、及承載力比/hit*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*k1*k1*k1*k1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*k1*k1*k1*k1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*1*/l1IrTrlSTxrT

18、I旦Ratio_Bu:表示本層與上一層的承載力之比即要求：Ratio_Bu0.8(0.75)如不符，說(shuō)明本層為薄弱層，加強(qiáng)軟件實(shí)現(xiàn)方法：1. 層間受剪承載力的計(jì)算與砼強(qiáng)度、實(shí)配鋼筋面積等因素有關(guān)，在用SATWE軟件接PK出施工圖之前，實(shí)配鋼筋面積是不知道的，因此SATWE程序以計(jì)算配筋面積代替實(shí)配鋼筋面積。2. 目前的SATWE軟件在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)信息(WMASS.OUT)文件中輸出了相鄰層層間受剪承載力之比的比值，該比值是否滿足規(guī)范要求需要設(shè)計(jì)人員人為判斷。五、剛重比控制規(guī)范條文：(高規(guī)544條)1對(duì)于剪力墻結(jié)構(gòu)，框剪結(jié)構(gòu)，筒體結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性必須符合下列規(guī)定：(見規(guī)范)2.對(duì)于框架結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性必須符合下

19、列規(guī)定:Di*Hi/Gi=10名詞釋義：結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度與重力荷載設(shè)計(jì)值之比稱為剛重比。它是影響重力二階(p-A)效應(yīng)的主要參數(shù)，且重力二階效應(yīng)隨著結(jié)構(gòu)剛重比的降低呈雙曲線關(guān)系增加。高層建筑在風(fēng)荷載或水平地震作用下，若重力二階效應(yīng)過(guò)大則會(huì)引起結(jié)構(gòu)的失穩(wěn)倒塌，故控制好結(jié)構(gòu)的剛重比，則可以控制結(jié)構(gòu)不失去穩(wěn)定。建筑結(jié)構(gòu)的總信息(WMASS.OUT)結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定驗(yàn)算結(jié)果X向剛重比EJd/GH*2=47.79Y向剛重比EJd/GH*2=41.49該結(jié)構(gòu)剛重比EJd/GH*2大于1.4,能夠通過(guò)高規(guī)(5.4.4)的整體穩(wěn)定驗(yàn)算該結(jié)構(gòu)剛重比EJd/GH*2大于2.7,可以不考慮重力二階效應(yīng)電算結(jié)果的判別與調(diào)整

20、要點(diǎn)：1.按照下式計(jì)算等效側(cè)向剛度：高規(guī)5.4.12對(duì)于剪切型的框架結(jié)構(gòu),當(dāng)剛重比大于10時(shí)，則結(jié)構(gòu)重力二階效應(yīng)可控制在20%以內(nèi)，結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定已經(jīng)具有一定的安全儲(chǔ)備；當(dāng)剛重比大于20時(shí),重力二階效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)的影響已經(jīng)很小，故規(guī)范規(guī)定此時(shí)可以不考慮重力二階效應(yīng)。3. 對(duì)于彎剪型的剪力墻結(jié)構(gòu)、框剪結(jié)構(gòu)、筒體結(jié)構(gòu)，當(dāng)剛重比大于1.4時(shí)，結(jié)構(gòu)能夠保持整體穩(wěn)定；當(dāng)剛重比大于2.7時(shí)，重力二階效應(yīng)導(dǎo)致的內(nèi)力和位移增量?jī)H在5%左右，故規(guī)范規(guī)定此時(shí)可以不考慮重力二階效應(yīng)。4. 高層建筑的高寬比滿足限值時(shí)，可不進(jìn)行穩(wěn)定驗(yàn)算，否則應(yīng)進(jìn)行。5. 當(dāng)高層建筑的穩(wěn)定不滿足上述規(guī)定時(shí)，應(yīng)調(diào)整并增大結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度。六、剪重比

21、控制規(guī)范條文：抗規(guī)5.2.5條與高規(guī)3.3.13條規(guī)定，抗震驗(yàn)算時(shí)，結(jié)構(gòu)任一樓層的水平地震剪力不應(yīng)小于下表給出的最小地震剪力系數(shù)九類別7度7.5度8度8.5度9度扭轉(zhuǎn)效應(yīng)明顯或基本周期小于3.5S的結(jié)構(gòu)0.0160.0240.0320.0480.064基本周期大于5.0S的結(jié)構(gòu)0.0120.0180.0240.0320.040名詞釋義：剪重比即最小地震剪力系數(shù)兒主要是控制各樓層最小地震剪力，尤其是對(duì)于基本周期大于3.5S的結(jié)構(gòu)，以及存在薄弱層的結(jié)構(gòu)，出于對(duì)結(jié)構(gòu)安全的考慮，規(guī)范增加了對(duì)剪重比的要求。周期、地震力與振型輸出文件(WZQ.OUT)抗震規(guī)范(525)條要求的X向樓層最小剪重比=1.60

22、%電算結(jié)果的判別與調(diào)整要點(diǎn)：1對(duì)于豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)的薄弱層的水平地震剪力應(yīng)增大1.15倍，即上表中樓層最小剪力系數(shù)入應(yīng)乘以1.15倍。當(dāng)周期介于3.5S和5.0S之間時(shí)，可對(duì)于上表采用插入法求值。2對(duì)于一般高層建筑而言，結(jié)構(gòu)剪重比底層為最小，頂層最大,故實(shí)際工程中，結(jié)構(gòu)剪重比由底層控制，由下到上,哪層的地震剪力不夠，就放大哪層的設(shè)計(jì)地震內(nèi)力3各層地震內(nèi)力自動(dòng)放大與否在調(diào)整信息欄設(shè)開關(guān)；如果用戶考慮自動(dòng)放大，SATWE將在WZQ.OUT中輸出程序內(nèi)部采用的放大系數(shù).4. 六度區(qū)剪重比可在0.7%1%取。若剪重比過(guò)小，均為構(gòu)造配筋說(shuō)明底部剪力過(guò)小，要對(duì)構(gòu)件截面大小、周期折減等進(jìn)行檢查;若剪重比過(guò)大，

23、說(shuō)明底部剪力很大，也應(yīng)檢查結(jié)構(gòu)模型，參數(shù)設(shè)置是否正確或結(jié)構(gòu)布置是否太剛。七、軸壓比驗(yàn)算規(guī)范條文：砼規(guī)11.4.16條抗規(guī)6.3.7條高規(guī)6.4.2條同時(shí)規(guī)定:柱軸壓比不宜超過(guò)下表中限值。結(jié)構(gòu)類型抗震等級(jí)*.*-框架結(jié)構(gòu)0.70.80.9框架抗震墻，板柱抗震墻筒體0.750.850.95部分框支抗震墻0.60.7-砼規(guī)11.7.13條高規(guī)7.2.14條同時(shí)規(guī)定:抗震設(shè)計(jì)時(shí)，一二級(jí)抗震等級(jí)的剪力墻底部加強(qiáng)部位，其重力荷載代表值作用下墻肢的軸壓比不宜超過(guò)下表中限值：（見規(guī)范）名詞釋義：柱（墻）軸壓比N/（fcA）指柱（墻）軸壓力設(shè)計(jì)值與柱（墻）的全截面面積和混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值乘積之比。它是影響

24、墻柱抗震性能的主要因素之一，為了使柱墻具有很好的延性和耗能能力，規(guī)范采取的措施之一就是限制軸壓比。混凝土構(gòu)件配筋、鋼構(gòu)件驗(yàn)算輸出文件（WPJ*.OUT）Uc-軸壓比（N/Ac/fc）電算結(jié)果的判別與調(diào)整要點(diǎn)：1抗震等級(jí)越高的建筑結(jié)構(gòu)，其延性要求也越高，因此對(duì)軸壓比的限制也越嚴(yán)格。對(duì)于框支柱、一字形剪力墻等情況而言，則要求更嚴(yán)格?？拐鸬燃?jí)低或非抗震時(shí)可適當(dāng)放松，但任何情況下不得小于1.05o2. 限制墻柱的軸壓比，通常取底截面（最大軸力處）進(jìn)行驗(yàn)算，若截面尺寸或混凝土強(qiáng)度等級(jí)變化時(shí)，還驗(yàn)算該位置的軸壓比。SATWE驗(yàn)算結(jié)果，當(dāng)計(jì)算結(jié)果與規(guī)范不符時(shí)，軸壓比數(shù)值會(huì)自動(dòng)以紅色字符顯示。3. 需要說(shuō)明的是，對(duì)于墻肢軸壓比的計(jì)算時(shí)，規(guī)范取用重力荷載代表值作用下產(chǎn)生的軸壓力