混泥土結(jié)構(gòu)與砌體結(jié)構(gòu)學(xué)習(xí)教案

1、會計學(xué)1混泥土混泥土(nt)結(jié)構(gòu)與砌體結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)與砌體結(jié)構(gòu)第一頁，共175頁。第一節(jié) 概 述1.正常使用(shyng)極限狀態(tài)驗算的內(nèi)容 裂縫寬度；變形驗算。2.驗算采用的荷載和材料強度值 荷載標準值；荷載準永久值；材料強度標準值。3.裂縫寬度應(yīng)滿足的要求maxlim式中 max按荷載效應(yīng)的標準組合并考慮長期 作用影響計算的最大裂縫寬度； lim 結(jié)構(gòu)構(gòu)件的最大裂縫寬度限值，按 下表確定。第1頁/共174頁第二頁，共175頁。環(huán)境類別環(huán)境類別鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)裂縫控制裂縫控制等級等級lim（mm）裂縫控制裂縫控制等級等級lim（mm）一一三三0.3(0.

2、4)三三0.2二二三三0.2二二三三三三0.2一一注：表中最大裂縫寬度限值，用于驗算荷載(hzi)作用引起的最大 裂縫寬度； 裂縫控制等級的劃分：一級為嚴格要求不出現(xiàn)裂縫的 構(gòu)件，二級為一般要求不出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，三級為允 許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，但不超過規(guī)定限值； 對處于年平均相對濕度小于60%地區(qū)一類環(huán)境下的受彎 構(gòu)件,其最大裂縫寬度可采用括號內(nèi)的數(shù)值。結(jié)構(gòu)構(gòu)件的裂縫控制(kngzh)等級及最大裂縫寬度限值第2頁/共174頁第三頁，共175頁。maxlim式中 max按荷載(hzi)效應(yīng)的標準組合并考慮長期作 用影響計算的受彎構(gòu)件的最大撓度； lim 受彎構(gòu)件撓度限值，按下表確定。4.變形(bin

3、 xng)應(yīng)滿足的要求第3頁/共174頁第四頁，共175頁。 受彎構(gòu)件(gujin)的撓度限值構(gòu)構(gòu) 件件 類類 型型撓撓 度度 限限 值值吊車梁吊車梁手動吊車手動吊車電動吊車電動吊車l0/ 500l0/600尾蓋、樓蓋及樓梯尾蓋、樓蓋及樓梯構(gòu)件構(gòu)件l07m7ml09ml09ml0/ 200（l0/ 250）l0/ 250（l0/ 300）l0/ 300（l0/ 400）注： 表中l(wèi)0為構(gòu)件的計算跨度； 表中括號內(nèi)數(shù)值適用(shyng)于使用上對撓度有較高要求 的構(gòu)件； 計算懸臂構(gòu)件的撓度限值時，其計算跨度按實際 懸臂長度的2倍取用。第4頁/共174頁第五頁，共175頁。第二節(jié) 鋼筋混凝土構(gòu)件裂

4、縫寬度(kund)驗算一、裂縫的出現(xiàn)、分布和開展 荷載作用下，受彎構(gòu)件純彎段的垂直裂縫發(fā)生及分布： 1）當MMcr時，裂縫未出現(xiàn)前，混凝土和鋼筋的應(yīng)力（應(yīng)變）沿構(gòu)件(gujin)的長度基本均勻分布，圖(a)。第5頁/共174頁第六頁，共175頁。 2）當M=Mcr時，第一條（批）裂縫出現(xiàn)在砼最薄弱的截面(jimin)。裂縫處受拉混凝土退出工作，其應(yīng)力降為零；拉應(yīng)力轉(zhuǎn)移給鋼筋，鋼筋應(yīng)力增加，如圖（b）所示。隨著距裂縫截面(jimin)距離的增大，鋼筋拉應(yīng)力逐漸減小，混凝土拉應(yīng)力逐漸增大，直到距裂縫截面(jimin)lcrmin處，鋼筋與混凝土的應(yīng)力趨于均勻， lcrmin稱為傳遞長度。第6頁/共

5、174頁第七頁，共175頁。 3）當MMcr時,出現(xiàn)第二條（批）裂縫，鋼筋與混凝土的應(yīng)力變化如圖(c)。直至裂縫分布處于(chy)穩(wěn)定狀態(tài)。第7頁/共174頁第八頁，共175頁。(1.90.08)eqcrtedlc2iieqiiinddndsteteAA二、平均(pngjn)裂縫間距l(xiāng)crAte=0.5bh+(bb)h 平均(pngjn)裂縫間距l(xiāng)cr計算公式為第8頁/共174頁第九頁，共175頁。式中 系數(shù)，對于受彎構(gòu)件取=1.0，對于軸 心受拉構(gòu)件取=1.1； c最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉邊緣 的距離。當c20mm時，取c=20mm； 當c65mm時，取c=65mm； deq縱向受拉鋼

6、筋的等效直徑（mm）； di第i種縱向受拉鋼筋的公稱(gngchng)直徑(mm)； ni 第i種縱向受拉鋼筋的根數(shù)； i 第i種縱向受拉鋼筋的相對粘結(jié)特性系 數(shù)，按下表采用；第9頁/共174頁第十頁，共175頁。 te按有效受拉混凝土截面(jimin)面積計算的縱向受 拉鋼筋配筋率，當te0.01時，取 te=0.01； Ate有效受拉混凝土截面(jimin)面積，見下圖； b、h受拉翼緣的寬度、高度。第10頁/共174頁第十一頁，共175頁。鋼鋼筋筋類類別別非預(yù)應(yīng)力非預(yù)應(yīng)力筋筋先張法預(yù)應(yīng)力鋼筋先張法預(yù)應(yīng)力鋼筋后張法預(yù)應(yīng)力鋼筋后張法預(yù)應(yīng)力鋼筋光面光面鋼筋鋼筋帶肋帶肋鋼筋鋼筋帶肋帶肋鋼筋鋼筋螺

7、旋螺旋肋鋼肋鋼筋筋刻痕鋼刻痕鋼絲、鋼絲、鋼絞絲絞絲帶肋帶肋鋼筋鋼筋鋼鋼絞絞絲絲光面光面鋼筋鋼筋i0.71.01.00.80.60.80.50.4鋼筋(gngjn)的相對粘性特征系數(shù)第11頁/共174頁第十二頁，共175頁。cr三、平均裂縫(li fng)寬度 裂縫(li fng)寬度是指縱向受拉鋼筋重心水平線處構(gòu)件外側(cè)表面上的裂縫(li fng)寬度。 平均裂縫(li fng)寬度 等于在lcr內(nèi)鋼筋的平均伸長值 與混凝土的平均伸長值 的差值，如圖所示。crcrslcrcl第12頁/共174頁第十三頁，共175頁。(1)ccrs crc crs crslll式中 縱向受拉鋼筋(gngjn)的平

8、均拉應(yīng)變； 混凝土的平均拉應(yīng)變。sc 令 ，根據(jù)試驗(shyn)資料取 ，并將受拉鋼筋的平均應(yīng)變 用裂縫截面處鋼筋應(yīng)變 乘以裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)表示，則1ccs 0.85csskssE0.85skcrcrslE1.1 0.65tkteskf 第13頁/共174頁第十四頁，共175頁。0.87kskosMh AksksNA對受彎構(gòu)件(gujin) 對軸心(zhu xn)受拉構(gòu)件 式中 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)， 反映受拉區(qū)混凝土參與工作的程度。當 0.2時，取0.2；當1.0時， 取1.0；對直接承受重復(fù)荷載的構(gòu) 件，取1.0。 按荷載效應(yīng)的標準組合計算的縱向受拉 鋼筋的應(yīng)力

9、。 按荷載效應(yīng)的標準組合計算的彎矩值、 軸力值。 sk kNkM第14頁/共174頁第十五頁，共175頁。四、最大裂縫(li fng)寬度max 最大裂縫寬度由平均裂縫寬度乘以擴大系數(shù)(xsh)得到。擴大系數(shù)(xsh) ：考慮裂縫寬度的不均勻性，受彎構(gòu)件 取 =1.66 ，軸心受拉構(gòu)件取 =1.9。 擴大系數(shù) ：考慮荷載長期作用、混凝土收縮、 混凝土徐變，取 =1.5。sllss最大裂縫寬度 為maxmaxslcr 第15頁/共174頁第十六頁，共175頁。規(guī)范(gufn)給出了最大裂縫寬度的 計算公式為maxmax(1.90.08)eqskcrstedCE 式中 為構(gòu)件受力特征(tzhng)

10、系數(shù)：cr1.5 1.66 0.852.1cr1.5 1.9 0.852.7cr受彎構(gòu)件 軸心受拉構(gòu)件 當最大裂縫寬度超過裂縫寬度限值較小時，常采用減小鋼筋直徑的辦法解決，必要時可適當增大配筋率或提高混凝土強度等級；如超過較大時，應(yīng)施加預(yù)應(yīng)力。第16頁/共174頁第十七頁，共175頁。第三節(jié) 受彎構(gòu)件的撓度驗算一、鋼筋(gngjn)混凝土梁抗彎剛度的特點1.彈性材料梁的計算特點2MlfSEI425538448qlMlfEIEI均布荷載(hzi)：集中荷載： 32114812PlMlfEIEI 簡支梁的跨中撓度計算公式為第17頁/共174頁第十八頁，共175頁。 當梁的截面形狀、尺寸(ch cu

11、n)和材料已知時，EI為常數(shù)，彎矩M與撓度為直線關(guān)系，如圖中虛線OA。2.鋼筋混凝土梁的計算(j sun)特點 鋼筋混凝土梁的彎矩M與撓度為曲線關(guān)系，如圖中實線所示。不能用EI來表示。第18頁/共174頁第十九頁，共175頁。 鋼筋混凝土受彎構(gòu)件在荷載(hzi)效應(yīng)標準組合作用下的截面抗彎剛度，用BS表示，稱短期剛度；考慮荷載(hzi)長期作用影響后的剛度，稱長期剛度，用B表示。 求得截面抗彎剛度B后，構(gòu)件的撓度就可按彈性材料梁的變形公式進行計算。第19頁/共174頁第二十頁，共175頁。二、短期剛度BS 規(guī)范根據(jù)理論(lln)推導(dǎo)和試驗資料分析，給出鋼筋混凝土受彎構(gòu)件短期剛度BS的計算公式為

12、261.150.21 3.5ssosEfE A hB 式中 鋼筋(gngjn)與混凝土的彈模比，即ES/EC；E 受拉鋼筋的配筋率，即0/bhAs受壓翼緣的加強系數(shù)， （bb）h/bho 其余符號同前。ff第20頁/共174頁第二十一頁，共175頁。三、長期剛度B 鋼筋混凝土梁在長期荷載作用下，受壓混凝土徐變等均會導(dǎo)致剛度降低，撓度增大。用撓度增大系數(shù)來反映。與受壓和受拉鋼筋的配筋率、有關(guān)。規(guī)范規(guī)定，當0時，2.0；當時，1.6；當為中間(zhngjin)數(shù)值時，按直線內(nèi)插。對翼緣在受拉區(qū)的倒T形截面，應(yīng)增大20%。長期剛度的計算公式為1kSkqMBBMM 式中MK為荷載效應(yīng)(xioyng)標

13、準組合彎矩值，Mq為荷載效應(yīng)(xioyng)準永久組合彎矩值。第21頁/共174頁第二十二頁，共175頁。 在等截面構(gòu)件中，可假定各同號彎矩區(qū)段內(nèi)的剛度相等(xingdng)，并取該區(qū)段內(nèi)最大彎矩處的剛度，即“最小剛度”進行撓度驗算，如圖所示。 當撓度值不滿足規(guī)范要求時，可采取增大截面高度h、增大受拉鋼筋配筋率、選擇合理的截面形式（T形、I形）、采用雙筋截面以及提高混凝土的強度等級(dngj)等措施。最為有效的是采用預(yù)應(yīng)力混凝土。四、受彎構(gòu)件的撓度驗算第22頁/共174頁第二十三頁，共175頁。第六章 混凝土梁板結(jié)構(gòu)1.了解梁板結(jié)構(gòu)的設(shè)計計算(j sun)內(nèi)容和基本構(gòu)造要求;2.理解塑性鉸的概

14、念和結(jié)構(gòu)內(nèi)力重分布設(shè)計(shj)方法;4.掌握(zhngw)整體式雙向板肋梁樓蓋的設(shè)計方法及適用條件;3.掌握整體式單向板肋梁樓蓋的設(shè)計方法及適用條件;5.了解現(xiàn)澆雙重井式樓蓋的設(shè)計方法及適用條件;6.掌握現(xiàn)澆樓梯的設(shè)計方法及適用條件。第23頁/共174頁第二十四頁，共175頁。25第一節(jié) 概述(i sh)第二節(jié) 整體式單向(dn xin)板肋梁樓蓋第三節(jié) 整體式雙向板肋梁樓蓋第四節(jié) 現(xiàn)澆雙重(shungchng)井式樓蓋第五節(jié) 樓梯第24頁/共174頁第二十五頁，共175頁。 第一節(jié) 概 述 鋼筋(gngjn)混凝土梁板結(jié)構(gòu)如樓蓋、基礎(chǔ)、陽臺、雨篷、樓梯等，在建筑中應(yīng)用十分廣泛。其中混凝土樓

15、蓋是建筑結(jié)構(gòu)中的主要組成部分。樓蓋（屋蓋）第25頁/共174頁第二十六頁，共175頁。樓梯雨蓬基礎(chǔ)擋土墻第26頁/共174頁第二十七頁，共175頁。 28一、樓蓋類型(lixng)按施工方法(fngf)可分為： 現(xiàn)澆式整體(zhngt)樓蓋 裝配式樓蓋 裝配整體(zhngt)式樓蓋 按結(jié)構(gòu)型式可分為 ：單向板肋梁樓蓋 雙向板肋梁樓蓋 井式樓蓋 無梁樓蓋 其中現(xiàn)澆整體樓蓋整體性好、抗震性強、防水性好，在實際工程中應(yīng)用較為普遍。 第27頁/共174頁第二十八頁，共175頁。291現(xiàn)澆肋形樓蓋二、現(xiàn)澆整體式樓蓋的分類(fn li)(a) 單向板肋梁樓蓋(b) 雙向板肋梁樓蓋第28頁/共174頁第二十

16、九頁，共175頁。2井式樓蓋3無梁樓蓋 (c) 井式樓蓋(d) 無梁樓蓋返回(fnhu)目錄第29頁/共174頁第三十頁，共175頁。31 第二節(jié) 整體式單向(dn xin)板肋形樓蓋 在荷載作用下，只在一個(y )方向或主要在一個(y )方向彎曲的板，稱為單向板。1.單向(dn xin)板的特點 懸臂板 對邊支承板 兩相鄰邊支承板、三邊支承板及四邊支承板 在單向板肋形樓蓋中，荷載的傳遞路線是荷載（活）板次梁 主梁 柱或墻。2.單向板的形式3.荷載的傳遞路線第30頁/共174頁第三十一頁，共175頁。 4.規(guī)范(gufn)對單向板的規(guī)定 2） 四邊(sbin)支承的板： 也可按沿短邊方向(fn

17、gxing)受力的單向板計算時，應(yīng)沿長邊方向(fngxing)布置足夠數(shù)量的構(gòu)造鋼筋；3/ bl時，可按沿短邊方向受力的單向板計算。 1） 兩對邊支承的板，應(yīng)按單向板計算。3/2bl時，宜按雙向板計算；第31頁/共174頁第三十二頁，共175頁。5.單向(dn xin)板肋梁樓蓋的設(shè)計內(nèi)容2）確定板、次梁和主梁的結(jié)構(gòu)(jigu)計算簡圖3）荷載(hzi)及內(nèi)力計算4）截面承載力計算，配筋及構(gòu)造1）結(jié)構(gòu)平面布置第32頁/共174頁第三十三頁，共175頁。一、結(jié)構(gòu)(jigu)平面布置 合理地確定柱網(wǎng)和梁格，通常是在建筑設(shè)計初步方案提出的柱網(wǎng)和承重墻布置基礎(chǔ)(jch)上進行的。 ) 結(jié)構(gòu)(jigu)

18、受力合理; 3)節(jié)約材料，降低造價。 ) 滿足房屋使用要求; 2.布置原則.布置任務(wù)第33頁/共174頁第三十四頁，共175頁。 3.布置(bzh)方案1)結(jié)構(gòu)(jigu)布置包括柱網(wǎng)、承重墻、梁和板的布置 常用(chn yn)跨度為：單向板 ：（1.72.7）m 次 梁 ：（46）m 主 梁 ：（58）m2)結(jié)構(gòu)平面布置方案 (a) 主梁橫向布置(b) 主梁縱向布置(c) 只布置次梁次梁Back第34頁/共174頁第三十五頁，共175頁。 二、確定板、次梁和主梁的結(jié)構(gòu)(jigu)計算簡圖.荷載(hzi)計算 作用在樓蓋上的荷載，有恒(yuhng)荷載和活荷載兩種，樓蓋上的荷載通常按均布荷載考

19、慮。恒荷載包括結(jié)構(gòu)自重，各構(gòu)造層自重，永久設(shè)備自重。樓蓋恒荷載的標準值按結(jié)構(gòu)實際構(gòu)造情況通過計算來確定.活荷載主要為使用時的人群家俱及一般設(shè)備的重量，樓蓋的活荷載標準值按荷載規(guī)范來確定。第35頁/共174頁第三十六頁，共175頁。板、梁的荷載計算范圍 板、梁荷載(hzi)的計算單元板、次梁主要(zhyo)承受均布荷載，主梁主要(zhyo)承受由次梁傳來的集中荷載。第36頁/共174頁第三十七頁，共175頁。 支撐在鋼筋(gngjn)混凝土柱上的主梁：主梁與柱的線剛度比大于時，將主梁視為鉸支于柱上。.支承(zh chn)條件1）樓蓋四周(szhu)為磚墻承重：按鉸支（或簡支）考慮。）樓蓋與梁、柱

20、整體現(xiàn)澆：支承條件與梁柱之間的相對剛度有關(guān)。 支撐在次梁上的板（或支承于主梁上的次梁）： 忽略次梁（或主梁）的彎曲變形（撓度），且不考慮支承點處的剛性，將支座視為可動鉸支座。第37頁/共174頁第三十八頁，共175頁。 為了考慮次梁或主梁的抗扭剛度對內(nèi)力的影響，采用增大(zn d)恒載，減小活載的辦法，即板和次梁的折算荷載為： 板qgg21qq21次梁14g gq 34qq次梁抗扭剛度對板的影響注：上述(shngsh)調(diào)整是在按彈性方法計算時才進行的。第38頁/共174頁第三十九頁，共175頁。40 連續(xù)梁、板的計算跨度 是指在計算內(nèi)力時所采用的 跨長。0l.計算(j sun)跨度 其值與支座

21、的構(gòu)造(guzo)形式、構(gòu)件的截面尺寸以及內(nèi)力計算方法有關(guān)。為計算方便，若取構(gòu)件支承中心線間的距離作為計算跨長，結(jié)果總是(zn sh)偏安全的。 計算跨度 ： 影響因素：第39頁/共174頁第四十頁，共175頁。 41 連續(xù)板的計算跨度 連續(xù)梁的計算跨度 第40頁/共174頁第四十一頁，共175頁。 對于五跨和五跨以內(nèi)的連續(xù)梁（板），跨數(shù)按實際跨度考慮。對于五跨以上的連續(xù)梁（板）； 當跨度相差(xin ch)不超過時，且各跨截面尺寸及荷載相同時，可近似按五跨連續(xù)梁（板）進行計算。4.計算(j sun)跨數(shù) 跨數(shù)：連續(xù)梁（板）地計算簡化Back第41頁/共174頁第四十二頁，共175頁。 三、荷

22、載及內(nèi)力(nil)計算 彈性理論法計算梁、板的內(nèi)力，是將梁、板作為勻質(zhì)彈性體來考慮的。在受荷較小，混凝土開裂的初始階段是適用的。但隨著荷載的增加，特別是受拉鋼筋屈服后的塑性變形，鋼筋混凝土連續(xù)梁的內(nèi)力與荷載的關(guān)系(gun x)已不再是線性的，而是非線性的。 彈性(tnxng)理論法： 主要內(nèi)容包括彈性理論法和塑性理論法。第42頁/共174頁第四十三頁，共175頁。 塑性理論法計算梁、板的內(nèi)力，是考慮了材料的塑性性質(zhì)(xngzh)，按構(gòu)件能出現(xiàn)塑性鉸的情況而建立起來的一種計算方法。 采用此法設(shè)計時，內(nèi)力分析與截面計算相協(xié)調(diào)，結(jié)果比較經(jīng)濟，可以減少用鋼量。同時可以緩解支座截面鋼筋數(shù)量過多而造成的施

23、工不便，但在使用階段(jidun)的裂縫和撓度一般較大。因此，不是在任何情況下都采用塑性計算法。塑性(sxng)理論法：第43頁/共174頁第四十四頁，共175頁。45 1.彈性理論(lln)法計算內(nèi)力 鋼筋混凝土單向板肋形樓蓋中的板、次梁、主梁 ，一般為多跨連續(xù)(linx)梁板，其內(nèi)力按彈性理論計算，一般常用力矩分配法來求連續(xù)(linx)板梁的內(nèi)力。(）活荷載的最不利(bl)組合 恒荷載是保持不變的，恒荷載應(yīng)按實際情況布置。 作用于梁或板上的荷載有恒荷載和活荷載。 活荷載在各跨的分布則是隨機的。第44頁/共174頁第四十五頁，共175頁。 ）求某跨跨中最大負彎矩時，應(yīng)在該跨不布置活荷載而在相

24、鄰(xin ln)兩跨布置活荷載然后向左右每隔一跨布置活載。 確定截面最不利活荷載布置(bzh)的原則： ）求某跨跨中最大正彎矩時，應(yīng)該在該跨布置活荷載然后(rnhu)向其左右每隔一跨布置活荷載。 為使構(gòu)件能在各種情況下都滿足設(shè)計要求，需要求出活荷載與恒荷載組合后在各截面上的最不利內(nèi)力。第45頁/共174頁第四十六頁，共175頁。47 確定截面最不利(bl)活荷載布置的原則： ）求某支座左、右截面截面最大剪力時，應(yīng)在該支座的左右兩跨布置(bzh)活荷載然后向左右每隔一跨布置(bzh)活荷載。 ）求某支座(zh zu)截面最大負彎矩時，應(yīng)在該支座(zh zu)左右兩跨布置活荷載，然后向左右每隔一

25、跨布置活荷載。第46頁/共174頁第四十七頁，共175頁。 48 (）內(nèi)力(nil)包絡(luò)圖 在恒荷載作用下求出各截面內(nèi)力的基礎(chǔ)上，分別疊加對各截面為最不利活荷載布置時的內(nèi)力（彎矩、剪力） ，可得到各截面可能出現(xiàn)(chxin)的最不利內(nèi)力，也就是若干個內(nèi)力圖疊合，其外包線即為內(nèi)力包絡(luò)圖。 內(nèi)力包絡(luò)圖完整地給出一個截面可能出現(xiàn)(chxin)的內(nèi)力設(shè)計值的上、下限。是設(shè)計板、梁構(gòu)件時選擇截面和布置鋼筋的依據(jù)。第47頁/共174頁第四十八頁，共175頁。49 第48頁/共174頁第四十九頁，共175頁。 (）支座寬度(kund)影響支座截面計算內(nèi)力的確定 在按彈性理論計算(j sun)連續(xù)梁的內(nèi)力時，

26、其計算(j sun)跨度取支座中心線間的距離。在設(shè)計整體肋形樓蓋時，應(yīng)考慮支承寬度的影響。在承載力計算(j sun)中應(yīng)取支座邊緣處的內(nèi)力作為支座截面配筋計算(j sun)的依據(jù)。 集中(jzhng)荷載：支座邊緣截面的彎矩設(shè)計值： 支座邊緣截面的剪力設(shè)計值： 均布荷載：第49頁/共174頁第五十頁，共175頁。51 為簡化起見，對于(duy)常用荷載作用下的等跨度等截面的連續(xù)梁、板（跨度相差在以內(nèi)的不等跨連續(xù)梁、板），均已有現(xiàn)成計算表格（見附表）；可由附表查出相應(yīng)的內(nèi)力系數(shù)，利用下列公式計算跨內(nèi)或支座截面的最大內(nèi)力。 (）彈性(tnxng)理論法計算內(nèi)力計算方法在均布及三角形荷載(hzi)作

27、用下：在集中荷載作用下：qlKqlKV43 2221qlKqlKM GlKGlKM21 GKGKV43 第50頁/共174頁第五十一頁，共175頁。 .塑性理論法計算(j sun)內(nèi)力 (1)塑性(sxng)鉸的概念 在鋼筋屈服截面，從鋼筋屈服到達到極限(jxin)承載力，截面在外彎矩增加很小的情況下產(chǎn)生很大轉(zhuǎn)動，表現(xiàn)得猶如一個能夠轉(zhuǎn)動的鉸，稱為“塑性鉸”。52第51頁/共174頁第五十二頁，共175頁。 (2)塑性(sxng)鉸的特點 ）只能在從受拉區(qū)鋼筋開始屈服到受壓區(qū)混凝土壓壞的有限范圍內(nèi)轉(zhuǎn)動，而不能象普通鉸那樣(nyng)無限制轉(zhuǎn)動。 ） 能沿彎矩作用的方向，繞不斷上升的中和軸發(fā)生單向

28、轉(zhuǎn)動。而不能象普通鉸（理想鉸）那樣(nyng)沿任意方向轉(zhuǎn)動。 ）在轉(zhuǎn)動時能承受一定的彎矩，即截面的屈服彎矩。而普通鉸不能承受彎矩 。 ） 塑性鉸實際上具有一定長度，分析時可認為是一個截面。53第52頁/共174頁第五十三頁，共175頁。 (3）塑性內(nèi)力(nil)重分布 對超靜定結(jié)構(gòu)來說，它破壞的標志(biozh)不是一個截面出現(xiàn)塑性鉸，而是整個結(jié)構(gòu)破壞機構(gòu)的形成。 它的破壞過程是：首先在結(jié)構(gòu)的一個截面出現(xiàn)塑性鉸，隨著(su zhe)荷載的增加，塑性鉸陸續(xù)出現(xiàn)，每出現(xiàn)一個塑性鉸相當于超靜定結(jié)構(gòu)減少一次約束，直到最后一個塑性鉸出現(xiàn)，整個結(jié)構(gòu)形成破壞機構(gòu)為止。 在塑性鉸出現(xiàn)后的加載過程中，結(jié)構(gòu)內(nèi)力

29、不再服從彈性理論的內(nèi)力規(guī)律。結(jié)構(gòu)的內(nèi)力經(jīng)歷了一個重新分布的過程，這個過程稱為塑性內(nèi)力重分布。54第53頁/共174頁第五十四頁，共175頁。 (）鋼筋混凝土連續(xù)梁塑性(sxng)內(nèi)力重分布的基本原則 1） 鋼筋混凝土連續(xù)梁達到承載力極限(jxin)狀態(tài)的標志，不是某一截面達到極限(jxin)彎矩，而必須是出現(xiàn)足夠的塑性鉸，使整個結(jié)構(gòu)形成可變體系。 2）塑性(sxng)鉸出現(xiàn)以前，連續(xù)梁的彎矩服從彈性內(nèi)力分布規(guī)律，塑性(sxng)鉸出現(xiàn)以后，結(jié)構(gòu)計算簡圖發(fā)生變化，各截面彎矩的增長率發(fā)生變化。 3）考慮塑性內(nèi)力重分布計算，內(nèi)力與外力仍符合平衡條件，但不再符合變形協(xié)調(diào)關(guān)系。在塑性鉸截面處，梁的變形曲

30、線不再連續(xù)。55第54頁/共174頁第五十五頁，共175頁。 4）通過控制支座截面和跨中截面的配筋率可以控制連續(xù)梁中塑性鉸出現(xiàn)的順序和位置，控制調(diào)幅的大小和方向。 為了保證調(diào)幅截面能形成塑性鉸，并具有足夠的轉(zhuǎn)動能力應(yīng)使調(diào)幅截面受壓區(qū)高度 ； 鋼筋采用塑性較好的HPB235、HRB335和HRB400級鋼筋。35. 0/0hx 5）彎矩調(diào)幅不宜(by)過大，應(yīng)控制在彈性理論計算彎矩的20%以內(nèi)。56第55頁/共174頁第五十六頁，共175頁。 (）塑性(sxng)內(nèi)力重分布的計算方法鋼筋混凝土連續(xù)梁、板考慮塑性內(nèi)力(nil)重分布計算時，應(yīng)用較多的是調(diào)幅法。就是對構(gòu)件按彈性(tnxng)方法所求

31、得一些絕對值最大的彎矩值和剪力值進行適當?shù)恼{(diào)整(降低)，以考慮結(jié)構(gòu)非彈性(tnxng)變形所引起的內(nèi)力重分布。NoImage調(diào)幅法 注意：次梁對板、主梁對次梁的轉(zhuǎn)動約束作用，以及活荷載的不利布置等因素，在按彎矩調(diào)幅法分析結(jié)構(gòu)時均已考慮 。57第56頁/共174頁第五十七頁，共175頁。 nvlqgV)( 剪力系數(shù)v 1）彎矩計算(j sun) 板和次梁的跨中及支座(zh zu)彎矩按下面公式計算：20)(lqgm m 彎矩系數(shù)，(）在均布荷載作用(zuyng)下等跨連續(xù)梁、板考慮塑性內(nèi)力重分布的彎矩和剪力的計算方法 2）剪力計算 次梁支座的剪力可按下面公式計算： 式中：式中: 公式適用于： 的

32、等跨連續(xù)梁、板: 相鄰兩跨跨度相差小于 的不等跨連續(xù)梁、板/0.3q g 10%58第57頁/共174頁第五十八頁，共175頁。 (7）計算(j sun)跨度 連續(xù)板的計算跨度 連續(xù)梁的計算跨度 59第58頁/共174頁第五十九頁，共175頁。 按內(nèi)力塑性重分布理論計算超靜定(jn dn)結(jié)構(gòu)在使用階段鋼筋應(yīng)力較高，構(gòu)件裂縫和變形均較大。在下列情況下不能采用塑性計算方法，而應(yīng)采用彈性理論計算方法。1）使用(shyng)階段不允許開裂的結(jié)構(gòu)；2）要部位(bwi)的結(jié)構(gòu)，要求可靠度較高的結(jié)構(gòu)（如主梁）；3）受動力和疲勞荷載作用的結(jié)構(gòu)； 4）處于有腐蝕環(huán)境中的結(jié)構(gòu)。(8）適用條件Back60第59頁

33、/共174頁第六十頁，共175頁。 四、截面配筋計算(j sun)及構(gòu)造要求板的計算和構(gòu)造(guzo)要求次粱的計算(j sun)和構(gòu)造要求主粱的計算和構(gòu)造要求主要內(nèi)容包括第60頁/共174頁第六十一頁，共175頁。 四、截面配筋計算(j sun)及構(gòu)造要求1板的配筋計算和構(gòu)造(guzo)要求()板的配筋計算(j sun) 3）板一般能滿足斜截面抗剪承載力要求，設(shè)計時可不進行受剪承載力計算。 1）板的計算寬度可取為1m，按單筋矩形截面進行截面配筋設(shè)計； 2）支承在次梁或磚墻上的連續(xù)板，一般可按內(nèi)力塑性重分布的方法計算；62第61頁/共174頁第六十二頁，共175頁。 當板的周邊具有足夠的剛度（

34、如板四周有限制水平位移的邊梁）時，在豎向荷載(hzi)作用下，周邊將對它產(chǎn)生水平推力）。該推力可減少板中各計算截面的彎矩，即所謂“拱作用”其減少程度則視板的邊長比及邊界條件而異。為了考慮這種有利因素， 4）考慮板的拱作用(zuyng)效應(yīng)板的拱作用63第62頁/共174頁第六十三頁，共175頁。 上述規(guī)定適用于:肋梁樓蓋中的板按彈性(tnxng)理論、塑性理論計算所得的彎矩。 5）對跨度大或荷載大或情況特殊的板需進行變形(bin xng)和裂縫的驗算； 四周與梁整體連接的單向板，計算所得的彎矩值，可根據(jù)下列情況予以減少： 中間跨的跨中及中間支座截面 : 20% 其他截面不應(yīng)減少64第63頁/共

35、174頁第六十四頁，共175頁。 板的配筋構(gòu)造(guzo) 1）板的支承長度應(yīng)滿足其受力鋼筋在支座內(nèi)錨固的要求，且不小于板厚，當擱置(gzh)在磚墻上時，不小于120mm； 2）板中受力鋼筋級別一般(ybn)采用、級鋼，直徑通常采用6、8、10 、1 。對于支座負鋼筋，為便于施工架立，直徑不宜太細。 ）受力鋼筋間距，一般不小于70mm；當板厚h150mm時，不應(yīng)大于200mm； (1）受力鋼筋65第64頁/共174頁第六十五頁，共175頁。 彎起式配筋的受力鋼筋有彎起鋼筋和正、負鋼筋三種。彎起式配筋鋼筋的錨固較好，節(jié)約鋼材，但施工較復(fù)雜(fz)，工程應(yīng)用較少。 4）受力鋼筋的配筋方式(fngs

36、h)受力鋼筋的配筋方式(fngsh)有彎起式和分離式兩種。 分離式配筋的受力鋼筋有正彎矩、負彎矩鋼筋二種。分離式配筋鋼筋的錨固稍差，耗鋼量略高，但設(shè)計和施工都比較簡便，是工程中常用的配筋方式。當板厚h150mm時，不應(yīng)大于1.5h，且不宜大于250mm；第65頁/共174頁第六十六頁，共175頁。 連續(xù)板受力鋼筋的布置方式（a）彎起式；（b）分離式4/nla 當q/g時， ;當q/g時，。 3/nla 67第66頁/共174頁第六十七頁，共175頁。 (）板的構(gòu)造(guzo)鋼筋 主要(zhyo)包括分布鋼筋嵌入墻內(nèi)的板面附加(fji)構(gòu)造鋼筋垂直于主梁的板面構(gòu)造鋼筋板內(nèi)孔洞周邊的附加(fji

37、)鋼筋分布鋼筋布置在與受力鋼筋垂直，平行于單向板的長跨，沿正、負受力鋼筋的內(nèi)側(cè)放置。 ）板的分布鋼筋：68第67頁/共174頁第六十八頁，共175頁。 承受收縮和溫度(wnd)變化產(chǎn)生的內(nèi)力；分布(fnb)鋼筋的主要作用：澆筑(jiozh)混凝土?xí)r固定受力鋼筋；承受單向板沿長跨方向?qū)嶋H存在的某些彎矩。承受并分布板上局部荷載產(chǎn)生的內(nèi)力；69第68頁/共174頁第六十九頁，共175頁。 ）嵌入(qin r)墻內(nèi)的板面附加構(gòu)造鋼筋由于磚墻的嵌固作用，板內(nèi)產(chǎn)生負彎矩，使板面受拉開裂。在板角部分，除因傳遞(chund)荷載使板在兩個正交方向引起負彎矩外，由溫度收縮影響產(chǎn)生的角部拉應(yīng)力，也促使板角發(fā)生斜向

38、裂縫。板嵌入墻時的板面裂縫分布裂縫產(chǎn)生(chnshng)的原因70第69頁/共174頁第七十頁，共175頁。應(yīng)在板邊上部設(shè)置垂直于板邊的構(gòu)造鋼筋； 板的上部構(gòu)造鋼筋構(gòu)造鋼筋設(shè)置(shzh)位置在板角處沿兩個垂直方向布置或按放射狀布置；當柱角或墻的陽角突出到板內(nèi)且尺寸較大時，應(yīng)沿柱邊或墻陽角邊布置構(gòu)造鋼筋。71第70頁/共174頁第七十一頁，共175頁。 規(guī)范規(guī)定，對與支承結(jié)構(gòu)整體澆筑或嵌固于承重砌體墻內(nèi)的現(xiàn)澆混凝土板，應(yīng)沿支承周邊配置上部構(gòu)造鋼筋，其直徑不宜(by)小于8mm，間距不宜(by)大于200mm；沿板的受力方向配置的上部構(gòu)造鋼筋，其截面面積不宜小于該方向跨中受力鋼筋截面面積的1/3

39、；沿非受力方向配置的上部構(gòu)造鋼筋，可根據(jù)(gnj)經(jīng)驗適當減少;構(gòu)造(guzo)鋼筋設(shè)置要求72第71頁/共174頁第七十二頁，共175頁。 在溫度、收縮應(yīng)力較大的現(xiàn)澆混凝土板，板的上、下表面沿縱、橫兩個(lin )方向的配筋率均不宜小于0.1。 3）垂直于主梁的板面構(gòu)造(guzo)鋼筋規(guī)范規(guī)定，當現(xiàn)澆板的受力鋼筋與梁平行時，應(yīng)沿主梁長度方向配置與梁垂直的上部構(gòu)造鋼筋。構(gòu)造鋼筋設(shè)置(shzh)位置73第72頁/共174頁第七十三頁，共175頁。 垂直于梁肋的板面構(gòu)造鋼筋構(gòu)造鋼筋間距不大于200mm且單位長度內(nèi)的總截面面積不宜小于板中單位寬度內(nèi)受力鋼筋截面面積1/3。構(gòu)造鋼筋(gngjn)設(shè)置要

40、求74第73頁/共174頁第七十四頁，共175頁。 ）板內(nèi)孔洞周邊(zhu bin)的附加鋼筋由于洞口削弱板截面面積，應(yīng)在洞邊每側(cè)配置加強洞口的附加(fji)鋼筋。 附加鋼筋(gngjn)設(shè)置要求： 當孔洞的邊長（矩形孔）或直徑（圓形孔）小于300時，由于削弱面積較小，可不設(shè)附加鋼筋，板內(nèi)受力鋼筋可繞過孔洞，不必切斷;附加鋼筋設(shè)置位置75第74頁/共174頁第七十五頁，共175頁。 當邊長（或直徑）大于300且小于1000時，應(yīng)在洞邊每側(cè)配置加強洞口的附加(fji)鋼筋，其面積不小于洞口被切斷的受力鋼筋截面面積的1/2，且不小于210。 當邊長（或直徑）大于1000時，或孔洞(kngdng)周

41、邊有較大集中荷載時，宜在洞邊加設(shè)小粱。 對于圓形孔洞，板中還需配置上部和下部鋼筋以及洞口附加環(huán)筋和放射向鋼筋。76第75頁/共174頁第七十六頁，共175頁。 時時或或當當時時或或當當時時；）（或或當當mmdbcmmbmma1000)()(;1000)d(300mm)b(300db)( 77第76頁/共174頁第七十七頁，共175頁。2.次梁計算(j sun)與構(gòu)造要求(）次梁計算(j sun) 次梁的內(nèi)力計算一般按塑性(sxng)理論計算法。 1）正截面受彎承載力計算 按正截面抗彎承載力確定縱向受拉鋼筋時，跨中按T形截面計算，其翼緣計算寬度按規(guī)范取用。 支座因翼緣位于受拉區(qū)，按矩形截面計算。

42、78第77頁/共174頁第七十八頁，共175頁。 2）斜截面(jimin)受剪承載力計算 3）使用階段的撓度和裂縫(li fng)寬度驗算 截面尺寸(ch cun)滿足高跨比(1/8 1/12)和寬高比（1/31/2）的要求時，一般不必作使用階段的撓度和裂縫寬度驗算。 按斜截面抗剪承載力確定橫向鋼筋。當荷載、跨度較小時，一般只利用箍筋抗剪；當荷載、跨度較大時，宜在支座附近設(shè)置彎起鋼筋，以減少箍筋用量。79第78頁/共174頁第七十九頁，共175頁。次梁的鋼筋組成及其布置(）次梁的構(gòu)造(guzo)要求 )次梁的鋼筋(gngjn)組成及其布置80第79頁/共174頁第八十頁，共175頁。 2)受力

43、鋼筋的彎起和截斷(ji dun) 受力鋼筋的彎起和截斷應(yīng)通過(tnggu)在彎矩包絡(luò)圖上作抵抗彎矩圖確定。 為簡化計算，當次梁相鄰跨度相差不超過20%，且均布活荷載與恒荷載設(shè)計值比q/g1.7 時，取=1.7，常用值為1.0 1.3corcorcorhbA 式中：)(corcorcorhbu 2 2yvycorststlffuAsA 1 1 第143頁/共174頁第一百四十四頁，共175頁。145 為了避免受扭鋼筋配置過多(u du)，防止出現(xiàn)超筋破壞，應(yīng)符合下式要求： 4計算公式的適用(shyng)條件（1）受扭配筋的上限tccWfT 2 20 0. 注意：當不滿足上式時，應(yīng)加大構(gòu)件截面尺寸

44、 或提高混凝土強度等級。 載載力力相相同同。其其取取值值與與斜斜截截面面受受剪剪承承混混凝凝土土強強度度影影響響系系數(shù)數(shù)，式式中中：c 第144頁/共174頁第一百四十五頁，共175頁。146 為了防止配筋過少而產(chǎn)生(chnshng)少筋破壞。 （2) 受扭配筋的下限(xixin)yvtstststffbsA28280 0.min yttlstltlffVbTbhA6 60 0.min 2）受扭縱筋應(yīng)滿足最小配筋率的要求： 1）受扭箍筋應(yīng)滿足最小配筋率的要求： 。時時，取取當當0 02 20 02 2.)/(.)/( VbTVbT式中：V為剪力設(shè)計值，對純扭構(gòu)件V =1.0； Back 承載力

45、復(fù)核第145頁/共174頁第一百四十六頁，共175頁。147構(gòu)造(guzo)配筋界限當符合(fh)下式要求時，ttWfT7 70 0. 上式表明：構(gòu)件(gujin)的混凝土足以能夠抵抗扭矩，可不進行受扭承載力計算，僅需按 （受扭箍筋、縱筋的最小配筋率）配置構(gòu)造鋼筋。 )(bhbWWtt 3 36 62 2 : : 截面受扭塑性抵抗矩。截面受扭塑性抵抗矩。式中式中受扭配筋的下限Back 承載力復(fù)核第146頁/共174頁第一百四十七頁，共175頁。6. 構(gòu)造(guzo)要求Ast/3Ast/3Ast/313510d受扭縱筋沿截面均勻布置(bzh)，且在截面四角必須設(shè)置縱筋，縱筋間距不應(yīng)大于200m

46、m和截面短邊長度。受扭縱筋的接頭與錨固均應(yīng)按受拉鋼筋的構(gòu)造要求處理。受扭箍筋帶135的彎鉤；當采用(ciyng)復(fù)合箍時，位于內(nèi)部的箍筋不應(yīng)計入受扭箍筋的面積。（1）受扭縱筋（）受扭箍筋第147頁/共174頁第一百四十八頁，共175頁。三.矩形截面(jimin)純扭構(gòu)件的設(shè)計應(yīng)用截面(jimin)設(shè)計149ctcfWT 2 20 0. 步驟一:驗算(yn sun)截面尺寸調(diào)整構(gòu)件截面尺寸或提高混凝土強度等級。不滿足sAAsfAfWTstcoryvstttu1 11 12 21 135350 0 . 3 31 10 01 1. 選定選定步驟二：步驟二：第148頁/共174頁第一百四十九頁，共17

47、5頁。三.矩形截面純扭構(gòu)件(gujin)的設(shè)計應(yīng)用截面設(shè)計min.ststststbsAsnA 1 1 （實際配置）（實際配置）min.tlstltlstlstbhAAA 確確定定、由由sAst1 1步驟三:確定(qudng)箍筋直徑和間距 ）（或由（或由由由sAAsstst1 11 1步驟四:確定受扭鋼筋第149頁/共174頁第一百五十頁，共175頁。四、矩形(jxng)截面純扭構(gòu)件的設(shè)計應(yīng)用承載力復(fù)核151ctcfWT 2 20 0. 步驟一:復(fù)核(fh)截面尺寸 復(fù)復(fù)核核最最小小配配筋筋率率步步驟驟二二：yvtstststffbsA28280 0.min yttlstltlffVbTbh

48、A6 60 0.min 第150頁/共174頁第一百五十一頁，共175頁。四.矩形截面純扭構(gòu)件(gujin)的設(shè)計應(yīng)用承載力復(fù)核152步驟(bzhu)四:復(fù)核承載力 計算計算步驟三：步驟三：coryvstttuAsfAfWT1 12 21 135350 0 . yvycorststlststlffuAsAAA 1 11 1 求得：求得：和和由由 復(fù)核承載力是否滿足要求第151頁/共174頁第一百五十二頁，共175頁。153第三節(jié) 彎剪扭構(gòu)件(gujin)承載力計算 試驗表明:受彎構(gòu)件(gujin)同時受到扭矩作用時，扭矩的存在使縱筋產(chǎn)生拉應(yīng)力，加重了受彎構(gòu)件(gujin)縱向受拉鋼筋的負擔，使

49、其應(yīng)力提前到達屈服強度，因而降低了受彎承載能力。 一、 扭矩對受彎、受剪構(gòu)件承載力的影響承載力之間的相關(guān)性1.彎矩和扭矩的相關(guān)性第152頁/共174頁第一百五十三頁，共175頁。1542.剪力和扭矩的相關(guān)性 試驗表明:對于同時(tngsh)受到剪力和扭矩作用的構(gòu)件，由于二者的剪應(yīng)力在構(gòu)件的一個側(cè)面上是相互疊加的，所以承載力低于剪力或扭矩單獨作用時的承載力。 工程(gngchng)上把這種相互影響的性質(zhì)稱為構(gòu)件各承載力之間的相關(guān)性。第153頁/共174頁第一百五十四頁，共175頁。 試驗表明：在彎矩、剪力和扭矩的共同作用下，各項承載力相互(xingh)關(guān)聯(lián)，相互(xingh)影響十分復(fù)雜。二、彎

50、剪扭構(gòu)件(gujin)的承載力規(guī)范建議的簡化方法: 1）彎扭作用時：不考慮彎、扭的相關(guān)作用分別計算其抗彎和抗扭承載力。 對鋼筋混凝土矩形截面彎剪扭構(gòu)件，其縱向鋼筋應(yīng)按彎扭構(gòu)件的受彎、受扭承載力分別計算所需的縱筋面積之和配置。第154頁/共174頁第一百五十五頁，共175頁。 2）彎剪扭作用時：按剪扭構(gòu)件(gujin)的承載力和彎扭構(gòu)件(gujin)的承載力分別考慮 為了防止混凝土雙重利用而降低承載能力，規(guī)范規(guī)定采用混凝土受扭承載力降低系數(shù) 來考慮剪扭共同作用的影響。t 其縱向(zn xin)鋼筋應(yīng)按彎扭構(gòu)件的受彎、受扭承載力分別計算所需的縱筋面積之和配置;其箍筋應(yīng)按剪扭構(gòu)件的受剪、受扭承載力分

51、別計算所需的箍筋截面面積之和進行配置。第155頁/共174頁第一百五十六頁，共175頁。0 05 50 01 15 51 1TbhVWtt. 當集中(jzhng)荷載為主時0 01 12 20 01 15 51 1TbhVWtt)(. 。時時，取取當當；時時，取取當當為為計計算算截截面面的的剪剪跨跨比比，3 33 35 51 15 51 1 .當t 1.0時，取t =1.0。當均布荷載(hzi)為主時混凝土受扭承載力降低系數(shù) 計算公式為：t 第156頁/共174頁第一百五十七頁，共175頁。 規(guī)定：對于鋼筋(gngjn)混凝土矩形截面彎剪扭構(gòu)件，其縱向鋼筋(gngjn)應(yīng)按彎扭構(gòu)件的受彎、受扭

52、承載力分別計算所需的縱筋面積之和配置;其箍筋應(yīng)按剪扭構(gòu)件的受剪、受扭承載力分別計算所需的箍筋截面面積之和進行配置。 規(guī)范把彎剪扭構(gòu)件的承載力按剪扭構(gòu)件的承載力和彎扭構(gòu)件的承載力分別(fnbi)考慮。第157頁/共174頁第一百五十八頁，共175頁。1.剪扭構(gòu)件(gujin)承載力計算 1）受扭承載力corstyvtttuAsAfWfTT1 12 21 135350 0 . 2）受剪承載力當均布荷載(hzi)為主時當集中荷載為主時0 00 02 25 51 15 51 17 70 0hsAfbhfVVsvyvttu.).(. 0 00 05 51 11 17 75 51 1hsAfbhfVVsv

53、yvttu ).(. sAst1 1sAsv1選擇箍筋的直徑和間距第158頁/共174頁第一百五十九頁，共175頁。2.彎扭構(gòu)件(gujin)承載力計算公式 1）受彎承載力)(2 20 0 xhAfMsyu 0 0hfMAsys 2）受扭承載力coryvstttuAsfAfWT1 12 21 135350 0 . sfuAfAycorstyvstl1 1 彎扭縱筋的疊加（a）受彎縱筋；（b）受扭縱筋；（c）縱筋疊加縱筋的疊加第159頁/共174頁第一百六十頁，共175頁。3.確定(qudng)是否可忽略剪力或扭矩，簡化計算可忽略(hl)剪力、扭矩的情況：ttfWTbhV7 70 00 0. 可不進行受剪、受扭承載力計算。僅按構(gòu)造要求配置箍筋和受扭鋼筋，但仍需進行受彎縱筋的計算。 截面設(shè)計 承載力復(fù)核 當符合下式要求時：第160頁/共174頁第一百六十一頁，共175頁?？珊雎?hl)剪力的情況：或 以集中(jzhng)荷載為主0 03 35 50 0bhfVt. 0 01 18758750 0bhfVt . 當符合下式要求時： 以均布荷載為主 可忽略剪力的影響， 不進行受剪承載力計算。按受彎承載力和