綿陽市華陽集團辦公樓土木工程畢業(yè)設(shè)計論文

1、綿陽市華陽集團辦公樓（中文摘要）摘要：本次畢業(yè)設(shè)計題目為綿陽市華陽集團辦公綜合樓設(shè)計。設(shè)計內(nèi)容包括建筑設(shè)計、結(jié)構(gòu)設(shè)計。本設(shè)計主體為三層(局部四層)；底層高為 4.4 米，四層高為 3.9 米，其余層高為 3.5 米，總建筑面積近為 2500 平方米，室內(nèi)外高差為 0.90 米，本工程設(shè)定相對標高0.000，功能上滿足人們智能辦公的使用要求，能夠充分地利用有限的空間使布局更加合理。本工程采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，建筑抗震設(shè)防烈度為 7 度，基礎(chǔ)采用柱下獨立基礎(chǔ)，樓梯采用板式樓梯。結(jié)構(gòu)計算包括手算和電算兩部分，其中手算部分包括：一榀框架的結(jié)構(gòu)計算，該框架相鄰的樓板計算，框架柱下基礎(chǔ)的計算，樓板計算。

2、電算部分采用 PKPM 結(jié)構(gòu)設(shè)計軟件進行分析計算。通過畢業(yè)設(shè)計，綜合應(yīng)用四年的所學的專業(yè)知識，使我的專業(yè)水平得到很大提高，為將來的工作打下了堅實的基礎(chǔ)。關(guān)鍵詞：建筑設(shè)計 荷載統(tǒng)計 內(nèi)力組合 構(gòu)件設(shè)計The Design Of HuanYang Multy Office Building in MianYang（English Abstract） Abstract: The topic of this design is: The Design Of HuanYang Multy Office Building in MianYang, The design contents includes

3、the building design and construct-ion design. This design corpus as three layer, parcels are four layer; The story alt-itude of ground floor is s, the four floor is meters and the other are3.5meters. The whole building acreage is near to 2500 square meters, the level of ind-oors and outside is 0.90

4、meter, this engineering sets up the opposite elevation is 0.000, on the function satisfy request of the people work in. The request of the usage, can make use of the limited space arrange layout more reasonable.This project adopts reinforced concrete frame construction, the building anti-ear-thquake

5、 establishes to defend strong degree as 7 degree, foundation adopts the rei-nforced concrete pillar descends the independent foundation, stairs adopts plank type stairs. the calculation of Construction includs calculate with hand and calculate with machine-readable, the part of calculate with hand i

6、nclude: the construction cal-culation of the frame of ping, the calculation of the close floor in that frame knot-hole, the calculation of the pillar under the frame descends pole , the calculation ofthe stairs;The machine-readable part adopts PKPM construction software empolder by Constructs scienc

7、e academy of China proceed the whole three- dimensional sp-ace analysis calculation. Through graduation design, I proceeds my four years profession knowledge sy-nthesize to the application, improve my profession level ,prepare massiness basic for my work in the future.Key words: architectural design

8、; the calculation of interal force; the statistical of load; design of construction component目錄綿陽市華陽集團辦公樓（中文摘要） .ITHE DESIGN OF HUANYANG MULTY OFFICE BUILDING IN MIANYANG（ENGLISH ABSTRACT）.II前言.1第 1 章 建筑設(shè)計.2設(shè)計依據(jù).2規(guī)劃設(shè)計.2規(guī)劃設(shè)計依據(jù).2規(guī)劃指導思想.2建筑說明.2.2立面設(shè)計.3剖面設(shè)計.3構(gòu)造做法.3第 2 章 結(jié)構(gòu)設(shè)計.4結(jié)構(gòu)布置及計算簡圖的確定.4梁截面尺寸估算.4柱截面尺

9、寸估算.5框架結(jié)構(gòu)計算簡圖.5荷載計算.5屋面及樓面的永久荷載標準值.5屋面及樓面可變荷載標準值.62.2.3 梁、柱、墻、窗、門重力荷載計算.6橫向框架側(cè)移剛度計算.10計算梁柱線剛度.102.3.2 計算柱的側(cè)移剛度.10橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算.14橫向水平地震荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算.14橫向水平風荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力和側(cè)移計算.20豎向荷載作用下橫向框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算.21選取計算單元.21荷載計算.22荷載作用下框架的內(nèi)力分析.252.6 橫向框架彎矩計算.26恒荷載作用下的梁端、柱端彎矩.26活荷載作用下的梁端、柱端彎矩.27恒荷載作用下梁端剪力及柱

10、軸力.28活荷載作用下梁端剪力及柱軸力.28.30框架梁內(nèi)力組合.31柱端彎矩設(shè)計值的調(diào)整.31截面設(shè)計.36梁截面配筋計算.36柱截面配筋計算.40板式樓梯設(shè)計.45.1 樓梯基本尺寸的確定.45樓梯斜板設(shè)計.45.46休息平臺梁的設(shè)計.472.10 板的配筋.48基礎(chǔ)設(shè)計.49第 3 章 施工組織.52工程概況.52編制說明與編制依據(jù).533.2.1 編制依據(jù).53、編制原則.53施工方案.54施工組織機構(gòu).54施工組織原則.55施工程序及施工順序.55流水段劃分及施工流向.56基礎(chǔ)工程施工.56.57鋼筋工程.57模板工程.60混凝土工程.62裝飾工程.64工程量計算.65施工技術(shù)措施.

11、71.71工程質(zhì)量技術(shù)保證措施.72施工各階段的質(zhì)量控制技術(shù)措施.73鋼筋工程保證質(zhì)量的技術(shù)措施.74模板工程保證質(zhì)量的技術(shù)措施.75混凝土保證質(zhì)量的技術(shù)措施.75砌體工程保證質(zhì)量的技術(shù)措施.76防水工程保證質(zhì)量的技術(shù)措施.76施工過程的技術(shù)控制.76確保安全施工的組織措施.773.77主要材料需求量.78施工橫道圖見附圖1.79施工平面布置圖見附圖2.79結(jié)論.79致謝.80參考文獻.81附錄 1. 外文文獻的中文譯文.81附錄 2. 外文文獻.84.88.139前言本次設(shè)計是綿陽市華陽集團辦公綜合樓設(shè)計，設(shè)計的重點為方案設(shè)計（建筑部分） ，概念設(shè)計（結(jié)構(gòu)部分） ，著重理解在結(jié)構(gòu)設(shè)計中的結(jié)構(gòu)

12、方案選擇、荷載整理、荷載組合、抗震設(shè)計要求、內(nèi)力組合、框架結(jié)點構(gòu)造、基礎(chǔ)設(shè)計要點等。在畢業(yè)設(shè)計的過程中，熟悉相關(guān)的書籍、規(guī)范、程序使用手冊如民用建筑設(shè)計通則 、 建筑設(shè)計防火規(guī)范 、 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范等通用性規(guī)范。在設(shè)計的過程中注意的問題是正確處理建筑設(shè)計和結(jié)構(gòu)設(shè)計的關(guān)系：建筑設(shè)計主要解決以下問題：環(huán)境、場地、體形；與人的活動有關(guān)的空間組織；建筑技術(shù)問題；建筑藝術(shù)問題。結(jié)構(gòu)設(shè)計主要解決以下問題：結(jié)構(gòu)形式；結(jié)構(gòu)材料；結(jié)構(gòu)的安全性、適用性、耐久性；結(jié)構(gòu)的連接構(gòu)造。結(jié)構(gòu)設(shè)計是建筑設(shè)計的基礎(chǔ)上進行的，但在建筑方案設(shè)計階段就應(yīng)考慮主體結(jié)構(gòu)方案。通過協(xié)調(diào)二者的關(guān)系，力爭將合理的結(jié)構(gòu)形式與建筑使用和美觀需要

13、統(tǒng)一起來。達到更現(xiàn)代化的辦公樓建筑設(shè)計。在本次設(shè)計中手算了一榀框架所受到的豎向荷載，水平荷載，和地震荷載計算通過內(nèi)力分析，最后算出梁、柱、板的配筋。同時使用 PKPM 軟件電算出該框架的所有配筋圖。建筑與結(jié)構(gòu)是相互聯(lián)系的。每一部分都關(guān)系到下一步的進行。鑒于，目前隨著我國市場經(jīng)濟的不斷擴大，以及伴隨著中國加入 WTO 以后，國內(nèi)外辦公人數(shù)的不斷增加。大量的辦公建筑在城市中悄然興起，并逐步形成氣候，成為熱點。辦公建筑在滿足“人性化” 、 “智能化” 、 “生態(tài)化”的建設(shè)需求外，已開始向更加個性化以及科學化發(fā)展。城市中的辦公建筑也是反映這個城市的經(jīng)濟繁榮和社會進步的重要標志。所以我們應(yīng)該更多關(guān)注辦公

14、建筑，同時在土木工程中先進科學技術(shù)的應(yīng)用是未來的發(fā)展方向，為土木工程帶來新的生機。第第 1 章章 建筑設(shè)計設(shè)計依據(jù)本設(shè)計為辦公樓建筑設(shè)計，設(shè)計參考了國內(nèi)有關(guān)辦公樓方面的標準、規(guī)范，并匯集了近幾年來對建筑設(shè)計的一些經(jīng)驗，對辦公建筑設(shè)計的總布局和平面布局進行了精心的設(shè)計，以保證該辦公樓符合適用、經(jīng)濟、安全、防火的基本要求。本工程抗震設(shè)防烈度為八度,建筑物設(shè)計合理使用年限為 50 年。建筑耐火等級為二級?？偲矫娌贾茫航ㄖ锍书L方型，長約米，寬約米。國家有關(guān)設(shè)計規(guī)范、規(guī)程、規(guī)定，包括：綿陽市規(guī)劃管理技術(shù)規(guī)定 2006民用建筑設(shè)計通則 GB50352-2005辦公樓建筑設(shè)計規(guī)范 JGJ 64-89屋面工

15、程技術(shù)規(guī)范 GB50345-2004建筑設(shè)計防火規(guī)范 GB-5006-2006本建筑主體為 3 層(局部 4 層)，本方案以體現(xiàn)以人為本的設(shè)計理念為主,充分發(fā)揮日照地區(qū)的自然特色,創(chuàng)作出具有現(xiàn)代辦公理念的建筑。并充分重視建筑總體的景觀效果,最大程度地提高辦公環(huán)境的智能性和舒適性,真正體現(xiàn)建筑與環(huán)境共舞,人與自然親和的設(shè)計理念。本設(shè)計采用現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)，主體為 3 層(局部 4 層)；底層高為米，4 層高為米，其他為米，總建筑面積近為 2500 平方米，室內(nèi)外高差為米?？拐鹆叶劝雌叨仍O(shè)防設(shè)計，框架等級按三級設(shè)計，根據(jù)地形采用矩形設(shè)計，很好地與周圍環(huán)境融為一體向現(xiàn)代化辦公建筑發(fā)展。(1)充分了解把握

16、該地區(qū)的辦公建筑建設(shè)習慣,氣候、地理位置特點,設(shè)計出功能齊全、結(jié)構(gòu)合理、辦公智能的現(xiàn)代化辦公樓。(2)該建筑底層主要作為辦公樓的大廳；一、二、三層為主要的辦公區(qū)域；四層為主要的會議區(qū)域；局部三層為休息娛樂區(qū)域。由于該辦公建筑位于市區(qū)，所以在立面上既要講究自然大方同時又要與周圍環(huán)境相融合，突出人與自然的和諧之美。在整體布置上主要以布局合理為主，使用了大量的玻璃幕墻，使整個建筑主題風格更富有現(xiàn)代化建筑氣息。確定房間的剖面形狀和比例關(guān)系，確定房屋的層數(shù)和各部分的標高，研究豎向空間的處理，將平面、立面和剖面密切結(jié)合，充分注意兩者的聯(lián)系。（1）本工程的屋面防水等級為級,防水層合理使用年限為 10 年：上

17、人屋面做法為：30 厚細石混凝土保護層，三氈四油卷材防水層，20 厚水30C泥砂漿找平層，100 厚的鋼筋混凝土板。不上人屋面做法為：20 厚 1：3 水泥沙漿找平層，三氈四油卷材防水層，20 厚水泥沙漿找平層， 100 厚的鋼筋混凝土板。（2）300mm，人工夯實每層不超過 200mm，填實后密度應(yīng)滿足施工及驗收規(guī)范要求. （3）門均按實際洞口核實后方可安裝。（4）外墻粉飾詳見立面圖（材料色澤與建設(shè)單位、設(shè)計單位認可后使用）。內(nèi)墻面：地面、樓面、墻裙、踢腳等粉飾詳見材料做法。（5）樓梯：全部采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓梯，樓梯欄桿、扶手樣式選自標準圖集。第第 2 2 章章 結(jié)構(gòu)設(shè)計根據(jù)該房屋的使用功

18、能及建筑設(shè)計的要求，進行了建筑平面、立面及剖面設(shè)計，外填充墻采用 240mm 厚的粉煤灰輕渣空心砌塊，內(nèi)填充墻采用 240mm 粉煤灰輕渣空心砌塊，樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，樓板厚度取 100mm.橫梁：,111115400450 675128128hlmm 取600hmm1111600200 3003232bhmm取300bmm橫梁：取2600hmm1111600200 3003232bhmm取300bmm縱梁：,11113600300 450128128hlmm 取450hmm0.7,所以該框架為規(guī)則框架。122148380.965222542DD（1）.橫向自振周期的計算運用頂

19、點位移法來計算，對于質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻的框架結(jié)構(gòu)，基本自振周期可按下式來計算： TTuT7 . 11式中，計算結(jié)構(gòu)基本自振周期用的結(jié)構(gòu)頂點假想位移，即假想把集中在Tu各層樓面處的重力荷載代表值作為水平荷載而算得的結(jié)構(gòu)頂點位移；iG結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)，取 0.7；T故先計算結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移，計算過程如下表：表表 2-4-12-4-1 構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算樓層Gi/kNGi/kNDi/(N/)ui/ui/4320204385362828536281919004T10.091（2）.水平地震作用及樓層地震剪力計算多遇地震作用下，設(shè)防烈度為 7

20、 度，查表 maxTg=0.35s, T1Tg10.90.9max10.35()()0.080.36TgT=kNEKiiiFHGHGF61111 kN10.062 30494.08EKeqFG由于 T1g=0.49s 因此，不考慮結(jié)構(gòu)頂部附加水平地震作用。表表 2-4-2 各質(zhì)點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表各質(zhì)點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表樓層Hi/mGi/kNGiHi/kNmiiiiHGHGFi/kNVi/kN43110119.90261a水平地震作用b地震剪力3034.47KN9659.64KN11068.83KN12112.45KN390.32KN1292.95KN200

21、0.41KN2439.53KN 圖圖 2-4-1 橫向框架各層水平地震作用和地震剪力橫向框架各層水平地震作用和地震剪力（3）.水平地震作用下的位移驗算用 D 值法來驗算框架第 層的層間剪力、層間位移及結(jié)構(gòu)頂點位移分別按下式來計算：iiV()iuu 1()/siiijjuVD 1()nkkuu計算過程見下表，表中計算了各層的層間彈性位移角/eiiuh 表表 2-4-3 橫向水平地震作用下的位移驗算橫向水平地震作用下的位移驗算樓層Vi/kNDi/(N/)ui/ui/hi/eiiuh 432020439001/31973853628035001/231822000.4185362835001/149

22、6191900444001/1660由表中可以看到，最大層間彈性位移角發(fā)生在第二層，1/14961/550,滿足要求（4）. 水平地震作用下框架內(nèi)力計算將層間剪力分配到該層的各個柱子，即求出柱子的剪力，再由柱子的剪力和反彎點高度來求柱上、下端的彎矩。柱端剪力按下式來計算： 1ijijisijjDVVD 柱上、下端彎矩、按下式來計算uijMbijM bijijMVyh (1)uijijMVy h 123nyyyyy需要注意的是是根據(jù)表：倒三角形分布水平荷載下各層柱標準反彎點高度比ny查得。ny表表 2-4-42-4-4 A A 柱端彎矩及剪力計算（注：表中柱端彎矩及剪力計算（注：表中 M M 單

23、位單位 kNmkNm，V V 單位單位 kNkN。）。）A 柱樓層hi/mVi/kNDi/(N/)DiViKyMbMu4320204148823853628232310.685285362823231191900427383表表 2-4-5 B B 柱端彎矩及剪力計算（注：表中柱端彎矩及剪力計算（注：表中 M M 單位單位 kNmkNm，V V 單位單位 kNkN。）。）樓層DiViKyMbMu420717330155230155130502表表 2-4-6 C C 柱端彎矩及剪力計算（注：表中柱端彎矩及剪力計算（注：表中 M M 單位單位 kNmkNm，V V 單位單位 kNkN。）。）樓層

24、DiViKyMbMu420717330155230155130502表表 2-4-7 D D 柱端彎矩及剪力計算柱端彎矩及剪力計算 （注：表中（注：表中 M M 單位單位 kNmkNm，V V 單位單位 kNkN。）。）樓層DiViKyMbMu4148823232310.685223231127383梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按下式來計算 1,llbubbijijlrbbiMMMii 1,rrbubbijijlrbbiMMMii 2lbbbMMVl nlribbk ikNVV表表 2-4-82-4-8 梁端彎矩梁端彎矩, ,剪力計算（注：表中剪力計算（注：表中 M M 單位單位 kNmkNm，

25、V V 單位單位 kNkN，L L 單位單位 kNkN）AB 框架梁BC 框架梁CD 框架梁樓層M 左M 右LVbM 左M 右LVbM 左M 右LVb43221表表 2-4-9 柱軸力（注：表中柱軸力（注：表中 N N 單位為單位為 kNkN。）。）樓層A 柱B 柱C 柱D 柱4321圖圖 2-4-22-4-2 左震荷載下的彎矩圖左震荷載下的彎矩圖 （圖中（圖中 M M 單位單位 kNmkNm）圖圖 2-4-32-4-3 左震荷載下的剪力圖左震荷載下的剪力圖 （圖中（圖中 V V 單位單位 kNkN）圖圖 2-4-42-4-4 左震荷載下的柱軸力圖左震荷載下的柱軸力圖 （圖中（圖中 N N 單

26、位單位 kNkN）（1）風荷載標準值垂直于建筑物表面上的風荷載標準值當計算主要承重結(jié)構(gòu)時按下式來計算：0kzszww 式中，風荷載標準值（kN/m2）k高度 Z 處的風振系數(shù)z風荷載體型系數(shù)s風壓高度變化系數(shù)z基本風壓（kN/m2）0風荷載基本風壓 W02，由荷載規(guī)范查得：s=0.8（迎風面） ；s=-0.5（背風面） ，本建筑所在位置的地面粗糙度為 B 類，H/B=15.3/13.7=1.117，查規(guī)范得：；T1=0.36s,由此查規(guī)范得：，得：22220 10.3 0.360.039/TKN sm1.171.17 0.461iZZHH 以軸線所在的框架為例進行計算。此框架的負載寬度為：3.

27、6m。所以得沿高度分布的荷載標準值為： 3.6 0.31.17zszzszq z 根據(jù)各樓層標高處的高度 Hi，并由規(guī)范查取，代入上式可得各摟層標高處的z，詳細結(jié)果見下表： q z表表 2-4-10 沿建筑高度分布的風荷載標準值沿建筑高度分布的風荷載標準值樓層Hi/mHi/HzZ 1/qzKN m 2/qzKN m4132111(a)風荷載沿建筑高度的分布 （單位：m）(b)等效節(jié)點風荷載（單位：m）圖圖 2-4-52-4-5 框架上的風荷載框架上的風荷載2.5 豎向荷載作用下橫向框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算取軸線橫向框架進行計算，如圖所示，直接傳給該框架的樓面荷載為與其相連的板，計算單元內(nèi)的其余樓面荷

28、載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點上。詳見下圖：圖圖 2-5-12-5-1 橫向框架計算單元橫向框架計算單元2.5.2 荷載計算：qqqqqq圖圖 2-5-22-5-2 各層梁上作用的恒荷載各層梁上作用的恒荷載（1）恒荷載計算框架中橫梁的自重，為均布荷載形式。對于第 4 層= 1qN/m1q和分別為房間和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載由上圖中的幾何關(guān)系2q2q局部 4 層頂板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載得=3.71.2q2qP1,P2 分別為由邊縱梁，中縱梁直接傳給柱的恒荷載，它包括梁自重，樓板重和女兒墻等的重力荷載，計算如下：P1=（1.81.8121.

29、85.45.420.9) 3.72.95 3.64.7252.76 3.622 11.85.41.82.45.4P2=(1.8 1.820.91.2 2) 3.72.95 3.64.7252222 集中力矩00.60.3200.60.323 層：q1 包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載。 = 1qN/m1q=3.051.8=5.49KN/M 2q2q+1(1.8 1.8 2) 3.052.95 3.6P 5.44.72526.39 (6.6 2.7 1.5 1.8 2)0.4 1.5 1.8 2+2(1.8 1.8 26 1.2) 3.05P 5.42.95 3.64.72520.60.32

30、0.60.322 層：q1 包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載。 =K 1qN/m1q=3.052q2q5.41(1.8 1.8 2) 3.052.95 3.64.7256.39 (6.6 2.7 1.5 1.8 2)0.4 1.5 1.8 22P 5.42(1.8 1.8 26 1.2) 3.052.95 3.64.7254.28 2.7 (3.60.6)2P 0.60.320.60.321 層:=K 1qN/m1q=3.052q2q5.41(1.8 1.8 2) 3.052.95 3.64.7256.39 (6.6 2.7 1.5 1.8 2)0.4 1.5 1.8 22P 5.42(1

31、.8 1.8 26 1.2) 3.052.95 3.64.7256.23 2.7 (3.60.6)2P 表表 2-5-1 軸線作用的恒荷載匯總表（注：表中單位軸線作用的恒荷載匯總表（注：表中單位 Kn/MKn/M ,P,P 單位為單位為 kNkN。）。）樓層1q1q2q2qP1P2M1M24365021（2）活荷載計算P圖圖 2-5-32-5-3 各層梁上作用的活荷載各層梁上作用的活荷載4 層： 0.7=2q2q P1.8) P2+61.2)3 層： 2q2qP1.8)P2+61.2) 2 層： 2=3.6 KN/M2q2=4.8 KN/M2qP1.8)P2+61.2) 1 層： 2=3.6

32、KN/M2q2=4.8 KN/M2qP1.8)P2+61.2) 表表 2-5-2 軸線作用的活荷載匯總表（注：表中軸線作用的活荷載匯總表（注：表中q,mq,m單位單位 Kn/MKn/M ,p,p 單位為單位為 kNkN。）。）樓層2q2qP1P2M1M24231在恒荷載(活荷載)作用下，框架梁端的內(nèi)力計算分析如下：（1）.均部荷載作用下圖圖 2-5-42-5-4 荷載簡圖荷載簡圖在該種荷載作用下的固端彎矩為：；212ABqlm 212BAqlm（2）.三角形荷載荷載作用下圖圖 2-5-52-5-5 荷載簡圖荷載簡圖在該種荷載作用下的固端彎矩為：；2231 212ABqlm 2231 212BA

33、qlm（3）.集中荷載作用下圖圖 2-5-62-5-6 荷載簡圖荷載簡圖在該種荷載作用下的固端彎矩為：；2ABPa laml 2BAPalaml2.6 橫向框架彎矩計算采彎距二次分配法計算。為了減少計算誤差作出如下修正：桿端分配彎矩向遠端傳遞是，底層柱和各層梁的傳遞系數(shù)按遠端為固定支撐取為；1 2采用彎矩二次分配法計算恒載作用框架彎矩。2.6.1 恒荷載作用下的梁端、柱端彎矩1.1.1梁端，柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算。由于結(jié)構(gòu)和荷載均對稱，故計算時可用半框架。 表 2-6-1 恒載作用的彎矩二次分配樓層上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁-0.13四三9二一2.6.2 活荷載作用下的梁端、柱端彎矩

34、由于結(jié)構(gòu)和荷載均對稱，故計算時可用半框架表表 2-6-2 活載作用的彎矩二次分配活載作用的彎矩二次分配樓層上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁-0.73四-0.36三-1.70二一0.03表表 2-6-3 恒載作用下梁端剪力及柱軸力（恒載作用下梁端剪力及柱軸力（KNKN）荷載引起的剪力彎矩引起的剪力總剪力柱軸力AB 跨BC 跨AB 跨BC 跨AB 跨BC 跨A 柱B 柱層次VA=VBVB=VCVA=-VBVB=VCVAVBVB=VCN 頂N 底N 頂N 底403020102.6.4 活荷載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）表表 2-6-4 活載作用下梁端剪力及柱軸力（活載作用下梁端剪力及柱軸力（KNKN）

35、荷載引起的剪力彎矩引起的剪力總剪力柱軸力AB 跨BC 跨AB 跨BC 跨AB 跨BC 跨A 柱B 柱層次VA=VBVB=VCVA=-VBVB=VCVAVBVB=VCN 頂=N 底N 頂=N 底403026.48010 圖圖 2-6-1 恒荷載作用下的彎矩圖恒荷載作用下的彎矩圖 圖圖 2-6-2 活荷載作用下的彎矩圖活荷載作用下的彎矩圖 +123.89310.04526.72753.5161.89312.22529.18755.49123.89310.04526.72753.5161.89312.22529.18755.49 圖圖 2-6-3 恒荷載作用下的軸力圖恒荷載作用下的軸力圖+5.752

36、5.3644.9764.6212.1454.4596.76139.0312.1454.4596.76139.035.7525.3644.9764.62 圖圖 2-6-4 活荷載作用下的軸力圖活荷載作用下的軸力圖結(jié)構(gòu)的抗震等級可根據(jù)結(jié)構(gòu)類型，地震烈度，房屋高度等因素查規(guī)范確定為三級抗震?；詈奢d，（活荷載+風荷載） ，活荷載，恒，活荷載梁端彎矩 M 為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩（調(diào)幅系數(shù)取 0.8）框架梁、柱截面得最不利內(nèi)力組合：框架梁的控制截面通常取梁兩端柱邊緣處截面和跨中截面。梁端截面是最大負彎矩及最大剪力作用的截面，而水平地震作用下還可能出現(xiàn)正彎矩，因此，內(nèi)力組合要找出最不利負彎矩及最不利正彎矩，用于

37、計算梁端上部和下部的配筋，還要找出最不利剪力，用于梁端斜截面抗震承載力計算，配置箍筋。跨中截面一般是最大正彎矩作用的截面，有時也可能出現(xiàn)負彎矩，因此要組合出最不利正彎矩和可能出現(xiàn)的負彎矩，用于梁跨內(nèi)配筋?？蚣苤目刂平孛嫒≈舷聝啥说慕孛妫驗榭刂平孛鎻澗刂底畲?，剪力相同，而軸力相差值僅只為柱自重，當柱采用對稱配筋時，不利內(nèi)力組合一般為|M|max 及相應(yīng)的 N、Nmax 及相應(yīng) M、Nmin 及相應(yīng)的 M。但是在組合時，尚可結(jié)合結(jié)構(gòu)受力的特點（滿布活載）和荷載組合中的實際情況（僅有重力荷載代表值+左震和重力活載代表值+右震時） ，適當簡化。一二三級框架的梁柱節(jié)點處，除框架頂層和柱軸壓比小于

38、0.15 者及框支柱的節(jié)點外，柱端組合的彎矩設(shè)計值應(yīng)符合下式要求：Mc=cMb式中：Mc為節(jié)點上下柱端截面順時針或反時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和，上下主端的彎矩設(shè)計值可按彈性分析分配；Mb為節(jié)點左右梁端順時針或反時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和；c為柱端彎矩增大系數(shù)，三級為 1.1。為了避免框架柱腳過早屈服，三級框架結(jié)構(gòu)的底層柱下端截面的彎矩設(shè)計值，應(yīng)乘以增大系數(shù) 1.15 。由于結(jié)構(gòu)和荷載均對稱，故組合的時候用半框架，內(nèi)力組合見下表：表中 SGK，SQK 兩列中的梁端彎矩 M 為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩（調(diào)幅系數(shù)取 0.8）表表 2-7-12-7-1 框架梁內(nèi)力組合表框架梁內(nèi)力組合表框架梁內(nèi)力組合計算表

39、活荷載控制的組合永久荷載控制的組合MmaxMmin |Vmax|LnVgbV=0.851.1(ML-MR)/Ln+Vgb層次截面位置內(nèi)力Sgk(恒)SQk(活)Sek(地震)Sqk)+1.3SekSqkSqkM-16.06 -1.24 49.52 -49.52 33.27 -63.29 -21.01 -22.90 33.27 -63.29 AV24.47 1.21 -15.10 15.10 8.89 31.06 34.22 42.26 M-17.26 -0.90 -32.01 32.01 -47.15 15.27 -21.97 -24.18 15.27 -47.15 B 左V25.03 1.0

40、5 15.10 -15.10 42.75 9.38 31.51 34.82 42.75 4.44 48.72 M-15.55 -0.64 32.01 -32.01 16.93 -45.49 -19.56 -21.62 16.93 -45.49 B 右V28.74 1.51 -26.68 26.68 0.60 59.57 36.60 40.28 59.57 2.16 5.10 MAB17.80 35.77 19.31 21.06 四胯間MBC19.31 19.31 16.96 19.13 M-20.64 -5.50 95.12 -95.12 71.69 -113.79 -32.47 -33.25

41、 71.69 -113.79 AV23.68 6.65 -29.09 29.09 -4.60 59.69 37.73 38.49 59.69 M-16.14 -4.75 -61.99 61.99 -77.10 43.78 -26.02 -26.44 43.78 -77.10 B 左V21.60 6.31 29.09 -29.09 57.39 -6.89 34.75 35.34 57.39 4.44 63.05 M-8.30 -2.18 61.99 -61.99 51.99 -68.89 -13.01 -13.34 51.99 -68.89 B 右V25.93 8.64 -51.66 51.66

42、 -26.23 87.94 43.21 43.47 87.94 2.16 8.09 MAB75.20 23.54 24.32 三胯間MBC53.40 53.40 10.53 10.85 M-38.34 -5.69 154.07 -154.07 113.15 -187.28 -53.97 -57.34 113.15 -187.28 AV54.21 6.65 -47.64 47.64 6.04 111.33 74.36 79.70 111.33 M-36.72 -4.94 -103.19 103.19 -135.88 65.34 -50.98 -54.41 65.34 -135.88 B 左V53

43、.46 6.31 47.64 -47.64 110.39 5.11 72.99 78.35 110.39 M-18.63 -1.69 103.19 -103.19 83.08 -118.14 -24.72 -26.81 83.08 B 右V25.93 8.64 -85.99 85.99 -64.16 125.87 43.21 43.47 125.87 8.09 MAB71.22 119.33 48.50 52.29 二胯間MBC86.00 86.00 22.12 24.69 M-38.67 -5.54 226.47 -226.47 183.51 -258.10 -54.16 -57.63 18

44、3.51 -258.10 AV54.59 6.69 -67.09 67.09 -15.04 133.23 74.87 80.25 133.23 M-35.42 -4.62 -135.82 135.82 -166.38 98.47 -48.97 -52.34 98.47 -166.38 B 左V53.09 6.27 67.09 -67.09 131.48 -16.78 72.49 77.82 131.48 4.44 M-21.40 -2.54 135.82 -135.82 112.02 -152.83 -29.24 -31.38 112.02 -152.83 B 右V25.93 8.64 -11

45、3.18 113.18 -94.21 155.92 43.21 43.47 155.92 2.16 8.09 MAB189.73 104.13 44.09 50.22 一胯間MBC115.42 115.42 26.74 28.89 注：表中注：表中 MABMAB 和和 MBCMBC 分別為分別為 ABAB 跨和跨和 BCBC 跨間最大正彎矩?？玳g最大正彎矩。M M 以下部受拉為正，以下部受拉為正，V V 以向上為正。以向上為正。表表 2-7-22-7-2 框架柱內(nèi)力組合表框架柱內(nèi)力組合表框架柱內(nèi)力組合計算表Sek(地震)永久荷載控制的組合層次 柱截面內(nèi)力Sgk(恒)SQk(活)0.8Sqk)+

46、1.3SekSqkSqk|Mmax| NNmin MNmaxMM-40.07 62.93 14.98 16.34 62.93 -40.07 62.93 柱頂N65.56 96.96 106.17 116.02 96.96 65.56 116.02 M21.2218.26 -25.88 -6.32 -5.95 -25.88 -25.88 18.26 A柱底N105.99 137.40 156.72 172.89 137.40 105.99 172.89 M-78.97 54.17 -16.91 -17.98 -78.97 -78.97 54.17 柱頂N108.76 132.85 160.72

47、173.59 108.76 108.76 173.59 M45.00 -26.70 13.77 13.76 45.00 -26.70 45.00 四B柱底N149.20 173.28 211.26 230.45 149.20 149.20 230.45 M2.98-71.47 82.24 9.12 8.48 82.24 -71.47 82.24 柱頂N227.57 319.48 362.19 392.38 319.48 227.57 392.38 M38.43 -64.05 -18.09 -18.80 -64.05 -64.05 38.43 A柱底N263.85 355.77 407.55 4

48、43.41 355.77 263.85 443.41 M-106.24 79.94 -19.96 -19.84 -106.24 -106.24 79.94 柱頂N254.06 325.10 405.53 423.83 254.06 254.06 423.83 M90.86 -55.43 25.37 26.14 90.86 -55.43 90.86 三B柱底N290.35 361.38 450.89 474.86 290.35 290.35 474.86 M-91.26 126.73 24.23 25.73 126.73 -91.26 126.73 柱頂N395.45 586.45 649.66

49、 704.11 586.45 395.45 704.11 M70.99 -107.35 -25.14 -26.49 -107.35 -107.35 70.99 A柱底N431.73 622.74 695.02 755.14 622.74 431.73 755.14 M-163.76 119.20 -31.17 -32.59 -163.76 -163.76 119.20 柱頂N478.29 558.05 725.12 758.19 478.29 478.29 758.19 M139.92 -91.61 33.97 35.41 139.92 -91.61 139.92 二B柱底N514.57 59

50、4.34 770.48 809.22 514.57 514.57 809.22 M-136.86 155.86 13.18 13.86 155.86 -136.86 155.86 柱頂N543.48 874.04 1016.40 874.04 543.48 1016.40 M181.52 -191.03 -6.59 -6.94 -191.03 -191.03 181.52 A柱底N589.10 919.65 994.67 1080.55 919.65 589.10 1080.55 M-179.64 153.82 -18.16 -18.93 -179.64 -179.64 153.82 柱頂N6

51、23.05 869.72 1044.21 1092.01 623.05 623.05 1092.01 M210.25 -197.33 9.08 9.47 210.25 -197.33 210.25 一B柱底N139.03668.67 915.34 1101.23 1156.16 668.67 668.67 1156.16 注：表中 M 以左側(cè)手拉為正，單位為 KN.M，N 以受壓為正，單位為KN。表表 2-7-32-7-3 框架柱剪力組合表框架柱剪力組合表框架柱剪力組合計算表Sek(地震)永久荷載控制的組合永久荷載控制的組合層次 柱Sgk(恒)SQk(活)Sqk)+1.3SekSqkSqkMm

52、ax N Nmin MNmax MrRE1.1*(Mcb+Mct)/HA四BA9三BA二B-1A一B表表 2-7-42-7-4 框架柱端組合彎矩設(shè)計值調(diào)整表（表中框架柱端組合彎矩設(shè)計值調(diào)整表（表中 M M 單位單位 KNmKNm N N 單位單位 KNKN）樓層 柱截面（Mc=cMb）N 柱頂A柱底柱頂四B柱底 柱頂A柱底柱頂三B柱底 柱頂A柱底柱頂二 B柱底 柱頂116.90 1016.40 A柱底柱頂一 B柱底115注：注：4 4 層因為是局部結(jié)構(gòu)層因為是局部結(jié)構(gòu) 所以不與考慮所以不與考慮。RERE框架梁、柱截面配筋除滿足承載力要求和構(gòu)造要求外，對于梁和 e0/h0的偏心受壓柱還應(yīng)滿足裂縫

53、寬度的要求，梁的截面尺寸因選在常用高跨比范圍內(nèi)，可不進行撓度驗算。梁截面配筋計算（1）.梁正截面配筋計算 以第一層為例計算：選出 AB 跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力，并將支座中心處的彎矩換算為支座邊緣控制截面的彎矩進行配筋計算。支座彎矩 75-(0.6-0.12)mAM KNmREAM=166.38/0.75-(0.6-0.12)KNmBMKNmREBM胯間彎矩取控制截面，即支座邊緣處的正彎矩。由表 2-7-1，磕求得相應(yīng)的剪力V=1.367.09-（54.59+0.56.69）=29.28 KN則支座邊緣處Mmax8(0.6-0.12)= 238.10 238.10 =178.57 KN

54、m MAB當梁下部受拉時，按 T 形截面設(shè)計，當梁上部受拉時， 按矩形截面設(shè)計。翼緣的計算寬度： 5.4(1)1.833(2)300 18002.11.81800ffnflbmbbSmbmmm按計算跨度考慮 按梁間距考慮 故取梁內(nèi)縱向鋼筋選 HRB400 級鋼筋， （fy=f1y=360N/mm2）, =0.518.下部跨間截面按單筋 T 形截面計算。因為：1111100()1.0 14.3 1800 100 (565)1325.61178.5722fcffoABhf b hhKN mMKN m屬第一類 T 形截面 612210178.57 100.022 1.0 14.3 1800 565s

55、cfMf b h11 211 2 0.022s 11021 14.3 1800 565 0.022888360cfsyf b hAmmf實配鋼筋 2 16+2 18（As=911 mm2）9110.54%0.20%300 565s滿足要求。將下部跨間截面 4 20 的 HRB335 的鋼筋伸入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋(As=1256mm2)，再計算相應(yīng)的受拉鋼筋，即支座 A 上部鋼筋為：sA62201.67 10360 911 (56535)0.0201.0 14.3 300 565s111 211 2 0.0060.0202/70/5650.124ssoah 說明富裕，且達不到屈

56、服，可近似取:sA621201.67 101057.0()360 (56535)syosMAmmfha實取 2 20+2 18 （As=1136.7 mm2） 1136.70.67%0.20%300 565s滿足要求。1/911/1136.70.800.3ssAA滿足要求。支座 BL上部 621110.69 10580.1()360 (56535)syosMAmmfha實取 2 20（As=628.0 mm2） 628.00.37%0.20%300 565s滿足要求。1/911/6281.450.3ssAA滿足要求。其它梁計算結(jié)果及配筋見表 2-8-1：表表 2-8-12-8-1 梁正截面配筋

57、表梁正截面配筋表層次截面As/mm2As/mm2實配鋼筋 As/mm2As/As配筋率A04022382 18 (509)支座BL04021542 18 (509)AB 跨間1862 16 (402)支座 BRr0509862 16 (402)四BC 跨間2052 18 (509)A4024642 18 (509)支座BL04022772 18 (509)AB 跨間3482 16 (402)支座 BRr05091982 16 (402)三BC 跨間3122 18 (509)A6287342 22 (760)支座BL06284672 18 (509)AB 跨間5812 20 (628)支座 BR

58、r6282812 16 (402)二BC 跨間5492 20 (628)A9119832 18+2 20 (1137)支座BL09114062 20 (628)AB 跨間8882 16+2 18 (911)支座 BRr7603642 16 (402)一BC 跨間7152 22 (760)注注: :經(jīng)驗算均為第經(jīng)驗算均為第類類 T T 型截面型截面. .支座按矩形截面計算支座按矩形截面計算. .最小配筋率為最小配筋率為 0.21(0.21(由于在地震作用下由于在地震作用下, ,梁端正彎矩較大梁端正彎矩較大, ,構(gòu)構(gòu)造配筋不足以承受造配筋不足以承受（2）.梁斜截面受彎承載力計算 驗算截面尺寸是否滿

59、足設(shè)計要求1 hw=600-70=530mm hw/b=530/300=1.77155.48KN滿足設(shè)計要求。加密區(qū)長度取中的較大值，則取非加密區(qū)的箍筋取肢(1.5750,500)bh 1.05m2設(shè)置，箍筋設(shè)置滿足要求。2008其它各層截面的箍筋設(shè)置情況見下表：表表 2-8-2 框架梁箍筋的配置計算框架梁箍筋的配置計算框架梁箍筋數(shù)量計算表梁端箍筋加密區(qū)梁端非加密區(qū)樓層截面實際配鋼筋實際配鋼筋A(yù) Bl48.72 605.96rRE-0.36rRE-0.37rRE-0.26rRE0.02 雙肢8100(1.01)雙肢8100(0.503)A Bl123.44 605.100rRE0.15 雙肢8

60、100(1.01)雙肢8150(0.224)2Br 171.27 605.101rRE0.47 雙肢8100(1.01)雙肢8100(0.503)A Bl155.48 605.102rRE0.36 雙肢8100(1.01)雙肢8150(0.224)1Br 227.03 605.103rRE0.84 雙肢8100(1.01)雙肢8100(0.503)柱截面配筋計算00.25/c cf bh KN/REVKN025. 142. 0hfbhfVsAyvocREsv（1）.柱截面尺寸的驗算柱截面尺寸宜滿足剪跨比和軸壓比的要求：剪跨比 ，其值宜大于 2；)(0hVMcc軸壓比 ，三級框架小于 0.9。)