平均電流控制模式負(fù)載點(diǎn)電源（POL）的控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)

1、平均電流控制模式負(fù)載點(diǎn)電源（POL）的控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)虞葉芬1, 杜 麗1, 尚慶明 時(shí)間:2008年07月22日 字 體: 大 中 小關(guān)鍵詞:? 摘?要：關(guān)鍵詞： POL? 平均電流控制? 同步整流BUCK?1 平均電流控制BUCK變換器的大信號(hào)系統(tǒng)分析? 當(dāng)系統(tǒng)負(fù)載電流發(fā)生較大變化時(shí)（如從25%額定值變化到100%額定值），系統(tǒng)處在大信號(hào)擾動(dòng)下工作，小信號(hào)的假設(shè)不再適用，小信號(hào)分析法得到的設(shè)計(jì)結(jié)果將與大信號(hào)擾動(dòng)下的系統(tǒng)響應(yīng)不一致，可能出現(xiàn)的情況是：用小信號(hào)法設(shè)計(jì)的開關(guān)轉(zhuǎn)換系統(tǒng)在小信號(hào)下是穩(wěn)定的，但在大信號(hào)擾動(dòng)下系統(tǒng)可能不穩(wěn)定，因此小信號(hào)分析結(jié)果不能預(yù)測(cè)大信號(hào)擾動(dòng)下系統(tǒng)工作的實(shí)際特性。造成這一差

2、別的主要原因是系統(tǒng)的非線性，包括功率電路的開關(guān)非線性和控制電路脈沖調(diào)制器的飽和非線性。1.1 電流環(huán)增益限制條件一? 在平均電流控制模式下，為了避免誤差放大器進(jìn)入飽和狀態(tài)以及由于電流補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)輸出的電壓波形不與鋸齒波相交或多次相交而導(dǎo)致的次諧波瞬態(tài)不穩(wěn)定，必須要求PWM比較器的兩個(gè)輸入信號(hào)的斜率滿足以下條件：被放大的電感電流的下降斜率不能超過鋸齒波的上升斜率，否則，PWM比較器將不能正常工作。此標(biāo)準(zhǔn)即為“斜率匹配標(biāo)準(zhǔn)”。? 若采用圖1所示的RC電流環(huán)補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)，則電流環(huán)補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)的Hc(s)為：為高頻極點(diǎn)，? 為滿足斜率匹配標(biāo)準(zhǔn)，電流內(nèi)環(huán)必須滿足下式要求：? 式中,Vm為鋸齒波電壓VS的峰值電壓；R

3、S是電流采樣電阻；G1是電流采樣信號(hào)的放大倍數(shù)；gmca是跨導(dǎo)型放大器的增益；VO和LO分別是BUCK變換器輸出電壓和輸出濾波電感。即Rf需滿足：? 1.2 電流環(huán)增益限制條件二? 在實(shí)際電路中，當(dāng)變換器的輸入電壓升高或者占空比減小時(shí)，即使電流環(huán)增益已經(jīng)滿足了限制條件一的要求，變換器仍然可能出現(xiàn)開關(guān)不穩(wěn)定，這與電流誤差放大器（CEA）的輸出信號(hào)VCA有關(guān)。? 假設(shè)VCA的紋波峰峰值為圖2所示的Vd，若Vd降到了電流誤差放大器的最小輸出限定值，則VCA的斜坡可能會(huì)被限幅或被箝位。若改變后的VCA斜率超過鋸齒波斜率，就會(huì)導(dǎo)致開關(guān)不穩(wěn)定。? 在實(shí)際電路中，應(yīng)使VCA信號(hào)的紋波峰峰值Vd相對(duì)于其直流值

4、要小，以避免電流誤差放大器輸出信號(hào)變形。當(dāng)變換器輸入電壓Vg很大或者占空比D很小時(shí)，Vd值較大，這是因?yàn)閂d與被采用的電感電流紋波值IL成比例。電感紋波值為：? ? 因此，還需要限制在開關(guān)頻率處的電流環(huán)增益，使得峰峰值Vd滿足：? 式中，m1為電感電流的上升斜率；HcCA應(yīng)不超過VCA平均值的兩倍(VCA平均值為dVm)。因此，要避免開關(guān)不穩(wěn)定，開關(guān)頻率處的電流環(huán)補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)增益應(yīng)滿足以下限制：? ? 顯然，對(duì)于高輸入電壓，根據(jù)式(4)計(jì)算的最大直流增益遠(yuǎn)小于根據(jù)式(2)的計(jì)算值。然而，在低輸入電壓時(shí)，式（4）的直流增益限制值將超過式（2）的計(jì)算值。因此，為了避免開關(guān)信號(hào)的不穩(wěn)定，Rf應(yīng)滿足：?

5、2 平均電流控制BUCK變換器的小信號(hào)分析? 平均電流控制模式BUCK變換器的系統(tǒng)框圖如圖3所示（不考慮濾波電感和輸出電容的串聯(lián)等效電阻及死區(qū)時(shí)間的影響）。電流環(huán)開環(huán)傳遞函數(shù)Ti(s)為：? 式中，G1為電流采樣信號(hào)放大倍數(shù)；RS為電流采樣電阻；gmcac(s)為電流環(huán)補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)? 電壓環(huán)開環(huán)傳遞函數(shù)Tv(s)為：? 式中，Gv(s)為電壓環(huán)補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)傳遞函數(shù)；Aif(s)為電流環(huán)閉環(huán)傳遞函數(shù)，?3 控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)實(shí)例? 結(jié)合上面關(guān)于平均電流控制模式的大信號(hào)系統(tǒng)與小信號(hào)系統(tǒng)的分析，設(shè)計(jì)了一個(gè)輸入電壓分別為12V和0.9V3.3V/16A，輸出電壓為3.3V，最大電流為12A的POL電源。下面分別對(duì)電

6、流環(huán)與電壓環(huán)進(jìn)行設(shè)計(jì)。3.1 電流環(huán)設(shè)計(jì)? 不同輸出電壓時(shí)，補(bǔ)償前電流環(huán)開環(huán)特性如圖4所示。當(dāng)輸出電壓為3.3V時(shí)，幅頻和相頻特性在LC諧振頻率（約11kHz）以上，系統(tǒng)以-20dB/dec斜率下降。? 對(duì)于平均電流的電流內(nèi)環(huán)，在小信號(hào)設(shè)計(jì)時(shí)的主要要求是：電流環(huán)補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)幅頻特性在中頻段具有平坦的特性；在交越頻率處有足夠的相位裕量。從以上兩方面考慮，單極點(diǎn)-單零點(diǎn)補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)作為電流控制器是合理的。補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)如圖1所示，CEA是一個(gè)跨導(dǎo)放大器，RC網(wǎng)絡(luò)組成一個(gè)單極點(diǎn)、單零點(diǎn)補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)。在電流環(huán)補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)Hc(s)中，直流增益Kc按照上述討論計(jì)算；零點(diǎn)z 用于擴(kuò)展交越頻率，一般應(yīng)小于主電路LC諧振頻率o，通

7、常為其1/3或1/2；高頻極點(diǎn)p主要用于濾除被測(cè)電感電流信號(hào)的開關(guān)紋波，以增強(qiáng)抗噪聲能力，一般來說p應(yīng)接近開關(guān)頻率。? 根據(jù)電流環(huán)最大增益限制條件一和限制條件二，利用式（5）可以得到Rf最大值。Rf應(yīng)小于3k，可以取Rf=2k。? 在多輸出電壓的POL電源中，當(dāng)Vo=3.3V和Dmax=0.275時(shí)，電流環(huán)最大交越頻率值最小，即：? ? 從上式可知，電流環(huán)的交越頻率應(yīng)小于156kHz。平均電流控制模式不僅與峰值電流控制模式一樣具有很好的電流環(huán)帶寬，而且由于其低頻極點(diǎn)很低，低頻增益很高，使電感電流的平均值能很好地跟隨控制電壓Vcp的變化。? 補(bǔ)償后的電流環(huán)開環(huán)特性如圖5所示。在低頻段，以-20d

8、B/dec的斜率下降、直流增益趨于無窮大，因此符合理想條件，系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)誤差很小。在中頻段，相位裕量大于60。在高頻段，在頻率大于fp后，幅頻特性的下降斜率為-40dB/dec，減少了主電路中開關(guān)信號(hào)高次諧波的影響，并能抑制由于寄生參數(shù)引起的衰減振蕩信號(hào)。?3.2 電壓環(huán)設(shè)計(jì)? 電流環(huán)的閉環(huán)傳遞函數(shù)Aif(s)為電壓環(huán)傳遞函數(shù)的一部分，補(bǔ)償前電壓環(huán)的開環(huán)傳遞函數(shù)為：? ? 補(bǔ)償前電壓環(huán)的開環(huán)傳遞函數(shù)Gvo(s)如圖6（a）所示。由幅頻特性可知，補(bǔ)償前電壓環(huán)開環(huán)傳遞函數(shù)中，交越頻率太低（100Hz）。? 補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)選擇型網(wǎng)絡(luò)，即低頻為積分環(huán)節(jié)的單極點(diǎn)、單零點(diǎn)網(wǎng)絡(luò)。由于電壓誤差放大器的帶寬為3MHz，

9、開環(huán)增益為70dB，約在300kHz處提供一個(gè)極點(diǎn)fp，因此，電壓環(huán)補(bǔ)償器選擇單極點(diǎn)、單零點(diǎn)的RC網(wǎng)絡(luò)，如圖7所示。? 補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)的傳遞函數(shù)Gv(s)為：? ? 補(bǔ)償后電壓環(huán)開環(huán)傳遞函數(shù)Tv(s)為:? Tv(s)=Gv(s)Gvo(s)? 其波形圖如圖6（b）所示。? 由于該P(yáng)OL有六種不同的輸出規(guī)格，為了減小低輸出電壓時(shí)電壓環(huán)的交越頻率過高，以致于可能接近電流環(huán)的交越頻率，需要將零點(diǎn)設(shè)置在輸出阻抗較小時(shí)引起的極點(diǎn)處。因此，在約7kHz處設(shè)置一個(gè)零點(diǎn)，以使低輸出電壓時(shí)中頻段增益降低。由于電壓外環(huán)控制確定了系統(tǒng)對(duì)負(fù)載電流的響應(yīng)，其截止頻率fcv應(yīng)小于電流內(nèi)環(huán)的截止頻率fci。? 由圖6可以看出，

10、當(dāng)輸出電壓為3.3V時(shí)，電壓環(huán)的交越頻率約為13kHz，相位裕量超過60；當(dāng)輸出電壓為0.9V時(shí)，電壓環(huán)的交越頻率約為47kHz，相位裕量也超過60。因此，電源在多種電壓等級(jí)時(shí)系統(tǒng)是穩(wěn)定的。? 所設(shè)計(jì)的POL樣機(jī)，輸出濾波電感為L(zhǎng)o=0.6H，選用Maxim公司的MAX5060控制器，樣機(jī)規(guī)格符合DOSA標(biāo)準(zhǔn)，尺寸為50mm14mm7mm。? 圖8和圖9是輸出電壓分別為3.3V、1.2V時(shí)的動(dòng)態(tài)響應(yīng)波形。從圖中可以看出，V0=3.3V時(shí)，恢復(fù)時(shí)間僅為100s，動(dòng)態(tài)響應(yīng)電壓峰峰值為360mV。V0=1.2V時(shí)，恢復(fù)時(shí)間僅為100s，動(dòng)態(tài)響應(yīng)電壓峰峰值為100mV;其他輸出電壓時(shí)動(dòng)態(tài)電壓峰峰值也均

11、在10% V0內(nèi)。? ? ? ? 本文討論了平均電流控制模式負(fù)載點(diǎn)電源的控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)。由于系統(tǒng)的非線性，包括功率電路開關(guān)非線性和控制電路中脈沖調(diào)制器的飽和非線性，平均電流控制模式的大信號(hào)系統(tǒng)需要滿足兩個(gè)限制條件，并保證各輸出電壓等級(jí)下小信號(hào)系統(tǒng)的穩(wěn)定性。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，該設(shè)計(jì)方法能實(shí)現(xiàn)變換器良好的動(dòng)態(tài)響應(yīng)性能。參考文獻(xiàn)1 ?COOKE P. Modeling average current mode control.Applied Power Electronics Conference and Exposition,2000:256-262.2 ?DIXON L. Average current model control of switching power supplies. Unitrode Application Note U-140, 1993.3 ?SUN J, BASS R M. Modeling and practical design issue