白酒廠污水處理設計(共35頁)

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上武漢工業(yè)學院課程設計設計題目：白酒廢水處理廠課程設計姓 名 張召藝 朱倩 沈昊 朱家麒 學 號 院 （系） 化環(huán)學院 專 業(yè) 環(huán)境工程 指導老師 胡文云 2012年 11月 15日目錄第一章、 概述第一節(jié)、前言 隨著白酒行業(yè)的快速發(fā)展，我國對白酒廢水的處理工藝和技術進行了大量的研究和探索，特別是輕工業(yè)系統(tǒng)的設計院和科研單位，對白酒廢水的處理進行了各方面的試驗、研究和實踐，取得了行之有效的成功經(jīng)驗，逐漸形成了以生化為主、生化與物化相結(jié)合的處理工藝。生化法中常用的有活性污泥法、生物膜法、厭氧與好氧相結(jié)合法、水解酸化與SBR相組合等各種處理工藝。這些處理方法與工藝各有其特點

2、和不足之處，但各自都有較為成功的經(jīng)驗。目前還有不少新的處理方法和工藝優(yōu)化組合正在試驗和研究，有的已取得了理想的成效，不久將應用于實踐中。 截止2006年12月底，全國共發(fā)放白酒生產(chǎn)許可證8788張。在如此龐大生產(chǎn)規(guī)模的背后，潛藏嚴重的環(huán)境污染問題。資料顯示，每生產(chǎn)1噸酒精，要產(chǎn)生1215噸左右的酒糟廢液，其BOD5值為25g/L30g/L，CODcr值80g/L120g/L。白酒廢水的排放和對環(huán)境的污染已成為突出問題，引起了各有關部門的重視。由于白酒廢水中含有大量的有機物，排放對自然水體的影響非常大。基于水污染的危害性和嚴重性，以保護環(huán)境為宗旨，以達到國家廢水排放標準為要求來設計白酒廢水排放設

3、備，所以此排放系統(tǒng)的設計旨在控制廢水的COD濃度，減少對環(huán)境的污染。 第二節(jié)、設計任務根據(jù)已知資料，進行白酒廢水處理站工藝設計。要求確定污水處理流程，計算各處理構筑物的尺寸，布置污水處理站總平面圖和高程圖。表1 污水水質(zhì)水量及排放標準項目水量(m3/d)COD(mg/L)BOD5(mg/L)SS(mg/L)pH色度/倍原水10001200085007005300排放標準150301506980要求處理后出水能達到污水綜合排放標準(GB 89781996)中的二級標準.第三節(jié)、 工藝流程 根據(jù)白酒污水濃度高、色度高的特點，采用厭氧、好氧、脫色組合流程。該工藝流程有利于降低運行費用，解決了污水處理

4、站建得起用不起的問題。 厭氧階段采用上流式厭氧污泥床UASB，處理成本為好氧法的1/3。好氧階段采用序批式活性污泥法SBR。SBR工藝的每一個周期按污染物濃度高低可劃分為進水期、高濃度反應期、低濃度反應期、閑置期，各階段由于營養(yǎng)物含量、溶解氧等環(huán)境條件的區(qū)別，加速了微生物種類的選擇與馴化，因此各階段均得到優(yōu)勢菌種的凈化作用。沉淀、排水時處于靜止狀態(tài)，可以避免短路、異重流影響泥水分離效果，出水水質(zhì)優(yōu)于一般二沉池。SBR工藝的每一個周期，從時間上講，池內(nèi)任一空間為推流式，而池內(nèi)某一時刻的水流狀態(tài)又是完全混合式。脫色采用陶粒過濾，陶粒濾料質(zhì)輕、表面積大、有足夠的機械強度、水頭損失小、吸附力強，價格較

5、活性炭便宜，適宜于脫色等處理。車間高濃度污水由廠區(qū)污水管道收集后，經(jīng)粗、細格柵去除污水中的漂浮物和大的懸浮物，然后進入水解酸化池進行預處理。為改善UASB的進水條件，水解酸化池出水進入平流式沉淀池沉淀，污水沉淀后進入UASB，去除大部分有機物，出水至SBR污泥反應池，在其中將有機物徹底降解，最后進入陶粒濾池，降低色度。 調(diào)節(jié)池泵房沉砂池池格柵·完全混合曝氣池水解酸化池池配水井UASB池配水井初沉池池風機房集泥井污泥濃縮池第二章 一級處理段第一節(jié) 格柵的設計計算一、設計說明柵條或篩網(wǎng)格柵的設計就是用來截留污水中較大較粗的、漂浮物和懸浮物。格柵由一組平行的金屬制成，安裝在廢水渠道的進口處

6、，用于截留較大的懸浮物或漂浮物，主要對水泵起保護作用，另外可減輕后續(xù)構筑物的處理負荷。二、設計參數(shù) 根據(jù)白酒廢水的性質(zhì)，選取細格柵，柵條間隙b=5mm；柵前水深 h=0.5m；過柵流速v=0.5m/s；安裝傾角=60°；設計流量Q=1200m3/d=0.014m3/s三、設計計算(一)柵條間隙數(shù)(n) 式中： Q - 設計流量，m3/s - 格柵傾角，度 b - 柵條間隙，m h - 柵前水深，m v - 過柵流速，m/s -經(jīng)驗修正系數(shù)n=0.014×2sin60°0.005×0.5×0.5=20.8取n=21條 （二）柵槽有效寬度(B)設計

7、采用25圓鋼為柵條,即s=0.025m B=S(n-1)+b×n 式中：S - 格條寬度，m n - 格柵間隙數(shù) b - 柵條間隙，m B=0.025×(21-1)+0.005×21=0.605m（三）進水渠道漸寬部分長度(L1)設進水渠道內(nèi)流速為0.5m/s,則進水渠道寬B1=0.16m,漸寬部分展開角取為15° 則式中：B - 柵槽寬度，m B1 - 進水渠道寬度，m - 進水渠展開角，度 L1=0.605-0.32×tan25°=0.327m柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度（L2） L2= 0.5l1=0.327×0

8、.5=0.163m柵槽總長度(L) L=L1+L2+0.5+1.0+=0.327+0.163+0.5+1.0+0.7tan60°=2.394mH1-格柵前槽高，m（四）過柵水頭損失格柵受污物堵塞后，水頭損失增大倍數(shù)，取柵條形狀取迎水、背水面均為半圓形的矩形_式中：k - 系數(shù)，水頭損失增大倍數(shù) - 系數(shù)，與斷面形狀有關 S - 格條寬度，m d - 柵條凈隙，mm v - 過柵流速，m/s - 過柵水頭損失，m -計算水頭損失，m（五）柵后槽的總高度H：柵前水深格柵前渠道超高一般取0.3mm（六）每日柵渣量W：根據(jù)白酒廢水的水質(zhì)，單位體積污水柵渣量W1取0.08。由于白酒廢水的水量比

9、較穩(wěn)定，故污水流量總變化系數(shù)K2取1.8。 (可采用人工清渣)式中：Q - 設計流量，m3/s W1 - 柵渣量(m3/103m3污水)，取0.10.01,粗格柵用小值，細格柵用大值，中格柵用中值第二節(jié)、 平流沉砂池的設計與計算一、設計說明沉砂池的設計目的就是去除污水中泥沙、煤渣等相對密度較大的無機顆粒，以免影響后續(xù)處理構筑物的正常運行。設計曝氣沉砂池時：2.1.1總有效體積最大設計流量時停留時間：總有效體積2.1.2池斷面面積A最大設計流量時的水平流速；池斷面面積2.1.3池總寬度B有效水深一般取池總寬度2.1.4尺長L，因為所以不符合曝氣沉砂池的設計要求，應設計平流沉砂池。二、設計參數(shù)2.

10、2.1沉砂部分的長度L最大設計流量時的速度取最大設計流量時的停留時間取沉砂池沉砂部分長度2.2.2水流斷面面積2.2.3池總寬度B設計有效水深取池總寬度三、設計計算2.2.4貯砂斗所需的體積V白酒廢水的沉砂量一般取排砂時間間隔取污水總流量變化系數(shù)2.2.5貯砂斗各部分尺寸的計算設貯砂斗底寬，斗壁與水平面的傾角為；貯砂斗的高度取則貯砂斗的上口寬為設斗的形狀為方形斗，則下口，上口貯砂斗的容積為2.2.6貯砂室的高度假設采用重力排砂，池底設5%坡度坡向砂斗，則2.2.7池總高度H池的超高一般取2.2.8核算最小流速最小流量時工作沉砂池的數(shù)目取最小流量時沉砂池中過水斷面面積最小流速第三節(jié) 沉淀池的設計

11、與計算一、設計說明水力停留時間T=6h，設計流量Q=1200m3/d=50m3/h=0.014m3/s，采用機械刮泥除渣。表3.1 調(diào)節(jié)沉淀池進出水水質(zhì)指標水質(zhì)指標CODBODSS進水水質(zhì)(mg/l)140009200730去除率（%）10840出水水質(zhì)(mg/l)126008486438二、設計參數(shù)（一） 池子尺寸池子有效容積為：V=QT=50×6=300m3 取池子總高度H=2.3m,其中超高0.3m,有效水深h=2.0m 則池面積A0=V/h=300/2=150m3為了更好的運行，把池子用墻隔開，分成二個。 則每池面積A=0.5 A0=75 m3池長取L=18m,池寬取B=A/

12、L=75/16=4.17 m3則池子總尺寸為L×B×H=18×4.2×2.3（二） 理論上每日的污泥量 W=式中： Q - 設計流量，m3/s C0 - 進水懸浮物濃度，kg/m3 C1 - 出水懸浮物濃度，kg/m3 P0 - 污泥含水率，% m3/d三、設計計算（三）污泥斗尺寸取斗底尺寸為400×400，污泥斗傾角取60° 則污泥斗的高度為：h2=(2-0.3) ×tg60°=2.94m 污泥斗的容積V2= h2（a12+a1a2+a22） =×2.94×(42+4×0.4+0.4

13、2) =17.4m3 V總>W符合設計要求，采用機械泵吸泥（四）進水布置進水起端兩側(cè)設進水堰，堰長為池長2/3第三章、厭氧段處理第一節(jié)、設計概述 由于白酒污水的COD和BOD 都很高，為了最終出水能達標。在一級處理之后有必要采用厭氧處理之后降低一部分污染物再流入后續(xù)的好氧處理構筑物。厭氧段采用了酸化池與上流式厭氧污泥床串聯(lián)組和的工藝。設計厭氧段的進出口變化水量COD（mg/l）BOD（mg/l）SSpH進水1440105006900101.4出水144052534540.6去除率95%95%60% 流式厭氧污泥床配水井水 解 酸 化 池 厭氧段工藝流程簡圖第二節(jié)、水解酸化池的設計 由于進

14、水的污染物含量太高并且含有大量固體性不溶物，在UASB前加上水解酸化使得大分子物質(zhì)轉(zhuǎn)化為小分子物質(zhì)提高污水的可生化性以及對提高UASB的效率是有必要的。但是考慮到完全的酸化后污水的pH值過低需要中和藥劑的消耗，同時又研究表明完全酸化后的污水對UASB的顆粒污泥形成不利所以綜合考慮并選擇8h的水利停留時間。采用底部布水上流進水的的方式，并在反應器底部形成一層污泥層（1m） 。 一、水解酸化池池體計算酸化池體積：取有效水深 池面積池子格數(shù) 每格面積每格取池子長8m，寬6米。共寬度方向墻而建鋼混結(jié)構。超高0.3m則池子總深。二、水解酸化池的布水設計布水采用分支管大阻力配水方式（穿孔管配水）已達到布水

15、的均勻。取每個支管出水口的服務面積是。為了出水均勻在同一服務區(qū)中心開兩個45°的小孔開孔個數(shù)；開孔直徑D 管孔出水流速控制在1m/s以上防止堵塞圓整后取D=20mm則出口流速下端開孔交替檢錯排列為了保證支管阻力污水在干管中的流速取1.5m/s.干管4根均勻分配。干管管徑圓整取管徑65mm核算速度 支 管 布 置 示 意 圖（未按長寬比例）三、水解酸化池的出水設計采用pvc板鋸齒形三角堰，齒口深度50mm,過水平面位于堰神1/2處，出水出水堰負荷參照二層池子取;堰長測每格池子取7m長的出水堰。q三角堰單堰流量L/sh堰上水頭mm則三角堰個數(shù)Q每格池子的流量堰齒距取堰槽寬度50mm 出水

16、堰示意圖（未按長寬比例）四、水解酸化池的排泥酸化池設計在池底形成1m厚度的污泥床層。所以在池子四周高1.2m池壁均勻設池壁設100mm排泥管。第三節(jié)、 UASB的設計 一、設計概述 設計的COD,BOD 去除率達到95%設計為隔墻共建矩形UASB池，池身為鋼混結(jié)構。二、 UASB的容積設計查找UASB工藝及工程實例一書中列舉的國內(nèi)外UASB工藝的經(jīng)驗值。容積負荷去取國內(nèi)酒精生產(chǎn)行業(yè)的平均值6.5kg/(d·m3)。V池體容積m3S0、Se進出水的COD kg/m3容積負荷kg/(d·m3) 池體有效高度H=5m池面積取440m2池體分成兩格每格面積s/2=220m2則池子長

17、取22m，寬10m。三、UASB的進水布水設計布水采用間歇大阻力支管布水并在管口設置45°放射器以達到布水均勻的目的。由于不設置外部加熱裝置每根支管的服務面積取值在12m2之間以求達到更好的處理效果。單元服務面積取1.1m×1m=1.1m2在合理范圍內(nèi)。為了防止堵塞要求出口水流速度大于1.5m/s,支管直徑多在15mm25mm之間。本設計中去15mm。則間歇進水是的水量q間歇有： 連續(xù)進水的流量為取7min為一個周期則每隔7×0.86=6min進水一次，一次進水1min。則配水井有效容積 取水深2m井底直徑取直徑2m，超高0.3m沿寬度方向布管支管取40干管控制流

18、速取1m/s每根干管分支4根支管則干管為10根圓整取管徑125mmUASB管路布置圖（未按長寬比例作圖）四、UASB的三相分離器的設計計算UASB的重要構造是指反應器內(nèi)三相分離器的構造，三相分離器的設計直接影響氣、液、固三相在反應器內(nèi)的分離效果和反應器的處理效果。對污泥床的正常運行和獲得良好的出水水質(zhì)起十分重要的作用，根據(jù)已有的研究和工程經(jīng)驗， 三相分離器應滿足以下幾點要求：沉淀區(qū)的表面水力負荷<1.0m/h；三相分離器集氣罩頂以上的覆蓋水深可采用0.51.0m； 沉淀區(qū)四壁傾斜角度應在45º60º之間，使污泥不積聚，盡快落入反應區(qū)內(nèi)； 沉淀區(qū)斜面高度約為0.51.0

19、m； 進入沉淀區(qū)前，沉淀槽底縫隙的流速2m/h； 總沉淀水深應1.5m； 水力停留時間介于1.52h； 分離氣體的擋板與分離器壁重疊在20mm以上； 以上條件如能滿足，則可達到良好的分離效果。 如圖則要求進水的上流速度一般在0.62m/h;間歇進水的流量為509m3/h;則上流速度在合理范圍內(nèi)取下三角形集氣罩的高h1=1m;與水平夾角為=45°。 三相分離器的最大速度v3<2m/h;則當v1<v2<v3<2m/h時三相分離器的效果較為理想。 通流量流速與截面積成反比有取l2=2.4m；取l3=1m;符合v1<v2<v3<2m/h的設計要求。三

20、相分離器的平面尺寸為4.4m×5m，在寬度方向上布置10÷5=2個長度方向布置22÷4.4=5個。每格池子10個。高度上的布置見UASB出水設計后。五、UASB的出水設計UASB 的出水采用和水解酸化池一樣的溢流堰出手堰單位長度上的負荷一樣三角鋸齒堰型一樣(見面)。所不同的是在堰前設置擋板以防止沼氣卷攜的污泥沼渣隨著出水流出。出水堰兩側(cè)設擋板，擋板高45cm，伸出水面15cm，沒入水中30cm，距離出水堰外緣50cm。堰齒深5cm，總深度15cm寬30cm,堰長700cm。六、 UASB的排泥設計本設計反應器最高液面為5m,其中沉淀區(qū)高1.6m，污泥濃度為 =0.

21、5gSS/L;懸浮區(qū)高1.4m，污泥濃度 =2.0gSS/L；污泥床高2m 污泥濃度 =15.0 gSS/L。每格UASB的設計流量Q=720m³/d,進水COD濃度為10500mg/L,COD去除率為95%,產(chǎn)泥系數(shù)為R=0.08kg干泥/kgCOD,則產(chǎn)泥量 設UASB排泥含水率為98%,濕污泥密度為1000kg/m³,則每日產(chǎn)生的濕污泥量 Q=574.56/(1000×2%)=28.7m總泥量一般認為排去剩余污泥的位置是反應器1/2高度處。但是大部分設計者腿間把排泥設備安裝在靠近反應器底部，也有人在三相分離器下0.5m處設排泥管，以排除污泥床上面部分的剩余絮

22、體污泥，而不會把顆粒污泥排走。UASB反應器排泥系統(tǒng)必須同時考慮上、中、下不同位置設排泥設備，應根據(jù)生產(chǎn)運行的具體考慮實際排泥需求而確定在什么位置排泥。在反應器1/2高度處和三相分離器下0.5m設置100mm的排泥管七、 UASB的氣柜設計 每格UASB進水流量 CODcr S0=10500mg/L=10.5kg/m³ COD去除率 E=95% 產(chǎn)氣率 r=0.4 m³/kgCOD 則產(chǎn)氣量 總產(chǎn)氣量 G=2g=2×119.7=239.4m3出氣管: 根據(jù)三相分離器的特點,每一個集氣罩分別引一根出氣管,管徑為DN100. 水封罐: 本設計選用D=500mm的水封罐

23、. 水封高度 H=H1-HM H1大集氣罩內(nèi)的壓力水頭,取為1mH2O HM沼氣柜的壓力水頭,取為0.4mH2O 則H=H1-HM=1-0.4=0.6mH2O 取水封罐高度H=1.0m ,其中超高為0.4m 在水封罐上設有一根進水管,一根放空管,在外面設一液位計以觀察罐內(nèi)水位情況氣水分離器: 氣水分離器起到對沼氣干燥作用,選500mm×H1800mm. 沼氣柜: 根據(jù)設計規(guī)范要求,沼氣柜的容積一般按610h的平均產(chǎn)量來計算,本設計選用6h產(chǎn)氣量計算,則6h的產(chǎn)氣量為 W=239.4×6=1436.4m³ 所以選用1400m³的沼氣柜。第四章 好氧段處理第

24、一節(jié)、完全混合式活性污泥法CMAS工藝一、設計概述CMAS工藝的曝氣池活性污泥法是核心部分，是發(fā)生有機物的好氧生物氧化過程的反應器；二沉池用于對混合液進行固液分離，把混合液分成沉淀的生物固體與經(jīng)處理后的廢水兩部分；污泥回流裝置是用于收集二次沉淀池的沉淀固體并將其部分回流到曝氣池的循環(huán)系統(tǒng)。 活性污泥工藝的一個重要特征就是所形成的絮狀、可沉淀活性污泥能在重力沉降池中被去除。完全混合活性污泥(CMAS)法有三個基本組成：曝氣池， 二沉池，污泥回流裝置。 主要特點：a.可以方便地通過對F/M的調(diào)節(jié)，使反應器內(nèi)的有機物降解反應控制在最佳狀態(tài)；b.進水一進入曝氣池，就立即被大量混合液所稀釋，所以對沖擊負

25、荷有一定的抵抗能力；c.適合于處理較高濃度的有機工業(yè)廢水。d.問題：微生物對有機物的降解動力低，易產(chǎn)生污泥膨脹； 主要結(jié)構形式：a.合建式（曝氣沉淀池）：b.分建式  由于要求處理后出水能達到污水綜合排放標準(GB 89781996)中的二級標準，而二級標準要求基本控制項目最高允許排放濃度（日均值） 單位mg/L表1序號基本控制項目一級標準二級標準三級標準A 標準B 標準  1化學需氧量（COD）50601001202生化需氧量（BOD5）102030603懸浮物（SS）102030504動植物油135205石油類135156陰離子表面活性劑0.51257總氮（以

26、N 計）15208氨氮（以N 計）5（8）8（15）25（30）9總磷（以P 計）2005年12月31日前建設的11.5352006年1月1日起建設的0.513510色度（稀釋倍數(shù)）3030405011pH69注：下列情況下按去除率指標執(zhí)行：當進水COD 大于350mg/L 時，去除率應大于60%； BOD大于160mg/L 時，去除率應大于50%。括號外數(shù)值為水溫>120 時的控制指標，括號內(nèi)數(shù)值為水溫120時的控制指標。二、 對完全混合曝氣池進行計算（1） ，首先按下式計算處理水中溶解性BOD5值，即 設出水Ce=25mg/l（2），計算去除率溶解性BOD5去除率非溶解性BOD5去除

27、率 （3）曝氣池容積計算取則 （4）每日剩余活性污泥量計算剩余污泥量=233.69-1440*25/1000=197.69kg/d（5）剩余污泥體積（6）HRT計算（7）F/M計算（8）容積負荷計算三、確定曝氣池各部分尺寸設2組曝氣池，每組容積=534.15/2=267.1m3設池深2.8m,則每組面積F=267.1/2.8=95.4m2取池寬為3m,介于1-2之間池長四、供氣量計算確定需氧量O2由公式：O2= aQ(S0-Se)+ bV Xv式中： a- 微生物對有機污染物氧化分解過程的需氧率，kg Q - 污水設計流量，m3/d S0 - 進水BOD含量,mg/lSe - 出水BOD含量,

28、mg/l b- 微生物通過內(nèi)源代謝的自身氧化過程的需氧率kgXv - 單位曝氣池容積內(nèi)的揮發(fā)性懸浮固體（MLVSS）量,kg/m3 取a=0.5, b=0.15；出水Se =25mg/L；代入數(shù)據(jù)可得：O2= aQ(S0-Se)+ bV Xv 采用網(wǎng)狀膜型中微孔空氣擴散器，敷設于距池底0.2米，計算溫度定為30 查表得20和30時，水中飽和溶解氧值為1.空氣擴散器出口處的絕對壓力（Pb）按下式計算帶入各值，得 2.空氣離開曝氣池表面時，氧的百分比按下式計算，即式中 -空氣擴散器的氧轉(zhuǎn)移速率，對網(wǎng)狀膜型中空氣擴散器，取值12%。帶入值，得3.曝氣池混合液中平均氧飽和濃度（按最不利的溫度條件考慮，

29、按30考慮）按下式計算，即4.換算為在20條件下，脫氧清水的充氧量，按下式計算，即取值帶入各值，得取33kg/h5.曝氣池平均時供氣量，按下式計算，即帶入各值，得6.本系統(tǒng)的空氣總用量除采用鼓風曝氣外，本系統(tǒng)還采用空氣在回流污泥井并提升污泥，其作用是增加回流污泥的含氧量，防止污泥厭氧消化?？諝饣亓魑勰嗔康?倍考慮，回流污泥比R取值60%，這樣提升回流污泥所需空氣量為8×0.6×1440/24=288m3/h總氣氧量：1666.67+288=1954.67m3/h五、空氣管路系統(tǒng)計算在相鄰的兩個廊道上設根干管，共4根干管，在每根干管上設5對配氣豎管，共20條配氣豎管，全曝氣池

30、共設40條配氣豎管。曝氣池平面面積為：32×3=96m2每個空氣擴散器的服務面積0.5m2計算，則需空氣擴散器的數(shù)目為：，為安全計，本設計采用200個空氣擴散器，每個豎管上安設的空氣擴散器的數(shù)目為空壓機的選定設氣體在管內(nèi)流速為10m/s，干管直徑圓整后取D=100mm則遠程阻力損失估算為100m加上水位高度阻力根據(jù)所需壓力和空氣量，決定采用MJSL150c中低壓三葉羅茨風機3臺，該型空壓機風壓49kPa，風量17.2m3/min（1046 m3/h）。風機型號口 徑mm轉(zhuǎn)數(shù)r/min升壓KPa流量m3/min軸功率KW電機KWMJSL150c12517504917.218.522*四

31、川川鼓羅茨風機有限公司安裝尺寸長×寬×高=2400×750×2000風機房高度5m內(nèi)三臺風機并排排列間距1.5m，距離墻1m，風機房平面布置圖正常條件下，2臺工作，1臺備用。曝氣池的出水通過管道送往二沉池級配水井，輸水管道內(nèi)的流量按最大時流量加上回流的污泥量進行計算，回流比為60%，則輸水管徑為1200mm，管內(nèi)最大流速為0.90m/s。第二節(jié)、二次沉淀池設計一、設計概述采用普通輻流式沉淀池，中心進水，周邊出水。圖12 輻流式沉淀池二、設計計算1. 沉淀部分水面面積 取Kz=1.3,則進水流量=1.3×1440=1872m3/d設沉淀池表面負荷

32、q取1.1m3/(m2h)，設計采用兩座初次沉淀池n=2，則單池的面積A：2.池子直徑D 取14m3.沉淀池部分有效水深：設t=1.6hH2=q×t=1.1×1.6=1.76m，取1.8m4，沉淀部分有效容積污泥池容積較大，所以在設計中采用機械刮吸泥機連續(xù)排泥，而不設污泥斗存泥，只按構造要求在池底設0.05坡度及一個防空時用的泥斗，設泥斗高度為0.5m。 5，沉定池底坡落差 取池底坡度i=0.05則h4=i×(D/2-2)=0.05×(14/2-1)=0.3m6沉定池周邊（有效）水深H0=h2+h3+h5=1.8+0.5+0.5=2.8m(D/HO=,規(guī)

33、范規(guī)定輻流式二沉池D/HO=6-12)式中 h3-緩沖層高度，取0.5m h5-刮泥板高度，取0.5m 7.沉淀池總高度H為式中：-保護高度（m），取0.3m -有效水深（m）， -緩沖層高（m），取0.5m -沉淀池底坡落差（m），計算為0.3m -污泥斗高度（m），取0.5m因此H=2.8+0.3+0.3=3.4m沉淀池的出水采用鋸齒堰，堰前設擋板，攔截浮渣。出水槽采用雙側(cè)集水，出水槽寬度為0.5m，水深0.4m，槽內(nèi)水流速度為0.59m/s，堰上負荷為1.46L/(ms)，小于1.7L/(ms)，滿足要求。二沉池的出水，通過渠道流回二沉池集配水井的外層套筒，渠道寬700mm，渠道內(nèi)水深0

34、.5m，水流速度為0.67m/s，然后通過管徑為800的管道送往消毒接觸池，管內(nèi)流速為0.93m/s。第五章、污泥處理設計第一節(jié)、重力濃縮池的設計計算 一、設計說明采用一座幅流式圓形重力間歇式污泥濃縮池用帶柵條的刮泥機刮泥采用靜壓排泥剩余污泥泵房將污泥送至濃縮池。 二、設計參數(shù)（一）設計泥量白酒廢水處理過程產(chǎn)生的污泥來自以下幾部分：(1)初沉池，Q1=4.8m3/d,含水率97%；(2)UASB反應器，Q2=50m3/d,含水率98%；(3)完全混合曝氣池，Q3=45.2m3/d,含水率99%總污泥量為：Q= Q1+ Q2+ Q3 =100 m3/d平均含水率為：98%（二）參數(shù)選取固體負荷（固體通量）M一般為1035kg/m3d取M=32 kg/m3d=1.3kg/m3h；濃縮時間取T=24h；設計污泥量Q=100 m3/d濃縮后污泥含水率為96%； 濃縮后污泥體積：V1=(100-98)/(100-96)×100=50 m3/d 三、設計計算（一）池子邊長 根據(jù)要求，濃縮池的設計橫斷面面積應滿足：AQC/M 式中： Q-入流污泥量，m3/d ； M-固體通量，kg/m3·d； C-入流固體濃度kg/m3。 入流固體濃度（C）的計算如下： W1=Q1×1000×(1-97%)=288kg/d W2=Q2