模塊純扭構(gòu)件的受力分析素混凝土的開裂扭矩PPT學(xué)習(xí)教案

1、會(huì)計(jì)學(xué)1模塊模塊 純扭構(gòu)件純扭構(gòu)件(gujin)的受力分析的受力分析 素混凝素混凝土的開裂扭矩土的開裂扭矩第一頁，共46頁。模塊模塊(m kui)8-1 純扭構(gòu)件的受力分析純扭構(gòu)件的受力分析平衡平衡(pnghng)扭轉(zhuǎn)與約束扭轉(zhuǎn)扭轉(zhuǎn)與約束扭轉(zhuǎn)框架(kun ji)邊梁受扭螺旋樓梯約束扭轉(zhuǎn)超靜定問題 扭矩須由變形協(xié)調(diào)條件求得。扭矩須由變形協(xié)調(diào)條件求得。第1頁/共46頁第二頁，共46頁。模塊模塊(m kui)8-1 純扭構(gòu)件的受力分析純扭構(gòu)件的受力分析素混凝土的開裂素混凝土的開裂(ki li)扭矩扭矩某長(zhǎng)邊中點(diǎn)某長(zhǎng)邊中點(diǎn)(zhn din)開裂開裂形成螺旋形裂縫形成螺旋形裂縫三邊受拉，一邊受壓三邊受拉

2、，一邊受壓T(T)T(T)受壓區(qū)第2頁/共46頁第三頁，共46頁。bhmax模塊模塊(m kui)8-1 純扭構(gòu)件的受力分析純扭構(gòu)件的受力分析素混凝土的開裂素混凝土的開裂(ki li)扭矩扭矩彈性彈性(tnxng)計(jì)算方法計(jì)算方法最大剪應(yīng)力位于長(zhǎng)邊中點(diǎn)最大剪應(yīng)力位于長(zhǎng)邊中點(diǎn)max2Tb hb/h1.02.53.04.05.010.00.1410.1660.1960.2290.2460.2630.2810.2910.312第3頁/共46頁第四頁，共46頁。bhftftftftd2d1F2F2F1F1bhb/2b/22cr1122ttt2()(3)6bTFdF dhb fW f矩

3、形矩形(jxng)截面的抗扭塑性抵抗矩截面的抗扭塑性抵抗矩亦可用砂堆比擬導(dǎo)出亦可用砂堆比擬導(dǎo)出模塊模塊8-1 純扭構(gòu)件純扭構(gòu)件(gujin)的受力分析的受力分析素混凝土的開裂素混凝土的開裂(ki li)扭矩扭矩塑性計(jì)算方法塑性計(jì)算方法11( )23 226hbhbd 2326hb bdhb第4頁/共46頁第五頁，共46頁。2211()(3)223212bbbVb hbbhb2t2/(3)6bWVhbd2d1F2F2F1F1bhb/2b/2理想彈塑性材料理想彈塑性材料 b/2砂堆比擬砂堆比擬(bn)(Nadai):扭矩相當(dāng)于砂堆體積扭矩相當(dāng)于砂堆體積的的2倍倍砂堆體積砂堆體積(tj)的的2倍倍/

4、砂堆的斜率砂堆的斜率=抗扭塑性抵抗矩抗扭塑性抵抗矩Wt模塊模塊(m kui)8-1 純扭構(gòu)件的受力分析純扭構(gòu)件的受力分析素混凝土的開裂扭矩素混凝土的開裂扭矩三棱柱三棱柱mnop四棱錐四棱錐ABCD第5頁/共46頁第六頁，共46頁。ABCDmnopABCDmnop第6頁/共46頁第七頁，共46頁。d2d1F2F2F1F1bhb/2b/2理想彈塑性材料理想彈塑性材料(1)混凝土材料并非理想彈塑性材料；混凝土材料并非理想彈塑性材料；(2)拉壓雙向應(yīng)力，強(qiáng)度拉壓雙向應(yīng)力，強(qiáng)度(qingd)降低。降低。crtt0.7TW f模塊模塊8-1 純扭構(gòu)件純扭構(gòu)件(gujin)的受力分析的受力分析素混凝土的開裂

5、素混凝土的開裂(ki li)扭矩扭矩第7頁/共46頁第八頁，共46頁。bfbhhf132132用用123填補(bǔ)填補(bǔ)123簡(jiǎn)化簡(jiǎn)化(jinhu)成三棱柱成三棱柱對(duì)對(duì)T形形I形截面的受扭構(gòu)件，可分成形截面的受扭構(gòu)件，可分成(fn chn)若干個(gè)矩形求若干個(gè)矩形求Tcri。再求和。再求和 Tcri 。劃分矩形的原則劃分矩形的原則(yunz)：使：使Wt最大。最大。 以以T形截面為例形截面為例)(42bbhVfff 2t2()2ffffhVWbb工字形工字形截面同理截面同理2t()2fffhWbb試驗(yàn)表明，挑出部分不應(yīng)超試驗(yàn)表明，挑出部分不應(yīng)超過翼緣厚度的過翼緣厚度的3倍倍模塊模塊8-1 純扭構(gòu)件的受力

6、分析純扭構(gòu)件的受力分析素混凝土的開裂扭矩素混凝土的開裂扭矩第8頁/共46頁第九頁，共46頁。砂堆體積砂堆體積 = 相應(yīng)實(shí)心砂堆體積相應(yīng)實(shí)心砂堆體積 將空心將空心(kng xn)部分部分 看作是實(shí)心而得的砂堆體積看作是實(shí)心而得的砂堆體積得出得出(d ch)Wt模塊模塊8-1 純扭構(gòu)件純扭構(gòu)件(gujin)的受力分析的受力分析素混凝土的開裂扭矩素混凝土的開裂扭矩22(2 )33(2 )66hwthhwhwbtbWhbhbt第9頁/共46頁第十頁，共46頁。模塊模塊(m kui)8-2 純扭構(gòu)件的受力分析純扭構(gòu)件的受力分析鋼筋混凝土扭轉(zhuǎn)鋼筋混凝土扭轉(zhuǎn)(nizhun)試驗(yàn)試驗(yàn) 柔性柔性(ru xn)材

7、料受扭時(shí)纖維均受拉材料受扭時(shí)纖維均受拉.，用力過猛，用力過猛纖維拉斷纖維拉斷第10頁/共46頁第十一頁，共46頁。模塊模塊(m kui)8-2 純扭構(gòu)件的受力分析純扭構(gòu)件的受力分析鋼筋混凝土扭轉(zhuǎn)鋼筋混凝土扭轉(zhuǎn)(nizhun)試驗(yàn)試驗(yàn)鋼筋混凝土鋼筋混凝土純扭構(gòu)件純扭構(gòu)件開裂前鋼筋開裂前鋼筋應(yīng)力很小應(yīng)力很小開裂后，裂縫不斷增加，鋼開裂后，裂縫不斷增加，鋼筋用量不同，破壞形態(tài)不同筋用量不同，破壞形態(tài)不同第11頁/共46頁第十二頁，共46頁。模塊模塊8-2 純扭構(gòu)件純扭構(gòu)件(gujin)的受力分析的受力分析 鋼筋混凝土受扭破壞鋼筋混凝土受扭破壞(phui)形態(tài)形態(tài)裂后鋼筋應(yīng)力裂后鋼筋應(yīng)力(yngl)(

8、yngl)急增，急增，構(gòu)件破壞構(gòu)件破壞裂后鋼筋應(yīng)力增加，繼裂后鋼筋應(yīng)力增加，繼續(xù)開裂，鋼筋屈服，混續(xù)開裂，鋼筋屈服，混凝土壓碎，構(gòu)件破壞凝土壓碎，構(gòu)件破壞裂后鋼筋應(yīng)力增加，繼續(xù)裂后鋼筋應(yīng)力增加，繼續(xù)開裂，混凝土壓碎，構(gòu)件開裂，混凝土壓碎，構(gòu)件破壞，縱、箍筋均未屈服破壞，縱、箍筋均未屈服裂后鋼筋應(yīng)力增加，繼續(xù)裂后鋼筋應(yīng)力增加，繼續(xù)開裂，混凝土壓碎，構(gòu)件開裂，混凝土壓碎，構(gòu)件破壞，縱筋或箍筋未屈服破壞，縱筋或箍筋未屈服第12頁/共46頁第十三頁，共46頁。模塊模塊8-2 純扭構(gòu)件純扭構(gòu)件(gujin)的受力分析的受力分析變角度空間桁架變角度空間桁架(hngji)模型模型TuF4+F4=Ast4st

9、F3+F3=Ast3stF2+F2=Ast2stF1+F1=Ast1stsT箍筋縱筋裂縫*箱形截面箱形截面(jimin)：忽略核芯區(qū)混凝土的作用：忽略核芯區(qū)混凝土的作用*空間桁架空間桁架*混凝土開裂后不承受拉力混凝土開裂后不承受拉力*忽略混凝土斜桿的抗剪作用忽略混凝土斜桿的抗剪作用*忽略縱筋和箍筋的銷栓作用忽略縱筋和箍筋的銷栓作用第13頁/共46頁第十四頁，共46頁。模塊模塊8-2 純扭構(gòu)件純扭構(gòu)件(gujin)的受力分析的受力分析TuF4+F4=Ast4stF3+F3=Ast3stF2+F2=Ast2stF1+F1=Ast1stsT箍筋縱筋裂縫hq = TtetebAcor變角度空間桁架變角

10、度空間桁架(hngji)模型模型t eqtucor2TA q剪力流中心線所包圍的面積定義剪力流定義剪力流（1 1）截面）截面(jimin)(jimin)上剪力流與扭矩平衡上剪力流與扭矩平衡第14頁/共46頁第十五頁，共46頁。模塊模塊(m kui)8-2 純扭構(gòu)件的受純扭構(gòu)件的受力分析力分析縱筋的拉力縱筋的拉力(ll)：TuF4+F4=Ast4fyF3+F3=Ast3fyF2+F2=Ast2fyF1+F1=Ast1fysT箍筋縱筋裂縫ABCD（2）隔離）隔離(gl)體體ABCD求平求平衡衡相應(yīng)其他三個(gè)面的隔離體相應(yīng)其他三個(gè)面的隔離體cotcor21qhFFcotcor41qbFFcotcor3

11、4qhFFcotcor23qbFF 變角度空間桁架模型變角度空間桁架模型hcorhcor cosNdBDF2dqF1qhcorACsNst hcor cotsty11223344corotlA fFFFFFFFFqu c如果配筋適中，縱筋可以屈服如果配筋適中，縱筋可以屈服第15頁/共46頁第十六頁，共46頁。模塊模塊(m kui)8-2 純扭構(gòu)件的受純扭構(gòu)件的受力分析力分析箍筋的拉力箍筋的拉力(ll)：hq = TtetebAcorTuF4+F4=Ast4fyF3+F3=Ast3fyF2+F2=Ast2fyF1+F1=Ast1fysT箍筋縱筋裂縫ABCDhcorhcor cosNdBDF2dq

12、F1qhcorACsNst hcor cot（3）斜裂縫上半部分）斜裂縫上半部分(b fen)的隔離體的隔離體ACD求平衡求平衡corstst1yvcorcothNA fqhs如果配筋適中，箍筋亦可以屈服變角度空間桁架模型變角度空間桁架模型與斜裂縫AC相交箍筋根數(shù)第16頁/共46頁第十七頁，共46頁。模塊模塊(m kui)8-2 純扭構(gòu)件的受純扭構(gòu)件的受力分析力分析變角度變角度(jiod)空間桁架模型空間桁架模型縱筋與箍筋的配筋強(qiáng)度縱筋與箍筋的配筋強(qiáng)度(qingd)比比corst1yvcorcothA fqhsstycorcotlA fq消去qstyst1yvcorcotlA f sA f u

13、styst1yvcorlA f sA f u消去styst1yvcorlA f A fqsuucor2TA qst1yvucor2A fTAs反映配筋對(duì)抗扭承載力的貢獻(xiàn)第17頁/共46頁第十八頁，共46頁。模塊模塊8-2 純扭構(gòu)件純扭構(gòu)件(gujin)的受的受力分析力分析實(shí)用實(shí)用(shyng)抗扭承載力計(jì)算公式抗扭承載力計(jì)算公式coryvst1ttu2 . 135. 0AsfAfWT考慮混凝土和鋼筋的共同貢獻(xiàn)，經(jīng)回歸分考慮混凝土和鋼筋的共同貢獻(xiàn)，經(jīng)回歸分析得出析得出(d ch)實(shí)用計(jì)算公式實(shí)用計(jì)算公式為保證縱、箍筋均能屈服，建議取為保證縱、箍筋均能屈服，建議取0.61.7，當(dāng)當(dāng) 1.7 時(shí)，取

14、時(shí)，取 =1.7，常用值的區(qū)間為，常用值的區(qū)間為1.01.2箍筋內(nèi)皮所包圍的面箍筋內(nèi)皮所包圍的面積，取截面尺寸減去積，取截面尺寸減去保護(hù)層厚度算得保護(hù)層厚度算得第18頁/共46頁第十九頁，共46頁。模塊模塊8-2 純扭構(gòu)件純扭構(gòu)件(gujin)的受力的受力分析分析實(shí)用實(shí)用(shyng)抗扭承載力計(jì)算公式抗扭承載力計(jì)算公式防止防止(fngzh)少少筋破壞筋破壞yvtstst28. 0ffbsAytstst85. 0ffbhAll防止超筋破壞防止超筋破壞：時(shí)當(dāng)時(shí)當(dāng)6/,16. 04/,2 . 00cctu0cctubhfWTTbhfWTT第19頁/共46頁第二十頁，共46頁。將截面分成將截面分成(

15、fn chn(fn chn) )若干個(gè)矩若干個(gè)矩形截面，求形截面，求TuiTuiiTTuu模塊模塊8-2 純扭構(gòu)件純扭構(gòu)件(gujin)的受的受力分析力分析實(shí)用實(shí)用(shyng)抗扭承載力計(jì)算公式抗扭承載力計(jì)算公式TWWTTWWTTWWTtfftffttttww,矩：求每個(gè)矩形所承擔(dān)的扭T T形、工字形截面：形、工字形截面：第20頁/共46頁第二十一頁，共46頁。htwbhtwbwhwtwtwsvt1yvwuttcorh2.50.35()1.2AftTWfAbs0 . 15 . 20 . 15 . 2hwhwbtbt，取模塊模塊8-2 純扭構(gòu)件純扭構(gòu)件(gujin)的的受力分析受力分析實(shí)用實(shí)用

16、(shyng)抗扭承載力計(jì)算公式抗扭承載力計(jì)算公式箱形截面箱形截面(jimi(jimin)n)：whtb薄壁箱型截面抗扭承載力會(huì)降低第21頁/共46頁第二十二頁，共46頁。模塊模塊(m kui)8-3 復(fù)合受扭構(gòu)件的受力分析復(fù)合受扭構(gòu)件的受力分析 彎扭組合彎扭組合(zh)ss受彎時(shí)A 受拉、A 受壓； ss受扭時(shí)A 、A 均受拉，拉力相同； 扭矩產(chǎn)生扭矩產(chǎn)生(chnshng)的拉的拉力力AsAs彎矩矩產(chǎn)生的拉彎矩矩產(chǎn)生的拉-壓力壓力第22頁/共46頁第二十三頁，共46頁。模塊模塊8-3 復(fù)合受扭構(gòu)件復(fù)合受扭構(gòu)件(gujin)的受力分析的受力分析 彎扭組合彎扭組合(zh)VMTM較大較大(jio

17、 d)，V不起控制作用，且不起控制作用，且T/M較小，配筋適量較小，配筋適量時(shí)時(shí)斜裂縫首先在彎曲受拉的底部開裂，發(fā)展斜裂縫首先在彎曲受拉的底部開裂，發(fā)展破壞時(shí)，底部受拉縱筋已屈服破壞時(shí)，底部受拉縱筋已屈服彎型破壞彎型破壞第23頁/共46頁第二十四頁，共46頁。T較大，較大，T/M較大，較大，V不起控制不起控制(kngzh)作用，作用，且且AsAs時(shí)時(shí)由由M引起引起(ynq)的的As的壓力不足以抵消的壓力不足以抵消T引起引起(ynq)的的As中的拉力中的拉力由于由于(yuy)AsAs， As 先受拉屈服，之先受拉屈服，之后構(gòu)件破壞后構(gòu)件破壞模塊模塊8-3 復(fù)合受扭構(gòu)件的受力分析扭構(gòu)件的受力分析

18、彎扭組合彎扭組合扭型破壞扭型破壞第24頁/共46頁第二十五頁，共46頁。VMTh0bhAsAssysyA frA f彎扭構(gòu)件(gujin)的抗扭承載力純扭構(gòu)件(gujin)的抗扭承載力彎扭構(gòu)件(gujin)的抗彎承載力純彎構(gòu)件的抗彎承載力As受拉屈服As受拉屈服r=1r=2r=3u0uTTu0uMM模塊模塊8-3 復(fù)合受扭構(gòu)件的受力分析扭構(gòu)件的受力分析 彎扭組合彎扭組合第25頁/共46頁第二十六頁，共46頁。 sysyA fA f時(shí):sA,sA破壞由頂面控制時(shí)，受彎使應(yīng)力降低 抗扭能力提高；A,ssA破壞由底面控制時(shí)，受彎使應(yīng)力增加 抗扭能力降低； sysyA fA f時(shí):A,ssA破壞由底面

19、控制，受彎使應(yīng)力增加 抗扭能力降低；模塊模塊8-3 復(fù)合復(fù)合(fh)受扭構(gòu)件的受力分析受扭構(gòu)件的受力分析 彎扭組合彎扭組合(zh)第26頁/共46頁第二十七頁，共46頁。實(shí)用(shyng)的承載力計(jì)算方法分別計(jì)算分別計(jì)算(j sun)其抗彎和抗扭承載力，不考慮彎、扭的其抗彎和抗扭承載力，不考慮彎、扭的相關(guān)作用相關(guān)作用h0bhAsAssysyA frA fr=1r=2r=3uu0TTuu0MM模塊模塊8-3 復(fù)合復(fù)合(fh)受扭構(gòu)件的受力分析受扭構(gòu)件的受力分析 彎扭組合彎扭組合第27頁/共46頁第二十八頁，共46頁。V、T較大較大(jio d)，M不起控制作不起控制作用用V、T的疊加使得的疊加使

20、得(sh de)混凝土一側(cè)剪應(yīng)力增大，一側(cè)應(yīng)力減小混凝土一側(cè)剪應(yīng)力增大，一側(cè)應(yīng)力減小剪應(yīng)力大的一側(cè)先受拉開裂，相對(duì)剪應(yīng)力大的一側(cè)先受拉開裂，相對(duì)(xingdu)側(cè)受壓，最側(cè)受壓，最后破壞。后破壞。 T很小時(shí)，僅發(fā)生剪切破壞很小時(shí)，僅發(fā)生剪切破壞模塊模塊8-3 復(fù)合受扭構(gòu)件的受力分析扭構(gòu)件的受力分析 剪扭組合剪扭組合第28頁/共46頁第二十九頁，共46頁。V引起(ynq)的剪應(yīng)力T引起(ynq)的剪應(yīng)力 模塊模塊8-3 復(fù)合復(fù)合(fh)受扭構(gòu)件的受力分析受扭構(gòu)件的受力分析 剪扭組合剪扭組合第29頁/共46頁第三十頁，共46頁。ucsVVVucsTTT只考慮只考慮(kol)Vc、Tc的相關(guān)性，不考

21、慮的相關(guān)性，不考慮(kol)Vs、Ts的相關(guān)性的相關(guān)性得出公式后再用試驗(yàn)得出公式后再用試驗(yàn)(shyn)驗(yàn)證驗(yàn)證 模塊模塊8-3 復(fù)合受扭構(gòu)件復(fù)合受扭構(gòu)件(gujin)的受力分析的受力分析 剪扭組合剪扭組合第30頁/共46頁第三十一頁，共46頁。扭剪構(gòu)件(gujin)混凝土對(duì)抗扭承載力的貢獻(xiàn)cc0TTcc0VV純扭構(gòu)件混凝土對(duì)抗(dukng)扭承載力的貢獻(xiàn)扭剪構(gòu)件(gujin)混凝土對(duì)抗剪承載力的貢獻(xiàn)純剪構(gòu)件混凝土對(duì)抗剪承載力的貢獻(xiàn)模塊模塊8-3 復(fù)合受扭構(gòu)件的受力分析扭構(gòu)件的受力分析 剪扭組合剪扭組合第31頁/共46頁第三十二頁，共46頁。tc0cTTc0cVV1.51.01

22、.5扭剪構(gòu)件(gujin)受扭承載力降低系數(shù)時(shí)，0 . 15 . 00 . 15 . 0c0cc0cTTVVtc0cc0cc0c5 . 1TTTTVVc0cc0ct15 . 1TTVV模塊模塊8-3 復(fù)合受扭構(gòu)件復(fù)合受扭構(gòu)件(gujin)的受力分析的受力分析 剪扭組合剪扭組合(zh)受扭構(gòu)件承載力降低系數(shù)t 第32頁/共46頁第三十三頁，共46頁。tc0cTTc0cVV1.51.01.50 . 15 . 0c0ctVV時(shí)，扭矩對(duì)抗扭矩對(duì)抗(dukng)剪承載剪承載力無影響力無影響0 . 10 . 1c0ctTT時(shí)，剪力對(duì)抗剪力對(duì)抗(dukng)扭承扭承載力無影響載力無影響模塊

23、模塊(m kui)8-3 復(fù)合受扭構(gòu)件的受力分析復(fù)合受扭構(gòu)件的受力分析 剪扭組合剪扭組合第33頁/共46頁第三十四頁，共46頁。tctc01.51 0.2(1)VWT bhsvut0tyv01.75(1.5)1.251AVbh ffhstt01.51 0.5VWTbhsvut0tyv0(1.5)0.7AVfbhfhs模塊模塊(m kui)8-3 復(fù)合受扭構(gòu)件的受力分析復(fù)合受扭構(gòu)件的受力分析 剪扭組合剪扭組合(zh)10.351.2ystutttcorf ATfWAs一般彎剪矩形截面構(gòu)件第34頁/共46頁第三十五頁，共46頁。模塊模塊8-3 復(fù)合受扭構(gòu)件復(fù)合受扭構(gòu)件(gujin)的受力分析的受力

24、分析 壓扭組合壓扭組合(zh)和拉扭組合和拉扭組合(zh)軸向壓力軸向壓力N的存在會(huì)限制受扭斜裂縫的發(fā)展的存在會(huì)限制受扭斜裂縫的發(fā)展(fzhn)，提高受扭承載力。，提高受扭承載力。軸向拉力軸向拉力N的存在使縱筋產(chǎn)生拉應(yīng)力，縱筋的受扭的存在使縱筋產(chǎn)生拉應(yīng)力，縱筋的受扭作用受到削弱，降低了構(gòu)件的受扭承載力。作用受到削弱，降低了構(gòu)件的受扭承載力。第35頁/共46頁第三十六頁，共46頁。模塊模塊8-4 受扭構(gòu)件計(jì)算方法匯總及構(gòu)造受扭構(gòu)件計(jì)算方法匯總及構(gòu)造(guzo)措施措施 計(jì)算方法匯總計(jì)算方法匯總(huzng)受力類型計(jì)算公式適用條件純扭 矩形 、 T形、工字形截面 箱型截面、 1.0 壓扭 矩形截

25、面， 剪扭 矩形 、 T形、工字形截面 箱型截面、 1.0 10.351.2yvstuttcorf ATfWAs12.50.351.2yvstwuttcorhf AtTfWAbs10.351.20.07yvstuttcortf ANTfWAWsA10.351.2yvstutttcorf ATfWAs12.50.351.2yvstwuttcorhf AtTfWAbshwbt 5 . 2tWtwtft fWWW、0.3cNf Atwtft fWWW、tWhwbt 5 . 2第36頁/共46頁第三十七頁，共46頁。模塊模塊8-4 受扭構(gòu)件計(jì)算方法匯總及構(gòu)造受扭構(gòu)件計(jì)算方法匯總及構(gòu)造(guzo)措施措

26、施 計(jì)算方法匯總計(jì)算方法匯總(huzng)受力類型計(jì)算公式適用條件剪扭 矩形截面；T形、工字形腹板截面；箱形截面 矩形截面；T形、工字形腹板截面；箱形截面。集中荷載作用獨(dú)立梁 拉扭 矩形截面 壓彎剪扭 矩形截面框架柱 010)5 . 1 (7 . 0hsnAfbhfVsvyvttu010)5 . 1 (175. 1hsnAfbhfVsvyvttu10.351.20.2yvstuttcortf ANTfWAWsA1.75tNf A1(0.350.07) 1.2yvstuttttcorf ANTfWWAAs1001.75(1.5)(0.07)1svuttyvnAVf bhNfhs第37頁/共46頁

27、第三十八頁，共46頁。模塊模塊(m kui)8-4 受扭構(gòu)件計(jì)算方法匯總及構(gòu)造措施受扭構(gòu)件計(jì)算方法匯總及構(gòu)造措施 計(jì)算方法匯總計(jì)算方法匯總(huzng)受力類型計(jì)算公式適用條件拉彎剪扭 矩形截面框架柱 1(0.350.2) 1.2yvstuttttcorf ANTfWWAAs1001.75(1.5)(0.2)1svuttyvnAVf bhNfhs第38頁/共46頁第三十九頁，共46頁。模塊模塊8-4 受扭構(gòu)件受扭構(gòu)件(gujin)計(jì)算方法匯總及構(gòu)造措施計(jì)算方法匯總及構(gòu)造措施 計(jì)算方法匯總計(jì)算方法匯總(huzng)截面限制條件避免超筋破壞 4 =6 線性插入 4 6 最小配筋率避免少筋破壞 00

28、.250.8cctVTfbhW00.20.8cctVTfbhW()wwwhhbt()wwwhhbt()wwwhhbt,min20.28svtsvsvyvAfbsf,min0.6stlttltlyAfTbhVbf第39頁/共46頁第四十頁，共46頁。模塊模塊8-4 受扭構(gòu)件受扭構(gòu)件(gujin)計(jì)算方法匯總及構(gòu)造措施計(jì)算方法匯總及構(gòu)造措施 計(jì)算方法匯總計(jì)算方法匯總(huzng)不需計(jì)算剪扭承載力，按構(gòu)造配縱筋和箍筋 矩形截面純扭， 矩形截面壓扭， 剪扭不相關(guān)條件 不考慮抗剪，按純扭考慮 不考慮抗扭，按僅受剪考慮 00.7ttVTfbhW0.3cNf A00.35tVf bh00.8751tVf bh0.175ttTfW2.50.175()wtthtTfWb000.70.07ttVTNfbhWbh第40頁/共46頁第四十一頁，共46頁。模塊模塊8-4 受扭構(gòu)件受扭構(gòu)件(gujin)計(jì)算方法匯總及構(gòu)造措施計(jì)算方法匯總及構(gòu)造措施 計(jì)算方法匯總計(jì)算方法匯總(huzng)有關(guān)計(jì)算參數(shù)配筋強(qiáng)度比 矩形、T形、工字形截面，一般剪彎構(gòu)件矩形、T形、工字形截面，集中力為主獨(dú)立構(gòu)件yvycorststlffuAsA105 . 015 . 1TbhVWTt01.51 0.2(1)ttWVT bh