38M3液化石油儲罐結(jié)構(gòu)工藝及焊接工藝設(shè)計(jì)_畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）

1、畢業(yè)設(shè)計(jì)論文38m 3液化石油儲罐結(jié)構(gòu)工藝及焊接工藝設(shè)計(jì)摘 要液化石油氣貯罐是盛裝液化石油氣的常用設(shè)備，由于該氣體具有易燃易爆的特點(diǎn)，因此在設(shè)計(jì)這種貯罐時(shí)，要注意與一般氣體貯罐的不同點(diǎn)，尤其是平安與防火，還要注意在制造、安裝等方面的特點(diǎn)。臥式儲罐設(shè)計(jì)是以應(yīng)力分析為主要途徑，以材料力學(xué)為根底，對容器的各個(gè)主要受壓局部進(jìn)行設(shè)計(jì)。其設(shè)計(jì)的目的主要是確定合理、經(jīng)濟(jì)的結(jié)構(gòu)形式，并滿足制造、檢驗(yàn)、裝配、運(yùn)輸和維修等方面要求，設(shè)計(jì)中主要從強(qiáng)度和剛度兩方面進(jìn)行設(shè)計(jì)保證容器不因過渡變形而發(fā)生泄露失效，最終到達(dá)平安可靠的工作性能的要求。 該液化石油儲罐依據(jù)GB150、JB/T4732等設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)、嚴(yán)格執(zhí)行TSG R

2、0004-2021?固定式壓力容器平安技術(shù)監(jiān)察規(guī)程?的規(guī)定，充分考慮節(jié)能降耗的要求，基于彈性失效準(zhǔn)那么，完成對液化石油氣儲罐的設(shè)計(jì)；在AUTOCAD中正確繪出裝配圖；以儲罐的 建模，分析儲罐整體的 應(yīng)力，數(shù)據(jù)顯示在人孔接管與殼體連接處發(fā)生應(yīng)力集中，同時(shí)經(jīng)過查閱資料，運(yùn)用公式也證明了只有人孔接管需要補(bǔ)強(qiáng)；然后對該儲罐進(jìn)行了補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)。關(guān)鍵詞：臥式儲罐，應(yīng)力，剛度，強(qiáng)度，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)38m3 LIQUEFIED OIL TANK STRUCTURE DESIGN PROCESS AND WELDING PROCESSABSTRACTLiquefied petroleum gas storage tank

3、 is holding common equipment of liquefied petroleum gas (LPG), due to the characteristics of the gas is flammable and explosive, so in the design of the storage tank, to pay attention to the differences and common gas storage tank, especially for security and fire prevention, note also that in the a

4、spect of manufacture, installation, etc.Horizontal tank design is based on stress analysis as the main way, on the basis of mechanics of materials, to design the main compression portion of the container. Its design purpose is mainly to determine the reasonable, economic structure, and satisfy the f

5、abrication, inspection, assembly, transportation and maintenance requirements, mainly from two aspects of strength and stiffness in the design of design to ensure container does not leak due to transition of deformation failure, eventually reached the requirements of safe and reliable work performan

6、ce.The liquefied oil tank based on GB150, JB/T4732 Design standards, strict enforcement of TSG R0004-2021 stationary pressure vessels safety technology supervision procedures provisions, give full consideration to saving energy and reducing consumption, based on the elastic failure criteria (Design

7、by Rule), and complete Design of LPG storage tank; Correct draw assembly drawings in AUTOCAD; Tank model, was used to analyze the overall stress of the storage tank, the data displayed in the manhole pipe and casing joint stress concentration occurs, through access to information at the same time, u

8、sing the formula is also proved that only need manhole over reinforcement; Then has carried on the reinforcement to the tank design.KEY WORDS: Horizontal tank, Stress, Stiffness, Strength, Structure design目錄 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc358893273 摘 要 PAGEREF _Toc358893273 h I HYPERLINK l _Toc3588

9、93274 ABSTRACT PAGEREF _Toc358893274 h II HYPERLINK l _Toc358893275 目錄 PAGEREF _Toc358893275 h III HYPERLINK l _Toc358893276 前言 PAGEREF _Toc358893276 h 1 HYPERLINK l _Toc358893277 第1章 設(shè)計(jì)參數(shù)的選擇 PAGEREF _Toc358893277 h 3 HYPERLINK l _Toc358893278 1.1 液化石油氣參數(shù)確實(shí)定 PAGEREF _Toc358893278 h 3 HYPERLINK l _To

10、c358893279 1.2 設(shè)計(jì)溫度 PAGEREF _Toc358893279 h 3 HYPERLINK l _Toc358893280 設(shè)計(jì)壓力 PAGEREF _Toc358893280 h 4 HYPERLINK l _Toc358893281 設(shè)計(jì)儲量 PAGEREF _Toc358893281 h 5 HYPERLINK l _Toc358893282 1.5 主要元件材料的選擇 PAGEREF _Toc358893282 h 5 HYPERLINK l _Toc358893283 1.5.1 筒體材料的選擇 PAGEREF _Toc358893283 h 5 HYPERLIN

11、K l _Toc358893284 1.5.2 鞍座材料的選擇 PAGEREF _Toc358893284 h 5 HYPERLINK l _Toc358893285 1.5.3 地腳螺栓的材料選擇 PAGEREF _Toc358893285 h 5 HYPERLINK l _Toc358893286 第2章 容器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc358893286 h 6 HYPERLINK l _Toc358893287 2.1 圓筒厚度的設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc358893287 h 6 HYPERLINK l _Toc358893288 封頭壁厚的設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc

12、358893288 h 6 HYPERLINK l _Toc358893289 筒體和封頭的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc358893289 h 7 HYPERLINK l _Toc358893290 2.3.1 筒體設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc358893290 h 7 HYPERLINK l _Toc358893291 2.3.2 封頭設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc358893291 h 7 HYPERLINK l _Toc358893292 人孔的選擇 PAGEREF _Toc358893292 h 8 HYPERLINK l _Toc358893293 2.5 通用件的選用 PA

13、GEREF _Toc358893293 h 9 HYPERLINK l _Toc358893294 2.5.1 接管和法蘭 PAGEREF _Toc358893294 h 9 HYPERLINK l _Toc358893295 2.5.2 墊片 PAGEREF _Toc358893295 h 12 HYPERLINK l _Toc358893296 2.5.3 螺栓螺柱的選擇 PAGEREF _Toc358893296 h 13 HYPERLINK l _Toc358893297 2.6 鞍座選型和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc358893297 h 14 HYPERLINK l _Toc

14、358893298 2.6.1 鞍座選型 PAGEREF _Toc358893298 h 14 HYPERLINK l _Toc358893299 2.6.2 鞍座的安裝位置 PAGEREF _Toc358893299 h 15 HYPERLINK l _Toc358893300 人孔補(bǔ)強(qiáng)圈設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc358893300 h 15 HYPERLINK l _Toc358893301 2.8 其他附件的設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc358893301 h 16 HYPERLINK l _Toc358893302 2.8.1 液面計(jì)的設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc35889330

15、2 h 16 HYPERLINK l _Toc358893303 2.8.2 平安閥的設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc358893303 h 16 HYPERLINK l _Toc358893304 第3章 應(yīng)力校核 PAGEREF _Toc358893304 h 17 HYPERLINK l _Toc358893305 水壓試驗(yàn)應(yīng)力校核 PAGEREF _Toc358893305 h 17 HYPERLINK l _Toc358893306 3.2 圓筒軸向彎矩計(jì)算 PAGEREF _Toc358893306 h 17 HYPERLINK l _Toc358893307 3.2.1 圓筒中間截

16、面上的軸向彎矩 PAGEREF _Toc358893307 h 17 HYPERLINK l _Toc358893308 3.2.2 支座截面處的彎矩 PAGEREF _Toc358893308 h 18 HYPERLINK l _Toc358893309 3.3 圓筒軸向應(yīng)力計(jì)算并校核 PAGEREF _Toc358893309 h 18 HYPERLINK l _Toc358893310 3.3.1 圓筒中間截面上的軸向應(yīng)力 PAGEREF _Toc358893310 h 18 HYPERLINK l _Toc358893311 3.3.2 由壓力及軸向彎矩引起的軸向應(yīng)力計(jì)算并校核 PAG

17、EREF _Toc358893311 h 19 HYPERLINK l _Toc358893312 3.3.3 圓筒軸向應(yīng)力校核 PAGEREF _Toc358893312 h 19 HYPERLINK l _Toc358893313 3.4 切向剪應(yīng)力的計(jì)算及校核 PAGEREF _Toc358893313 h 20 HYPERLINK l _Toc358893314 3.4.1 圓筒切向剪應(yīng)力的計(jì)算 PAGEREF _Toc358893314 h 20 HYPERLINK l _Toc358893315 3.5 鞍座應(yīng)力計(jì)算并校核 PAGEREF _Toc358893315 h 20 HY

18、PERLINK l _Toc358893316 地震引起的地腳螺栓應(yīng)力 PAGEREF _Toc358893316 h 21 HYPERLINK l _Toc358893317 第4章 焊接工藝設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc358893317 h 22 HYPERLINK l _Toc358893318 儲罐的根本構(gòu)成 PAGEREF _Toc358893318 h 22 HYPERLINK l _Toc358893319 4.2 技術(shù)要求 PAGEREF _Toc358893319 h 23 HYPERLINK l _Toc358893320 材料的選擇 PAGEREF _Toc358893

19、320 h 24 HYPERLINK l _Toc358893321 焊接技術(shù)特性及要求 PAGEREF _Toc358893321 h 25 HYPERLINK l _Toc358893322 4.4.1 技術(shù)特性 PAGEREF _Toc358893322 h 25 HYPERLINK l _Toc358893323 4.4.2 技術(shù)要求 PAGEREF _Toc358893323 h 25 HYPERLINK l _Toc358893324 焊接工藝流程 PAGEREF _Toc358893324 h 26 HYPERLINK l _Toc358893325 4.5.1 焊縫編號及示意圖

20、 PAGEREF _Toc358893325 h 27 HYPERLINK l _Toc358893326 4.5.2 接管與殼體封頭的焊接 PAGEREF _Toc358893326 h 27 HYPERLINK l _Toc358893327 4.5.3 各筒節(jié)縱向焊縫焊接工藝分析 PAGEREF _Toc358893327 h 32 HYPERLINK l _Toc358893328 4.5.4 各筒節(jié)環(huán)向焊縫焊接工藝分析 PAGEREF _Toc358893328 h 34 HYPERLINK l _Toc358893329 4.5.5 焊后熱處理工藝參數(shù) PAGEREF _Toc35

21、8893329 h 35 HYPERLINK l _Toc358893330 結(jié)論 PAGEREF _Toc358893330 h 36 HYPERLINK l _Toc358893331 謝 辭 PAGEREF _Toc358893331 h 37 HYPERLINK l _Toc358893332 參考文獻(xiàn) PAGEREF _Toc358893332 h 38 HYPERLINK l _Toc358893333 外文資料翻譯 PAGEREF _Toc358893333 h 39前言隨著科技開展的日新月異，由于我國石油資源的限制，必須充分利用國外石油資源。目前我國每年均要進(jìn)口幾千萬噸原油和幾

22、百萬噸液化石油氣，才能滿足國民經(jīng)濟(jì)和人民生活的需要。儲罐，壓力容 dtylrq 另一方面，隨著全球經(jīng)濟(jì)一體化的開展和我國即將參加世界貿(mào)易組織(WTO)，我國必須大力增加石油儲藏資源，以減少國際局勢動亂對我國經(jīng)濟(jì)的影響。以上情況迫切要求我們大力增加石油儲存能力，開展大型儲罐。目前(1015)萬m3的浮頂罐是世界各國儲存原油的主體罐型。日本已建成了單罐容量為16萬m3的大型儲罐，還設(shè)計(jì)出了18萬m3和30萬m3的特大型儲罐。 我國陸續(xù)在秦皇島、黃島、浙江舟山和大連等地建造了十幾座10萬m3的浮頂原油罐(系引進(jìn)日本的技術(shù)與主要材料)，使得5萬m3和10萬m3浮頂罐已成為我國目前原油儲存的主體罐型。由

23、于大容量儲罐的單位容量的耗鋼量、投資及運(yùn)營費(fèi)用較低，為了適應(yīng)我國原油進(jìn)口和適當(dāng)儲藏的形勢，我們面臨建造更大容量儲罐的任務(wù)。 在選材方面，根據(jù)介質(zhì)的易燃易爆、有毒、有一定的腐蝕性等特性，存放溫度為-2048，最高工作壓力等條件。根據(jù)國標(biāo)規(guī)定選用16MnR為筒體材料，適用于介質(zhì)含有少量硫化物，具有一定腐蝕性，壁厚較大8mm的壓力容器。為了得到良好的焊接工藝，封頭材料和筒體材料一致，也是16MnR。對于汽油、噴氣燃料和柴油等大宗油料的儲罐，隨著石油和石油化工企業(yè)生產(chǎn)加工裝置的大型化，也正朝著大型化開展。深圳某些石化企業(yè)已建成了一批(25)萬m3的內(nèi)浮頂成品油料儲罐。 對于液化石油氣的儲存，在沿海地區(qū)

24、要大力開發(fā)大型常壓低溫儲罐，以滿足液化石油氣需求量日益增長(主要由國外進(jìn)口)的儲存要求。對于液化石油氣的生產(chǎn)企業(yè)，它的主體罐型將是在常溫壓力下儲存l0003000 m3的球罐。因?yàn)樵谶@些企業(yè)中，液化石油氣的儲罐儲存能力一般為7天10天的生產(chǎn)量。由于油料周轉(zhuǎn)快，要采用常壓低溫儲存，就必須設(shè)置龐大的致冷設(shè)備，將生產(chǎn)裝置生產(chǎn)的溫度為40左右的液化石油氣降至-4(丁烷)-42(丙烷)，而液化石油氣的出廠手段一般為鐵路罐車、汽車罐車或水運(yùn)裝船，用戶都不要求進(jìn)低溫的液化石油氣，這樣就會造成能量的巨大浪費(fèi)和作業(yè)困難，所以在這些液化石油氣的生產(chǎn)企業(yè)中采用大容量常壓低溫儲罐在經(jīng)濟(jì)上是不可行的。 本課題針對于38

25、m3液化石油儲罐的設(shè)計(jì)，主要是為了了解中小型儲罐存在的意義和對一些場合特殊的用途。通過此次對該儲罐的結(jié)構(gòu)及焊接工藝的研究中，更能夠加深理解儲罐類產(chǎn)品對化工工業(yè)開展的重要性。第1章 設(shè)計(jì)參數(shù)的選擇液化石油氣參數(shù)確實(shí)定液化石油氣的主要組成局部由于石油產(chǎn)地的不同，各地石油氣組成成分也不同。取其大致比例如下：表1-1 液化石油氣組成成分組成成分異辛烷乙烷丙烷異丁烷正丁烷異戊烷正戊烷乙炔各成分百分比2對于設(shè)計(jì)溫度下各成分的飽和蒸氣壓力如下：表1-2 各溫度下各組分的飽和蒸氣壓力溫度/飽和蒸汽壓力/MPa異辛烷乙烷丙烷異丁烷正丁烷異戊烷正戊烷乙炔-2500-200000020005007設(shè)計(jì)溫度 根據(jù)本設(shè)

26、計(jì)工藝要求，使用地點(diǎn)為太原市的室外，用途為液化石油氣儲配站工作溫度為-2048，介質(zhì)為易燃易爆的氣體。 從表中我們可以明顯看出,溫度從50降到-25時(shí),各種成分的飽和蒸氣壓力下降的很厲害,可以推斷,在低溫狀態(tài)下,由飽和蒸氣壓力引起的應(yīng)力水平不會很高。由上述條件選擇危險(xiǎn)溫度為設(shè)計(jì)溫度。為保證正常工作，對設(shè)計(jì)溫度留一定的富裕量。所以，取最高設(shè)計(jì)溫度t=50，最低設(shè)計(jì)溫度t=25。根據(jù)儲罐所處環(huán)境，最高溫度為危險(xiǎn)溫度，所以選t=50為設(shè)計(jì)溫度。設(shè)計(jì)壓力該儲罐用于液化石油氣儲配供氣站，因此屬于常溫壓力儲存。工作壓力為相應(yīng)溫度下的飽和蒸氣壓。因此，不需要設(shè)保溫層。根據(jù)道爾頓分壓定律，我們不難計(jì)算出各種溫

27、度下液化石油氣中各種成分的飽和蒸氣分壓，如下表:表1-3 各種成分在相應(yīng)溫度下的飽和蒸氣分壓溫度/飽和蒸氣分壓/MPa異辛烷乙烷丙烷異丁烷正丁烷異戍烷正戍烷乙烯-2500-200510000.000260200905000有上述分壓可計(jì)算再設(shè)計(jì)溫度t=50時(shí)，總的高和蒸汽壓力：P=0.01%0+2.25%7+47.3%1.744+23.48%0.67+21.96%0.5+3.79%0.2+1.19%0.16+0.02%0.0011=1.25901 MPa 1-1因?yàn)镻異丁烷0.2P液化氣(1.25901)P丙烷1.744當(dāng)液化石油氣在50時(shí)的飽和蒸汽壓力高于異丁烷在50時(shí)的飽和蒸汽壓力時(shí)，假設(shè)

28、無保冷設(shè)施，那么取50時(shí)丙烷的飽和蒸汽壓力作為最高工作壓力。對于設(shè)置有平安泄放裝置的儲罐，設(shè)計(jì)壓力應(yīng)為1.051.1倍的最高工作壓力。所以有Pc=1.11.744=1.9184MPa。設(shè)計(jì)儲量參考相關(guān)資料，石油液化氣密度一般為500-600Kg/m3，取石油液化氣的密度為580Kg/m3，盛裝液化石油氣體的壓力容器設(shè)計(jì)儲存量為：W=Vt=0.938580=19836t 1-2 主要元件材料的選擇 筒體材料的選擇選用筒體材料為16MnR(鋼材標(biāo)準(zhǔn)：GB 6654。 鞍座材料的選擇 該臥式容器采用雙鞍座式支座，根據(jù)工作溫度為-2048，按國家標(biāo)準(zhǔn)選擇鞍座材料為16MnR，使用溫度為-20250，許

29、用應(yīng)力為sa= 170MPa。 地腳螺栓的材料選擇根據(jù)密封所需壓緊力大小計(jì)算螺栓載荷，選擇適宜的螺柱材料。計(jì)算螺栓直徑與個(gè)數(shù)，按螺紋和螺栓標(biāo)準(zhǔn)確定螺栓尺寸。選擇螺栓材料為Q345。第2章 容器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)圓筒厚度的設(shè)計(jì)根據(jù)介質(zhì)的易燃易爆、有毒、有一定的腐蝕性等特性，存放溫度為-2048，最高工作壓力等條件。根據(jù)GB150-1998表4-1，選用筒體材料為低合金鋼16MnR鋼材標(biāo)準(zhǔn)為GB6654t=170MPa。選用16MnR為筒體材料，適用于介質(zhì)含有少量硫化物，具有一定腐蝕性，壁厚較大8mm的壓力容器。根據(jù)GB150，初選厚度為625mm，最低沖擊試驗(yàn)溫度為-20，熱軋?zhí)幚怼?mm 2-1對于低

30、碳鋼和低合金鋼，需滿足腐蝕裕度C21mm，取C2=2mm查標(biāo)準(zhǔn)HG20580-1998?鋼制化工容器設(shè)計(jì)根底規(guī)定?知，鋼板厚度負(fù)偏差C1=。而當(dāng)鋼材的厚度負(fù)偏差不大于，且不超過名義厚度的6%時(shí)，負(fù)偏差可以忽略不計(jì)，故取C1=0。d=+C2=14.51+2= 2-2n=d+C1=16.51+0= 2-3圓整后取名義厚度n=18mm，t沒有變化，故取名義厚度18mm適宜。封頭壁厚的設(shè)計(jì)為了得到良好的焊接工藝，封頭材料的選擇同筒體設(shè)計(jì)，同樣采用16MnR。 =14.465 mm 2-4同理，選取C2=2 mm ，C1=0 mm 。 n=+C1+C2=14.465+2+0=16.465 mm 2-5圓

31、整后取名義厚度為n=18mm跟筒體一樣，選擇厚度為18mm的16MnR材料適宜。筒體和封頭的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)對于承受內(nèi)壓，且設(shè)計(jì)壓力Pc=1.9184MPa35m且比擬接近，所以結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)合理。人孔的選擇查?壓力容器與化工設(shè)備實(shí)用手冊?，因筒體長度7600mm6000mm，需開兩個(gè)人孔，可選回轉(zhuǎn)蓋帶頸對焊法蘭人孔。由使用地為太原市室外，確定人孔的公稱直徑DN=500mm，以方便工作人員的進(jìn)入檢修。配套法蘭與上面的法蘭類型相同，根HG/T21518-2005?回轉(zhuǎn)蓋帶頸對焊法蘭人孔?，查表3-1，由PN=2.5MPa選用凹凸面的密封形式MFM，采用8.8級35CrMoA等長雙頭螺柱連接。其明細(xì)尺寸見下表：

32、圖2-2 回轉(zhuǎn)蓋帶頸對焊法蘭人孔表2-2 人孔尺寸表密封面形式公稱壓力公稱直徑dSdDD1H1H2bb1b2ABLd0螺柱數(shù)量螺母數(shù)量螺柱尺寸總質(zhì)量凹凸面Mpa50053012500730660270134485455405200300302040M36180331 通用件的選用 接管和法蘭液化石油氣儲罐應(yīng)設(shè)置排污口，氣相平衡口，氣相口，出液口，進(jìn)液口，人孔，液位計(jì)口，溫度計(jì)口，壓力表口，平安閥口，排空口。根據(jù)?壓力容器與化工設(shè)備實(shí)用手冊?PN=2.5MPa時(shí)，可選接管公稱通徑DN=80mm。根據(jù)設(shè)計(jì)壓力PN=1.9184MPa，查HG/T 20592-97?鋼制管法蘭?，選用PN2.5MPa

33、帶頸平焊法蘭SO，由介質(zhì)特性和使用工況，查密封面型式的選用。選擇密封面型式為凹凸面MFM，壓力等級為1.04.0MPa，接管法蘭材料選用16MnR。根據(jù)各接管公稱通徑，查得各法蘭的尺寸如下：圖2-3 帶頸平焊鋼制管法蘭表2-3 法蘭尺寸序號名稱公稱通徑DN鋼管外徑B連接尺寸法蘭厚度C法蘭高度H法蘭頸法內(nèi)蘭徑B1坡口寬度b法蘭理論質(zhì)量Kg法蘭外徑DD螺栓孔中心圓直徑K螺栓孔直徑L螺栓孔數(shù)量n螺栓通徑a液位計(jì)口3238140100188M16183060395b放氣管8089200160188M162440118916d平安閥口8089200160188M16440118916e排污口808920

34、0160188M1624401189164.86f液相出口8089200160188M162440118916g液相回流管8089200160188M162440118916h液相進(jìn)口8089200160188M162440118916i氣相管8089200160188M162440118916j壓力表口202510575144M12162645264k溫度計(jì)口202510575144M12162645264圖2-4 筒體整體、接管、人孔分布圖接管外徑的選用以B國內(nèi)沿用系列公制管為準(zhǔn)，對于公稱壓力0.25PN25MPa的接管，查?壓力容器與化工設(shè)備實(shí)用手冊?普通無縫鋼管，選材料為16MnR。對

35、應(yīng)的管子尺寸如下表：表2-4 接管尺寸序號名稱公稱直徑管子外徑數(shù)量管口伸出量管子壁厚伸長量質(zhì)量kga液位計(jì)管32382100b放氣管808911504d平安閥808911504e排污口808911504f液相出口808911504g液相回流管808911504h液相進(jìn)口808911504i氣相管808911504j壓力表口202511003k溫度計(jì)口202511003 墊片查?鋼制管法蘭、墊片、緊固件?，知凹凸面法蘭用MFM型墊片尺寸，根據(jù)設(shè)計(jì)壓力為Pc=1.9184MPa，采用金屬包覆墊片，選擇法蘭的密封面均采用MFM凹凸面密封。金屬材料為純鋁板L3，標(biāo)準(zhǔn)為GB/T 3880，最高工作溫度2

36、00，最大硬度40HB。填充材料為非石棉纖維橡膠板，代號為NAS，最高工作溫度為290。得對應(yīng)墊片尺寸如表：圖2-5 凹凸面型墊片表2-5 墊片尺寸符號管口名稱公稱直徑DN(mm)內(nèi)徑D1(mm)外徑D2(mm)厚度(mm)a液位計(jì)口32823b放氣管801201423c人孔5005305753d平安閥801201423e排污口801201423f液相出口801201423g液相回流管801201423h液相進(jìn)口801201423i氣相管口20613j壓力表20613k溫度計(jì)20613 螺栓螺柱的選擇根據(jù)密封所需壓緊力大小計(jì)算螺栓載荷，選擇適宜的螺柱材料。計(jì)算螺栓直徑與個(gè)數(shù)，按螺紋和螺栓標(biāo)準(zhǔn)確

37、定螺栓尺寸。選擇螺栓材料為Q345。查?鋼制管法蘭、墊片、緊固件?得螺柱的長度和平墊圈尺寸：圖2-6 雙頭螺柱圖2-7 螺母表2-6 螺栓及墊圈尺寸名稱管口名稱公稱直徑螺紋螺柱長緊固件用平墊圈 mmd1d2ha液位計(jì)管32M168517303b放氣管80M1610017303d平安閥80M1610017303e排污口80M1610017303f液相出口80M1610017303g液相回流管80M1610017303h液相進(jìn)口80M1610017303i氣相管80M1610017303j壓力表口20M12751324k溫度計(jì)口20M12751324 鞍座選型和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 鞍座選型該臥式容器采用雙鞍

38、座式支座，根據(jù)工作溫度為-2048，按JB/T 4731-2005選擇鞍座材料為16MnR，使用溫度為-20250，許用應(yīng)力為sa= 170MPa。估算鞍座的負(fù)荷：計(jì)算儲罐總重量 m=m1+2m2+m3+m4 2-9其中：m1 為筒體質(zhì)量：對于16MnR普通碳素鋼，取=7.85103kg/m3L=DL= = 2-8m2為單個(gè)封頭的質(zhì)量：查標(biāo)準(zhǔn)JB/T 4746-2002 ?鋼制壓力容器用封頭?中橢圓形封頭質(zhì)量，可知m2= m3為充液質(zhì)量：液化石油氣水故m3max=水V=1000V=122701.84 kg 2-10 m4為附件質(zhì)量：選取人孔后，查得人孔質(zhì)量為331 kg，其他接管質(zhì)量總和估為4

39、00 kg。m=m1+2m2+m3+m4=134344kg 2-11 由此查JB 4712.1-2007 容器支座。選取輕型，焊制A，包角為120，有墊板的鞍座，筋板數(shù)為6。查JB 4712.1-2007表3得鞍座尺寸如下：表2-7 鞍座支座結(jié)構(gòu)尺寸公稱直徑DN2300腹板210墊板b4500允許載荷Q/kN410筋板l3255410鞍座高度h250b2208e100底板l11660b3290螺栓間距l(xiāng)21460b124038螺孔/孔長D/l24/40114弧長2680重量kg215 鞍座的安裝位置因?yàn)楫?dāng)外伸長度A=時(shí)，雙支座跨距中間截面的最大彎矩和支座截面處的彎矩絕對值相等，從而使上述兩截面

40、上保持等強(qiáng)度，考慮到支座截面處除彎矩以外的其他載荷，面且支座截面處應(yīng)力較為復(fù)雜，故常取支座處圓筒的彎矩略小于跨距中間圓筒的彎矩，通常取尺寸A不超過值，為此中國現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)JB 4731 ?鋼制臥式容器?規(guī)定A=0.2L+2h，A最大不超過.否那么由于容器外伸端的作用將使支座截面處的應(yīng)力過大。由標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭 2-12有 h=H-Di / 4=615-2300 / 4=40mm故 A0.2(L+2h)=0.2(8400+240)=1696mm由于接管比擬多，所以固定支座位于儲罐接管較多的左端。此外，由于封頭的抗彎剛度大于圓筒的抗彎剛度，故封頭對于圓筒的抗彎剛度具有局部的加強(qiáng)作用。假設(shè)支座靠近封頭，那么

41、可充分利用罐體封頭對支座處圓筒截面的加強(qiáng)作用。因此，JB 4731 還規(guī)定當(dāng)滿足A mRm=Ri+n/2，即Rm=1150+18/2=1159mm 。m =0.51159=579.5 mm ,取A=570 mm 。綜上述：A=570 mm A為封頭切線至封頭焊縫間距離，L為筒體和兩封頭直邊段的總長人孔補(bǔ)強(qiáng)圈設(shè)計(jì)圖2-8 補(bǔ)強(qiáng)圈查?壓力容器與化工設(shè)備實(shí)用手冊?，人孔接管直徑為500mm，選取補(bǔ)強(qiáng)圈外徑840mm，內(nèi)徑510mm，補(bǔ)強(qiáng)圈厚度為16mm,質(zhì)量。查?鋼制管法蘭、墊片、緊固件?得人孔法蘭。 其他附件的設(shè)計(jì) 液面計(jì)的設(shè)計(jì)儲罐總高H=h+D=40+2300=23403000m，容器盛裝液化石

42、油氣，物料沒有結(jié)晶等易堵塞固體，所以選用玻璃管式液面計(jì)。液面計(jì)通過法蘭與設(shè)備連接在一起。 平安閥的設(shè)計(jì) 由操作壓力P=1.9184MPa，工作溫度為-2048，盛放介質(zhì)為液化石油氣體。選擇平安閥的公稱壓力PN=25kg/cm2，最高工溫度為150，材料為可鍛鑄件的彈簧微啟式平安閥，型號為A41H-25。公稱直徑DN=80mm。第3章 應(yīng)力校核水壓試驗(yàn)應(yīng)力校核試驗(yàn)壓力試驗(yàn)壓力：PT MPa 3-1圓筒的薄膜應(yīng)力： MPa 3-2 el=0.90.9345279.45 MPaT1MPa ， 合格即，所以水壓試驗(yàn)合格。3.2 圓筒軸向彎矩計(jì)算 圓筒中間截面上的軸向彎矩圓筒的平均半徑Ra=Di/2+n

43、/2=1159mm，座反力F=679895N根據(jù)JB/T 4731-2005得：M1= 3-3 = 化簡得：M1=FC1L-A其中C1=.006 Mi=FC1L其中，剪力彎矩圖如下列圖所示：圖3-1剪力彎矩示意圖 支座截面處的彎矩M2= 3-4式中： C2=2 C3=5 M2=-331.96 圓筒軸向應(yīng)力計(jì)算并校核 圓筒中間截面上的軸向應(yīng)力計(jì)算截面最高點(diǎn)壓應(yīng)力 1= 3-5 = MPa截面最低點(diǎn)拉應(yīng)力 2= MPa 3-6 由壓力及軸向彎矩引起的軸向應(yīng)力計(jì)算并校核鞍座平面上，由壓力及軸向彎矩引起的軸向應(yīng)力，按下式計(jì)算：1當(dāng)圓筒在鞍座平面上或靠近鞍座處有加強(qiáng)圈或被封頭加強(qiáng)即時(shí)，軸向應(yīng)力位于橫截面

44、最高點(diǎn)處. 取鞍座包角，查資料得，.那么：鞍座橫截面最高點(diǎn)軸向應(yīng)力拉應(yīng)力 3= 3-7a 2 在橫截面最低點(diǎn)處的軸向應(yīng)力鞍座很截面最低點(diǎn)處軸向應(yīng)力壓應(yīng)力4= 3-8=73.936 MPa 圓筒軸向應(yīng)力校核A=1.307810-3 3-9查?過程設(shè)備設(shè)計(jì)?得,那么B=EA=21051.370810-3 3-10壓應(yīng)力不應(yīng)超過tcr=mint，B=min0.8182.773=146.22 MPa在操作工況條件下，軸向拉應(yīng)力不得超過材料在設(shè)計(jì)溫度下的許用應(yīng)力t，壓應(yīng)力不應(yīng)超過軸向許用臨界應(yīng)力cr和材料的t。t=0.9146=131.40 MPacrelelPa 1， 2t=182.77MPa 合格

45、壓應(yīng)力：|1|， |4|tcr=146.22 MPa 合格 Tcr=146.22MPa 合格 切向剪應(yīng)力的計(jì)算及校核 圓筒切向剪應(yīng)力的計(jì)算m，帶來的加強(qiáng)作用，根據(jù)包角=120查JB/T4731-2005得K3=0.88，K4=0.401，其最大剪應(yīng)力位于2=2/2 +/20的支座角點(diǎn)處。=K3=0.88=32.52 MPa 3-11圓筒的切應(yīng)力不應(yīng)超過設(shè)計(jì)溫度下的許用應(yīng)力的0.8倍。即 0.8t=0.8182=145.60 MPa 合格圓筒被封頭加強(qiáng)時(shí)，其最大剪應(yīng)力h=K4=0.401=14.82 MPa 3-12由內(nèi)壓引起的拉伸應(yīng)力K=1.0h=1 MPa 3-13h+h=+1= 1.25t

46、=2MPa 合格 鞍座應(yīng)力計(jì)算并校核1 水平應(yīng)力 由包角=120，查JB/T 4731-2005 K9=0.204 水平分力 Fs=K9F=0.204679.895=138.70 kN 3-142 腹板水平拉應(yīng)力計(jì)算高度Hs=minH，Ra/3=min250， 3-15=250mm 鞍座腹板厚度b0=10mm鞍座實(shí)際寬度b4=430 mm ，=468 mm，鞍座有效斷面平均應(yīng)力，對于無墊板或者墊板不起加強(qiáng)作用的情況。9= MPa 3-163 應(yīng)力校核對于16MnR鞍座材料的許用應(yīng)力sa=345 MPa9=sa=230 MPa 合格地震引起的地腳螺栓應(yīng)力鞍座上地腳螺栓n=2，筒體軸線兩側(cè)螺栓間距

47、l2=1460mm 。每個(gè)地腳螺栓的橫截面積： Abt=489.6 mm2 3-17 傾覆力矩：ME0V-0=FEVHV=25901.6126810-3 地腳螺栓拉應(yīng)力：bt=23.62 MPa 3-18 地腳螺栓剪應(yīng)力：bt=13.23 MPa 3-19根據(jù)使用溫度為-2048，選用GB/T 700 規(guī)定的Q345 為地腳螺栓材料，t=170 MPa查JB/T 4731-2005，載荷組合系數(shù)K0=1.2 。bt=23.621.2t=1.2170=204 MPa 合格bt=13.230.8t=0.8170=136 MPa 合格第4章 焊接工藝設(shè)計(jì)儲罐的根本構(gòu)成儲氣罐是一個(gè)承受內(nèi)壓的鋼制焊接壓

48、力容器。在規(guī)定的使用溫度和對應(yīng)的工作壓力下，應(yīng)保證平安可靠，罐體的根本結(jié)構(gòu)部件應(yīng)包括人孔、封頭、筒體、法蘭、支座。圖4-1 儲氣罐的結(jié)構(gòu)簡圖1 筒體本產(chǎn)品的簡體是用鋼板卷焊成筒節(jié)后組焊而成，這時(shí)的簡體有縱環(huán)焊縫。2 封頭按幾何形狀不同，有橢圓形封頭，球形封頭，蝶形封頭，錐形封頭和平蓋等各種形式。封頭和簡體組合在一起構(gòu)成一臺容器殼體的主要局部，也是最主要的受壓元件之一。此儲氣罐選擇的是橢圓形封頭。從制造方法分，封頭有整體成形和分片成形后組焊成一體的兩種。當(dāng)封頭直徑較大，超出生產(chǎn)能力時(shí)，多采用分片成形方法制造，分片成形控制難度大，易出現(xiàn)不合格產(chǎn)品。對整體成形的封頭尺寸、形狀，雖然易控制但一般需要有

49、大型沖壓模具的壓力機(jī)或大型旋壓設(shè)備，工藝設(shè)備龐大，制造本錢高。從封頭成形方式講，有冷壓成形、熱壓成形和旋壓成形。對于壁厚較薄的封頭，一般采用冷壓成形。 采用調(diào)質(zhì)鋼板制造的封頭或封頭瓣片，為不破壞鋼板調(diào)質(zhì)狀態(tài)的力學(xué)性能，節(jié)省模具制造費(fèi)用，往往采用多點(diǎn)冷壓成形法制造。當(dāng)封頭厚度較大時(shí)，均采用熱壓成形法，即將封頭坯料加熱至9001000。鋼板在高溫下沖壓產(chǎn)生塑性變形而成形，此時(shí)對于有些材料如正火態(tài)鋼板，由于改變了原始狀態(tài)的力學(xué)性能，為恢復(fù)和改善其力學(xué)性能，封頭沖壓成形后還要做正火、正火+回火或淬火+回火等相應(yīng)的熱處理。對于直徑大且厚度薄的封頭，采用旋壓成形法制造是最經(jīng)濟(jì)最合理的選擇。3 接管和法蘭接

50、管和法蘭作用是連接或供人進(jìn)入容器內(nèi)部的，是容器的主要組成局部。接管與殼體間的焊接接頭一般為角接接頭或T形接頭，但對于連接二者之間的焊縫，如果是殼體上開坡口時(shí)，那么稱為對接焊縫，殼體上不開坡口時(shí)稱為角接焊縫。4 密封元件密封元件是兩法蘭之間保證容器內(nèi)部介質(zhì)不發(fā)生泄漏的關(guān)鍵元件。對于不同的工件條件要求有不同的密封結(jié)構(gòu)形式和不同材質(zhì)及形式的墊片，在制造時(shí)對于密封墊材料和形式不得隨意更改。5 支座臥式容器主要采用鞍式支座。 技術(shù)要求1 本設(shè)備按照GB150-1998?鋼制壓力容器?進(jìn)行制造，檢測與驗(yàn)收，并接受?壓力容器平安技術(shù)監(jiān)察規(guī)程?的監(jiān)督。2 制造筒體、封頭、人孔接管、用16MnR鋼板符合GB66

51、54-1996及第二次改造通知單的規(guī)定，人孔法蘭蓋用鋼板正火狀態(tài)供貨。帯頸對焊法蘭、接管用16MnR應(yīng)符合JB4726-2000，殼體用16MnR鋼板應(yīng)逐張進(jìn)行沖擊試驗(yàn)，方法按照GB/T229的規(guī)定，三個(gè)試樣的平均值大于等于54J。 3 設(shè)備焊接工藝規(guī)程按照J(rèn)B/T4709-2000，焊接工藝評定按照J(rèn)B4708-2000。所有角接接頭的焊接外表須打磨圓滑過渡。4 設(shè)備中每條A、B類焊接接頭應(yīng)進(jìn)行100%射線檢測，按照J(rèn)B/T4730.2-2005的規(guī)定，二級合格。所用D類焊劑接頭、DN22筒體體的焊接詳圖如下：圖4-3 接管與殼體焊縫詳圖圖4-4 接管與底封頭焊接詳圖 各筒節(jié)縱向焊縫焊接工藝

52、分析由GB150-1998?鋼制壓力容器?規(guī)定，圓筒局部的縱向接頭，球形封頭與圓筒連接的環(huán)向接頭，各類凸形封頭中的所有焊接接頭以及嵌入式接管，與殼體對接連接的接頭均屬A類焊接接頭。因而確定為A類接頭，1 工藝要求：1加工方法：機(jī)加工坡口，并去除油銹2清根方法：碳弧氣刨并打磨3焊接接頭如圖示： 圖4-5 筒體縱向焊接接頭詳圖2 工藝順序：1清理坡口，并進(jìn)行磁粉檢測(MT)進(jìn)行裝配點(diǎn)焊2內(nèi)部進(jìn)行焊條電弧焊3外部清根并打磨，進(jìn)行MT檢測4外部進(jìn)行埋弧焊5焊后熱處理表4-5 焊接標(biāo)準(zhǔn)焊接牌號及焊絲焊劑焊絲直徑電源種類及極性焊接電流A焊接電壓(V)焊接速度(cm/min)內(nèi)面手工電弧焊J507H10Mn

53、Si5直流反接200-27022-2618外面埋弧焊J507H10MnSi5直流反接400-100032-3622 各筒節(jié)環(huán)向焊縫焊接工藝分析由同標(biāo)GB150-1998?鋼制壓力容器?規(guī)定，殼體局部的環(huán)向焊接接頭，錐形封頭與接管連接的接頭等均屬于B焊頭，已經(jīng)規(guī)定的除外。因而經(jīng)確定筒節(jié)環(huán)向焊縫為B類焊縫。1 工藝要求：前面已經(jīng)詳細(xì)表達(dá)過確定過程，不再贅述1加工方法：機(jī)加工坡口，并去除油銹)2后熱溫度及保溫時(shí)間：250300，2h3清根方法：碳弧氣刨并打磨4焊接接頭如下圖：圖4-6 筒體環(huán)向焊接接頭詳圖2 工藝順序：1清理坡口，并進(jìn)行磁粉檢測( VIT)2并進(jìn)行裝配點(diǎn)焊3內(nèi)部進(jìn)行焊條電弧焊4外部清

54、根并打磨，進(jìn)行MT檢測5外部進(jìn)行埋弧焊表4-6 焊接標(biāo)準(zhǔn)焊接牌號及焊絲焊劑焊絲直徑電源種類及極性焊接電流A焊接電壓(V)焊接速度(cm/min)內(nèi)面手工電弧焊J507H10MnSi5直流反接200270222618外面埋弧焊J507H10MnSi5直流反接4001000323622 焊后熱處理工藝參數(shù)1 熱件入爐或出爐時(shí)的溫度不得超過400，但對厚度差較大、結(jié)構(gòu)復(fù)雜、尺寸穩(wěn)定性要求較高、剩余應(yīng)力值要求較低的被加熱件，其入爐或出爐時(shí)的爐內(nèi)溫度一般不宜超過300。2 升溫至400后，加熱區(qū)升溫速度不得超過200h，最小可為50h。3 升溫時(shí)，加熱區(qū)內(nèi)任意5000mm長度內(nèi)的溫差不得大于120。4

55、升溫時(shí)，加熱區(qū)內(nèi)最高一與最低溫度之差不宜超過65。5 保溫期間，應(yīng)控制加熱區(qū)氣氛，防止焊件外表過度氧化。6 爐溫高于400時(shí)，加熱區(qū)降溫速度不得超過260/h，最小可為50/h。7 焊件在爐溫度出爐后應(yīng)在靜止空氣中繼續(xù)冷卻。結(jié)論16MnR鋼是屈服強(qiáng)度為340MPa級的壓力容器專用鋼板。它具有良好的綜合力學(xué)性能和工藝性能。磷、硫含量略低于普16Mn鋼，除抗拉強(qiáng)度、延伸率要求比普通16Mn鋼有所提高外，還要求保證沖擊韌性。本文主要是對38m3液化石油儲罐的設(shè)計(jì)，通過對儲罐結(jié)構(gòu)和工藝性的分析，在分析和總結(jié)大量實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)的根底上，詳細(xì)探討了實(shí)際儲罐設(shè)計(jì)的方法和步驟，論述了儲罐結(jié)構(gòu)合理性實(shí)用性的設(shè)計(jì)原那么

56、，基于儲罐結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及在焊接工藝方面的設(shè)計(jì)原那么，對儲罐的封頭、筒體、人孔、鞍座、通用件等部位進(jìn)行了結(jié)構(gòu)及尺寸設(shè)計(jì)，并對其進(jìn)行了應(yīng)力校核。同時(shí)在本課題完成之后得到以下結(jié)論：1 在進(jìn)行封頭設(shè)計(jì)的時(shí)候，因?yàn)橥搀w的選材時(shí)16MnR,為了得到良好的焊接工藝，所以在選材方面，封頭采用該材料。2 在確定儲罐的工作壓力方面，當(dāng)液化石油氣在50時(shí)，飽和蒸汽壓力高于異丁烷的飽和蒸汽壓力。假設(shè)無保冷設(shè)施那么取50丙烷飽和蒸汽壓力為最高工作壓力。3 在人孔設(shè)計(jì)時(shí)，除了要設(shè)計(jì)符合實(shí)用的結(jié)構(gòu)尺寸外，還要對其進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)。4 在焊接工藝方面，要對焊接接頭進(jìn)行分類，其中筒體的環(huán)向與縱向焊縫需要雙面開坡口以獲得良好的焊接工藝以

57、及力學(xué)性能。同時(shí)，焊縫要分散對稱分布，可以有效的減少應(yīng)力集中。謝 辭本文是在xxx老師的指導(dǎo)下完成的。我要感謝我的導(dǎo)師xxx老師。她為人隨和熱情，治學(xué)嚴(yán)謹(jǐn)細(xì)心。在我論文的整個(gè)寫作過程中，xxx老師對我提出了許多珍貴的意見和建議，從選題、定題開始，一直到最后論文的修改潤色、定稿，xxx始終認(rèn)真負(fù)責(zé)地給予我深刻而細(xì)致地指導(dǎo)，幫助我開拓研究思路。正是xxx的無私幫助與熱忱鼓勵(lì)，我的畢業(yè)論文才能夠得以完成，謝謝xxx。還要感謝其他代課老師能從繁忙的工作中抽出時(shí)間對我進(jìn)行指導(dǎo)以改善我的各方面的缺乏。對此，我深表謝意。我要感謝我小組的同學(xué)，在論文寫作的過程中，我們遇到問題能夠一起商量去解決。有什么好的想法

58、也能無私的分享。在這么久的設(shè)計(jì)過程中，我們發(fā)現(xiàn)問題，分析問題，解決問題，一路走來真的很不容易，所以我要感謝他們。在大學(xué)四年期間，我的身邊始終圍繞著家人、老師、朋友，他們的關(guān)愛和無私幫助使得我度過艱難，順利地完成大學(xué)的所有任務(wù)?；厥自?jīng)，往事猶如昨日，他們的關(guān)心幫助是我不能忘卻的美好回憶。在此，向所有支持過我的人表示最衷心地感謝。最后，我要向百忙之中抽時(shí)間對本文進(jìn)行審閱，評議和參與本人論文辯論的各位老師表示誠摯謝意。參考文獻(xiàn)1 國家質(zhì)量技術(shù)監(jiān)督局，GB150-1998?鋼制壓力容器?，中國標(biāo)準(zhǔn)出版社，19982 國家質(zhì)量技術(shù)監(jiān)督局，?壓力容器平安技術(shù)監(jiān)察規(guī)程?，中國勞動社會保障出版社，19993

59、 全國化工設(shè)備設(shè)計(jì)技術(shù)中心站，?化工設(shè)備圖樣技術(shù)要求?，2000，114 鄭津洋、董其伍、桑芝富，?過程設(shè)備設(shè)計(jì)?，化學(xué)工業(yè)出版社，20015 黃振仁、魏新利，?過程裝備成套技術(shù)設(shè)計(jì)指南?，化學(xué)工業(yè)出版社，20026 國家醫(yī)藥管理局上海醫(yī)藥設(shè)計(jì)院，?化工工藝設(shè)計(jì)手冊?，化學(xué)工業(yè)出版社，19967 蔡紀(jì)寧主編，?化工設(shè)備機(jī)械根底課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書?，化學(xué)工業(yè)出版社，2003年8 國家質(zhì)量技術(shù)監(jiān)督局，GB150-1998?鋼制壓力容器?，中國標(biāo)準(zhǔn)出版社，1998 9 國家質(zhì)量技術(shù)監(jiān)督局，?壓力容器平安技術(shù)監(jiān)察規(guī)程?，中國勞動社會保障出版社，1999 10 全國化工設(shè)備設(shè)計(jì)技術(shù)中心站，?化工設(shè)備圖樣技術(shù)

60、要求?，2000，11 鄭津洋、董其伍、桑芝富，?過程設(shè)備設(shè)計(jì)?，化學(xué)工業(yè)出版社，2001 12 黃振仁、魏新利，?過程裝備成套技術(shù)設(shè)計(jì)指南?，化學(xué)工業(yè)出版社，2002 13 國家醫(yī)藥管理局上海醫(yī)藥設(shè)計(jì)院，?化工工藝設(shè)計(jì)手冊?，化學(xué)工業(yè)版社，199616 董大勤編，?化工設(shè)備機(jī)械根底?，北京化學(xué)工業(yè)出版社，200318 余國琮，?化工機(jī)械工程手冊?，北京化學(xué)工業(yè)出版社19 鄭曉梅編，?化工制圖20 林大軍編著，?簡明化工制圖?， 北京化學(xué)工業(yè)出版社，2005外文資料翻譯FORMING MECHANISM OF WELDING RESIDUAL STRESS AND THE STEEL STRU